广东高层商住楼工程综合脚手架施工方案单排扣件式钢管脚手架工字钢悬挑钢管脚手架

脚手架施工方案目录HYPERLINK\l"_Toc354589387"一．编制依据4HYPERLINK\l"_Toc354589388"二．工程概况4HYPERLINK\l"_Toc354589389"三．材料及要求8HYPERLINK\l"_Toc354589390"1．钢管8HYPERLINK\l"_Toc354589391"2．扣件8HYPERLINK\l"_Toc354589392"3．钢丝绳9HYPERLINK\l"_Toc354589393"4.脚手板9HYPERLINK\l"_Toc354589394"5.安全网9HYPERLINK\l"_Toc354589395"6.红白标栏板9HYPERLINK\l"_Toc354589396"四．外脚手架构造：9HYPERLINK\l"_Toc354589397"1．平面布置：10HYPERLINK\l"_Toc354589398"2．立面布置：10HYPERLINK\l"_Toc354589399"3．斜道搭设：10HYPERLINK\l"_Toc354589400"4．纵向水平杆的构造：10HYPERLINK\l"_Toc354589401"5．横向水增杆的构造：11HYPERLINK\l"_Toc354589402"6．立杆的构造：11HYPERLINK\l"_Toc354589403"五．节点构造11HYPERLINK\l"_Toc354589404"1.连墙杆11HYPERLINK\l"_Toc354589405"2.剪刀撑与横向斜撑的构造要求：12HYPERLINK\l"_Toc354589406"3.门洞构造要求：12HYPERLINK\l"_Toc354589407"4.一字型斜道构造要求及斜道脚手板构造要求：13HYPERLINK\l"_Toc354589408"5.卸荷装置13HYPERLINK\l"_Toc354589409"6.吊环13HYPERLINK\l"_Toc354589410"六．脚手架的设计计算13HYPERLINK\l"_Toc354589411"1.斜拉钢丝绳卸荷设计要点13HYPERLINK\l"_Toc354589412"2．荷载计算14HYPERLINK\l"_Toc354589413"3．横向水平杆计算15HYPERLINK\l"_Toc354589414"4．纵向水平杆计算16HYPERLINK\l"_Toc354589415"5.立杆计算17HYPERLINK\l"_Toc354589416"6．连墙杆计算18HYPERLINK\l"_Toc354589417"7．脚手架搭设理论高度计算19HYPERLINK\l"_Toc354589418"8．悬挑钢梁及钢丝绳卸荷计算：20HYPERLINK\l"_Toc354589419"8．1．验算钢丝绳及工字钢的抗拉强度22HYPERLINK\l"_Toc354589420"8．2．选择与钢丝绳配套的卡环23HYPERLINK\l"_Toc354589421"8．3．计算工程结构上的预埋吊环23HYPERLINK\l"_Toc354589422"9.转角及楼梯外侧横挑梁的计算：23HYPERLINK\l"_Toc354589423"10．验算吊点处扣件抗滑承载能力25HYPERLINK\l"_Toc354589424"11．难处卸荷点处连墙件25HYPERLINK\l"_Toc354589425"12、立杆的地基承载力计算:26HYPERLINK\l"_Toc354589426"13、卸料平台的计算27HYPERLINK\l"_Toc354589427"(1).基本参数27HYPERLINK\l"_Toc354589428"(2).荷载标准值27HYPERLINK\l"_Toc354589429"(3).次梁验算27HYPERLINK\l"_Toc354589430"(4).主梁验算28HYPERLINK\l"_Toc354589431"(5).钢丝绳验算29HYPERLINK\l"_Toc354589432"(6).钢筋拉杆的验算30HYPERLINK\l"_Toc354589433"(7).花篮螺栓的验算30HYPERLINK\l"_Toc354589434"(8).吊环验算30HYPERLINK\l"_Toc354589435"(9).悬挑梁锚固钢筋验算30HYPERLINK\l"_Toc354589436"(10).计算结果30HYPERLINK\l"_Toc354589437"14、人货梯扣件钢管落地式卸料平台33HYPERLINK\l"_Toc354589438"七、脚手架的搭设33HYPERLINK\l"_Toc354589439"1．施工准备34HYPERLINK\l"_Toc354589440"2．基础处理34HYPERLINK\l"_Toc354589441"3．脚手架搭设要求34HYPERLINK\l"_Toc354589442"4．外脚手架的搭设顺序34HYPERLINK\l"_Toc354589443"5．脚手架的搭设35HYPERLINK\l"_Toc354589444"6．建筑物出入口处脚手架的搭设35HYPERLINK\l"_Toc354589445"7．安全网35HYPERLINK\l"_Toc354589446"8．搭设的一般规定35HYPERLINK\l"_Toc354589447"9．搭设规定36HYPERLINK\l"_Toc354589448"八、脚手架搭设的技术要求及允许偏差37HYPERLINK\l"_Toc354589449"九、脚手架的拆除37HYPERLINK\l"_Toc354589450"十、脚手架防电、避雷及安全防护装置38HYPERLINK\l"_Toc354589451"1．防电39HYPERLINK\l"_Toc354589452"2．避雷39HYPERLINK\l"_Toc354589453"3．安全防护装置39HYPERLINK\l"_Toc354589454"十一、脚手架的验收与保护40HYPERLINK\l"_Toc354589455"（一）脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。40HYPERLINK\l"_Toc354589456"（二）脚手架的验收合格通过设入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。42HYPERLINK\l"_Toc354589457"十二、外架现场施工管理43HYPERLINK\l"_Toc354589458"十三、安全措施及要求43HYPERLINK\l"_Toc354589459"十四、防护棚搭设方案44HYPERLINK\l"_Toc354589460"1．概述：45HYPERLINK\l"_Toc354589461"2．搭设方法：45HYPERLINK\l"_Toc354589462"3．安全保障措施：45HYPERLINK\l"_Toc354589463"十五、脚手架工程组织机构及施工计划：45HYPERLINK\l"_Toc354589464"1.组织机构如下：46HYPERLINK\l"_Toc354589465"2.进度计划：46HYPERLINK\l"_Toc354589466"3.材料与设备计划：46HYPERLINK\l"_Toc354589467"4.劳动力计划：46HYPERLINK\l"_Toc354589468"十六.应急救援预案：46HYPERLINK\l"_Toc354589469"1.应急救援组织机构：47HYPERLINK\l"_Toc354589470"2、突发事故预防措施及应急救援措施50HYPERLINK\l"_Toc354589471"(1)高处坠落事故预防措施及应急救援措施50HYPERLINK\l"_Toc354589472"(2)外脚手架（落地式）坍塌事故预防措施及应急救援措施53HYPERLINK\l"_Toc354589473"(3)物体打击事故预防措施及应急救援措施55HYPERLINK\l"_Toc354589474"(4)触电事故预防措施及应急救援措施57HYPERLINK\l"_Toc354589475"(5)火灾与爆炸事故预防措施及应急救援措施59HYPERLINK\l"_Toc354589476"3、应急响应63HYPERLINK\l"_Toc354589477"（1）一般应急救援工作程序63HYPERLINK\l"_Toc354589478"（2）重大事故应急救援工作程序63HYPERLINK\l"_Toc354589479"十七.消防防火措施63HYPERLINK\l"_Toc354589480"（一）临时消防设施布置63HYPERLINK\l"_Toc354589481"（二）动火管理64HYPERLINK\l"_Toc354589482"1．三级动火审批制度64HYPERLINK\l"_Toc354589483"2．动火管理制度65HYPERLINK\l"_Toc354589484"3．动火前“八不”65HYPERLINK\l"_Toc354589485"4．动火中“四要”及动火后“一清理”65HYPERLINK\l"_Toc354589486"5．其它动火要求65HYPERLINK\l"_Toc354589487"（三）.现场消防安全应急管理66HYPERLINK\l"_Toc354589488"（四）消防应急救援预案66HYPERLINK\l"_Toc354589489"1．应急响应目标66HYPERLINK\l"_Toc354589490"2．施工楼层或外脚手架着火67HYPERLINK\l"_Toc354589491"十八.管理、操作人员证书68HYPERLINK\l"_Toc354589492"十九.附图78一．编制依据由中建国际（xx）设计顾问有限公司设计的xx施工图纸；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2011）；建筑施工计算手册；高层建筑施工手册；建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑施工脚手架实用手册；xx市建设工程文明施工若干规定；建筑结构荷载规范（GB5009-2001）；混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）；高层民用建筑钢结构技术规程（JGJ99-98）；广东省建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2003）。《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-2010二．工程概况序号项目内容1工程名称xx2工程地址xx市罗湖区沿河河路3026号3建设单位xx亘富投资有限限公司4设计单位中建国际（xx）设设计顾问有限限公司5监理单位xx市中弘策工程程顾问有限公公司6工程规模由4幢住宅塔楼、四层层商业，二层层地下车库（人人防）组成，其其中A、D座24层，建筑高高度82.445m，C、B座30层，建筑高高度99.885m，建筑筑总面积693100.27㎡（其中地地上建筑面积积：530772.47mm2，地下建筑筑面积：166237.880m2），合同价价格116422.4万元。7质量目标单位工程质量达到到合格标准,争创xx市优良样样板工程8安全、文明施工目目标按广东省五无标准准(无死亡、无无重伤、无火火灾、无中毒毒、无倒塌))，争创xx市“文明工地”9工期目标470日历天为配合施工的安全施工，外墙装饰及门窗安装等施工，考虑到房屋外脚手架荷载、工期等的影响，本工程外脚手架沿高度方向采用一次沿四周满搭设的方式，搭设高度至檐口，搭设方案如下：搭设方案：一至四层为商业，五层为设备架空层，六层以上分为A、B、C、D四栋住宅，A、D栋屋面标高为82.45米，屋面外围构架高为4米，屋面机房高度为5.9米，最高标高为88.4米。B、C栋屋面标高为101.7，屋面外围构架高为4米，屋面机房高度为5.9米，最高标高为105.1米。裙楼四层，总高度为21.2米，五层为转换层，沿建筑物外围从地下室顶板逐步升高，搭至裙楼屋面，塔楼部分搭至六层底。其中J~P轴交2轴为缩入部位须加宽标板搭至五层（21.2），D~J交11轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至五层。B~G轴交34轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至六层。M~P轴交42轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至六层。9~35轴交R轴空调板位置需加宽标板搭至五层，标板宽度超过500mm的须加设一排立杆。A栋塔楼：东面（9~2轴）分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁底下面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m。3~4轴间为人货梯，按人货梯洞口搭设方法分开搭设，卸荷楼层同主楼。南面（P~W轴）分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁底下面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m。北面分为二段（W~T轴）和（T~P轴），W~T轴分三次搭设，从地下室顶板逐步升高，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁底下面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m，总搭设高度87.5m。T~P轴五层为裙楼屋面，屋面标高21.2米，从五层屋面搭至六层，从七层开始往里缩，从六层屋面（27.0m）搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为29m；以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m。总搭设高度65.1m。西面（2~9轴）分二次搭设，一为落地架，从五层屋面逐步升高，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为29m；以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m。总搭设高度65.1m。电梯井从地下室底板采用钢管逐步搭至十六层，十六层以上以工字钢为基础搭设至屋面。五层、十层、二十层采用钢丝绳卸荷。B、C栋塔楼东面（34~11轴）分二次搭设，一为落地架，从五层屋面逐步升高，搭至十八层（61.8m）悬挑架底，第十层(38.6m)、第十五层（53.1m）用钢丝绳卸荷二次，搭设高度为40.6m；以十八层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十五层（82.1m）用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为41.9m。总搭设高度82.5m。南面（ C~K轴）分三次搭设，从地下室顶板逐步升高，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁底下面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m，其中D~J交11轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至五层；二以五层悬挑梁为基础逐步升高，搭至十八层（61.8m）悬挑架底，第十层(38.6m)、第十五层（53.1m）用钢丝绳卸荷二次，搭设高度为40.6m；以十八层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十五层（82.1m）用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为41.9m。总搭设高度104.9m。西面分（10~21轴）（21~34轴）二段，10~21轴分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁底下面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础逐步升高，搭至十八层（61.8m）悬挑架底，第十层(38.6m)、第十五层（53.1m）用钢丝绳卸荷二次，搭设高度为40.6m；以十八层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十五层（82.1m）用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为41.9m。总搭设高度104.9m。21~34轴分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至六层(27.0m)屋面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为28.2m；二以六层屋面为基础逐步升高，搭至十八层（61.8m）悬挑架底，第十层(38.6m)、第十五层（53.1m）用钢丝绳卸荷二次，搭设高度为34.8m；以十八层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十五层（82.1m）用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为41.9m。总搭设高度104.9m。其中12~13轴、24~26轴为人货梯进料口，按人货梯洞口搭设方法分开搭设，卸荷楼层同主楼。北面（C~H轴）分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至六层(27.0m)屋面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为28.2m；二以六层悬挑梁为基础逐步升高，搭至十八层（61.8m）悬挑架底，第十层(38.6m)、第十五层（53.1m）用钢丝绳卸荷二次，搭设高度为34.8m；以十八层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十五层（82.1m）用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为41.9m。总搭设高度104.9m。基中B~G轴交34轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至六层。电梯井从地下室底板采用钢管逐步搭至十八层，十八层以上以工字钢为基础搭设至屋面。十层、十五层、二十五层采用钢丝绳卸荷。D栋塔楼东面（41~36）分三次搭设，从地下室顶板逐步升高，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)屋面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层屋面为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m，总搭设高度87.5m。南面分（C~H轴）(H~X轴)二段，C~H轴分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁下，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m，总搭设高度87.5m。H~X轴段分二次搭设，一为落地架，从五层屋面逐步升高，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为29m；以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m。总搭设高度65.1m。西面（37~42轴）分三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至五层(21.2m)悬挑梁下，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为22.4m；二以五层悬挑梁为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m，总搭设高度87.5m。北面（D~X轴）三次搭设，一为落地架，从地下室顶板逐步升高，搭至六层(27.0m)屋面，地下室顶板标高为－1.2m，搭设高度为28.2m；二以六层屋为基础，搭至十六层（56.0m）悬挑架底，第十层(38.6m)用钢丝绳卸荷一次，搭设高度为33.6m；三以十六层悬挑梁为基础，搭至屋面构架，第二十层（67.6m）卸荷一次，搭设高度为30.3m，总搭设高度87.5m。其中E~G轴为人货梯进料口，按人货梯洞口搭设方法分开搭设，卸荷楼层同主楼。M~P轴交42轴二层为雨蓬，从地下室底板面搭至二层，再从二层雨蓬顶搭至六层。电梯井从地下室底板采用钢管逐步搭至十六层，十六层以上以工字钢为基础搭设至屋面。六层、十层、十五层、二十层采用钢丝绳卸荷。地下室外脚手架采采用单排扣件式钢管管脚手架，沿沿建筑物外沿沿搭设。立杆杆间距1800，步距1800，在在每步距外挑300mm短管，满铺竹竹笆板，该部部分脚手架在在地下室结构构施工完毕后后拆除，搭设设高度12米。因考虑到地面景观观、商业外观观影响及工期期要求，如果果业主要求需需要，在六层层（21.2m）增加工字字钢悬挑。一一至五层为落落地架，在五五层外墙装饰饰及门窗安装装完成后先行行拆除。三．材料及要求1．钢管钢管包括立杆、大大横杆、小横横杆、剪刀撑撑、附墙杆等等。钢管采用外径为448mm，壁壁厚3.0mm，（经检测：：钢管下屈服服强度250N//mm2，标准要求求≥195N//mm2，抗拉强度450N//mm2，标准要求求≥315N//mm2，断后伸长长率29.5%，标准要求求≥15%）其材质应采采用国家现行行标准《直缝缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最最大重量不应应大于25kkg。钢管上上严禁打孔。2．扣件扣件包括直角扣件件、旋转扣件件、对接扣件件及其附件、T型螺栓、螺螺母、垫圈等等。扣件及其附件应符符合GB9788-47《可锻铁分分类及技术条条件》的规定定，机械性能能不低于KT33--8的或锻铸铁铁的制作性能能，其附件的的制造材料应应符合GB7000-79中A3钢的规定，螺螺纹应符合GB1966-8《普通螺纹纹》的规定，垫垫圈应符合GB95--76《垫圈》的的规定。扣件件与钢筋的贴贴合面必须严严格整形，保保证钢管扣紧紧时接触良好好，扣件活动动部位应能灵灵活转动，旋旋转扣件的旋旋转面间隙小小于1mm，扣件件表面应进行行防锈处理。脚手架采用的扣件件，在螺栓拧拧紧扭力矩达达65N•m时，不得发发生破坏。3．钢丝绳钢丝绳选用6×119Φ14光面钢丝绳绳，强度极限限≥1700MMPa，破断拉力力总和≥123kN。断股、锈锈蚀严重的钢钢丝绳不得使使用。工字钢钢选用16号工字钢。4.脚手板脚手板采用钢筋网网片，每步满铺。钢筋网片片采用Φ6~8钢筋焊接，规规格600X8800mm。5.安全网按照广东省安全质质量监督总站站的有关规定定，本工程中中的安全网采采用密目式安安全网，并有生产许许可证、产品品合格证和产产品检验报告告，未取得安安全检测合格格的密目式安安全立网不得得使用。安全全网的挂设要要严密，用塑塑料篾绑扎牢牢固，不得漏漏眼绑扎，两两网连接处应应绑在同一杆杆件上，安全全网应挂设在在脚手架内侧侧。脚手架与与施工层之间间应按验收标标准封闭平网网，防止杂物物下跌。兜底网：因为每两两层脚手板与与楼面相平，距距楼板0.3，需在脚手手板与楼面用用兜底网作防防护。另脚手手板与楼面不不相平处脚手手板距外墙立立面1.0，需要在步步脚手板与外外墙立面之间间设置防护板板，将脚手架架的小横杆加加长内挑，上上铺钢筋网片片防止杂物下下跌，局部增增加一道立杆杆满铺钢筋网网片。6.红白标栏板采用18cm高标标准红白栏板，采用铁铁皮或模板制制作。每二步架沿建筑物物四周设置一一道。四．外脚手架构造造：本工程外脚手架从从地下室顶板板起搭，A、D栋局部在第第五层、十六六层采用工字字钢悬挑及钢钢丝绳卸荷三次的方法搭设设脚手架。B、C栋局部在第第五层、十八八层采用工字字钢悬挑及钢钢丝绳卸荷四四次的方法搭搭设脚手架。脚手架的具体构造说明如下：1．平面布置：立杆纵向间距15500mm，横横向间距800mm，步距1800mmm，标准层为1930mmm，内排立杆距距离建筑物的的距离为3000mm。立立杆与大横杆杆必须采用直直角扣件扣紧紧，不得隔步步设置和遗漏漏。且立杆的的直接头应相相互错开0.5节长，其接接头距离大横横杆的距离不不大于步距的的1/3。2．立面布置：大横杆步距18000mm，标准层1930mm，上下横杆杆的接长位置置错开布置，错错开距离不小小于纵距的1/3，扶手杆水水平设置于每每步架0.6和1.2m高处。剪刀刀撑要求满设设，并沿高连连接布置，斜斜杆与立杆接接触部位均用用旋转扣件扣扣紧，其与水水平杆的夹角角在45°-600°之间，剪刀刀撑的节点应应在同一水平平和垂直线上上，其接长必必须采用搭接接，搭接长度度不小于10000mm，且且不少于三个个扣件，除在在两头与立杆杆和大横杆连连接外，中间间还增加2-4个节点。立立杆与大横杆杆交点处一定定设小横杆。3．斜道搭设：斜道采用一一字形搭设，纵距为1.5米，横距为1米，步距为1.93米，坡度为1：3，宽度不少于1M，斜道脚手板应铺严，上面设厚3cm，间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。4．纵向水平杆的构构造：纵向水平杆杆设置在立杆杆内侧，其长长度不小于3跨。纵向水平杆杆采用对接扣扣件连接，符符合下列规定定：纵向水平平杆的对接扣扣件交错布置置：两根相邻邻纵向水平杆杆的接头不宜宜设置在同步步或同跨内，不不同步或不同同跨两个相邻邻接头在水平平方向错开的的距离不应小小于500mmm，各接头头中心至最近近主切点的距距离不宜大于于纵距的1/3。5．横向水增杆的构构造：主节点处必必须设置一根根横向水平杆杆，用直角扣扣件扣接且严严禁拆除。主主节点处两个个直角扣件的的中心距不应应大于1500mm。在双双排脚手架中中，靠墙一端端的外伸长度度，不应大于于0.4L，且且不应大于5500mm。作业层上非非主节点处的的横向水平杆杆，宜根据支支承脚手板的的需要等间距距设置，最大大间距不应大大于纵距的1/2。6．立杆的构造：（1）立杆纵距为1.55米，横距为0.8米，转角处处按实际尺寸寸均匀布置，纵纵距不大于1.5米，每根立杆杆下端设置在在12#槽钢上。（2）脚手架必须设置置纵横向扫地地杆。纵向扫扫地杆应采用用直角扣件固固定在距底座座上皮不大于于200mmm处的立杆上上。横向扫地地杆亦应采用用直角扣件固固定在紧靠纵纵向扫地杆下下方的立杆上上。（3）脚手架底层步距距为1.2mm。（4）立杆必须用连墙墙杆与建筑物物可靠连接。（5）立杆除顶层顶步步可采用搭接接外，其余各各层各步接头头必须采用对对接扣件连接接。对接应符符合下列规定定：eq\o\ac(○,1)．立杆上的对接扣扣件应交错布布置，两根相相邻立杆的接接头不应设置置在同步内，同同步内隔一根根立杆的两个个相隔接头在在高度方向错错开的距离不不宜小于5000mm；各各接头中心至至主节点的距距离不宜大于于步距的1/3。eq\o\ac(○,2)．搭接长度不应小小于1m，应采用用不少于3个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板的的边缘至杆端端距离不应小小于100mmm，且不大大于150mmm。五．节点构造1.连墙杆为了增强脚手架的的侧向刚度及及稳定性，在在外脚手架于于建筑物之间间设置连接杆杆，每结构层层设置，连墙墙杆采用Φ48X3..0钢管，一一端与结构梁、柱预埋钢管管连接，设置说明如如下：1）连墙件应采用梅梅花形均匀布布置，连墙件件宜靠近主节节点设置，并并采用刚性节节点，偏离主主节点的距离离不应大于3300mm。2）连墙件每结构层层设置，垂直直间距、水平平间距分别控控制在两步三三跨；连墙件件必须从底步步第一根纵向向水平杆处开开始设置，当当该处设置有有困难时，应应采用其它可可靠措施固定定。高度在50米内埋设宽宽度4.5米，高度超过50米时为每结结构层设置，宽宽度为3米。3）当脚手架下部不不能设连墙件件时可采用抛抛撑，抛撑应应采用通长杆杆件与脚手架架可靠连接，与与地面的倾角角应在45度至60度之间，连连接点中心距距主节点的距距离不应大于于300mmm，抛撑在连连墙件搭设后后方可拆除。4）连墙件中的连墙墙杆宜呈水平平并垂直于墙墙面设置，与与脚手架连接接的一端可稍稍为下斜，不不容许向上翘翘起。5）两卸料平台两边设设置连墙件，其其旁脚手架同同时设置连墙墙件（即连墙墙件连续在平平台与脚手架架设置）2.剪刀撑与横向斜撑撑的构造要求求：1）沿脚手架纵向两两端和转角处处起，在脚手手架外侧面整整个长度与高高度用斜杆搭搭成剪刀撑，自自下而上循序序连续设置。2）每道剪刀撑跨越越立柱的根数数宜在5—7根之间。每每道剪刀撑宽宽度不应小于于4跨，且不小小于6m，斜杆与与地面的倾角角宜在45度—60度之间。3）剪刀撑斜杆的接接头必须采用用搭接，搭设设长度不小于于1m，采用不小小于二个旋转转扣件扣紧。端端部扣件盖板板的边缘至杆杆端距离不应应小于1000mm。4）剪刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立柱上上，旋转扣件件中心线距主主节点的距离离不应大于1150mm。5）外脚手架在人货梯梯卸料平台边边等开口处设设置垂直剪刀刀撑。人货梯卸料平平台每结构层层标高处设置置水平剪刀撑撑，四周均设设置垂直剪刀刀撑。3.门洞构造要求：1）洞口处增设的斜斜杆应采用旋旋转扣件优先先固定在与之之相交的横向向水平杆的伸伸出端上，旋旋转扣件中心心线距中心节节点的距离不不应大于1550mm。2）洞口两侧增设的的横向斜撑应应伸出增设的的斜杆端部；；增设的短斜斜杆端部应增增设一个安全全扣件。4.一字型斜道构构造要求及斜斜道脚手板构构造要求：1）斜道从地下室顶面面开始搭设，搭搭设高度233.9m(一至五层)，立杆横距距为1m，纵距为1.5m，步距为1..93m。斜道宜附着着在外脚手架架或建筑物上上，但斜道杆杆件要独立设设置，人行斜斜道宽度不应应小于1m，坡度宜宜采用1：3（高：长），拐拐弯处宜设置置平台，宽度度不应小于斜斜道宽度。2）斜道两侧平台外外围均必须设设置栏杆及挡挡脚板，栏杆杆高度为1m，挡脚板高高度不应小于于180mmm；3）斜道脚手板横铺铺时，应在横横向水平杆上上增设纵向支支承斜杆，斜斜杆间距不应应大于5000mm。4）脚手板顺铺时，接接头宜采用搭搭接，下面的的板头应压住住上面的板头头，板头的凸凸棱处应用三三角木填顺。5）人行斜道的脚手手板上应每隔隔250～300mmm设置一根防防滑木条，木木条厚度宜采采用20～30mm。5.卸荷装置第5层、16层、18层采采用16#工字钢钢悬挑，10、15、20、25层采用钢丝丝绳卸荷。用用单根钢丝绳绳（选用6×19Φ14光面）在在架体的外排排卸荷一次，钢钢丝绳一端牢牢固拉结于立立杆下的工字字钢上，另一一端通过M20花篮螺栓与与结构上预埋埋的Φ20钢筋环上上。钢丝绳两两端绕环的搭搭接长度不小小于50cmm，不少于3只钢丝绳绳绳卡固定。工工字钢用三道Φ20圆钢固定在结结构上。6.吊环吊环是卸荷钢丝绳绳与结构的连连接件，用ΦΦ20钢筋制成成，预埋在混混凝土内，按按立杆的分布布间距布置，水水平间距1..5m。工字字钢间距为11.5m。六．脚手架的设计计计算1.斜拉钢丝绳卸卸荷设计要点点按最大斜拉吊点竖竖向距离计算算，为21.0m。吊点水平间距以11个立杆纵距距为宜，该例例L=1×1.5=1..5m。为减少斜拉引起的的水平力，避避免立杆与小小横杆连接扣扣件发生滑移移而引起立杆杆向里弯曲变变形，应使斜斜拉钢丝绳与与水平短横杆杆的交角a尽量大，本本工程钢丝绳绳投影长度为为2层楼高。为为6.0m。斜拉钢丝绳用花螺螺栓拉紧，做做到所有钢丝丝绳拉紧程度度基本相同，避避免钢丝绳受受力不均匀。吊点必须在立杆与与大横杆、小小横杆的交点点处，钢丝绳绳必须有大横横杆底部兜紧紧。2．荷载计算卸荷一次的荷载计计算：卸荷选择最不利的的外墙转角位位置，卸荷段段位为4层加3层计算，2.9X77=20.33m，取21.0m计算。初步设计为：立杆杆横距b=00.8m，立杆纵距距L=1.550m，内立杆距距建筑物墙外外皮距离b1=0.30mm；脚手架步步距h=1..95m。同时铺脚脚手板层数为为3层，同时进进行施工层数数为2层。脚手架与建筑主体体结构连接点点的位置，其其竖向间距H1=2h=22×1.95==3.9m，水平距离L1=L=1×1.50==1.5m，钢管为Φ48×3.0。搭设设高度为211.0m。恒载：脚手加结构自重（包包括立杆、纵纵向水平杆、横横向水平杆、剪剪刀撑、横向向斜撑和扣件件等自重）：：gk=0.10003KN//m按21.0m计算时时：NG1K=21.00m×0.10033KN/m==2.10663KN式中：NG1K———为结构自重重标准值。（2）构配件自重（包包括脚手板、栏栏杆、挡脚板板、安全网等等）；NG2K=1.7715÷2=0.886KN式中：NG2K———构配件自重重标准值。活载（1）施工荷载：QKK=3.0KKN/㎡,NQK=6.3÷÷2=3.115KN式中：NQK———为活荷载标标准值。（2）风荷载：ωk=0.7•βz••μz•μs•ω0式中：ωk——风风荷载标准值值（KN/㎡）。Βz——风振系数，取1..0；μz——风压高度变化系数数，脚手架高高度21米，地面粗糙糙度按C类计算，取值值为0.744。μs——脚手架风荷载体型型系数，脚手手架背靠框架架和开洞墙μμs=1.33ø，为按脚手架架情况确定的的挡风系数，查表得ø=0.8673。所以μs=1.3×0..8673==1.1277。ω0——基本风压（KN//㎡），工程位位于广东省xxx市，该地区取0..45KN/㎡。ωk=0.7×1××0.74×1.1277×0.45=0.2622KN/㎡。3．横向水平杆计算算（1）小横杆强度验算算：最不利荷载组合条条件下的计算算简图如下：：因为q恒所占比重较小，因因此可偏安全全简化，按下下式计算Mmax::Mmax==q=1.2(GKK•C+gK)+1.4KQQM•C式中GK——脚手手板自重，查查表得，GK=0.335KN/㎡;C——小横杆间距，C==0.75；gK——钢管单位长度的自自重，查表得得，gK=38..4N/m；KQ——施工活荷载不均匀匀分布系数，一一般取KQ=1.2；QM——施工荷载标准值，取3.0KN/㎡；Q=1.2(3500×0.755+38.44)+1.44×1.2××3000××0.75==4141..08N/mm;Mmax=验算抗弯强度：EQ式中：W——小横横杆钢管净截截面抵抗矩，由由钢管规格Φ48×3.00，查表得W=50800mm3。所以：安全。（2）小横杆挠度计算算挠度按下式进行似似计算，可偏偏于安全：式中，E、I为钢钢管材料弹性性模量和钢管管截面惯性矩矩，查表得：：E=2.06×1105N/mm2,I=1211900mmm2,b为小横杆跨跨度，为850mm..小横杆挠度满足要要求。（3）扣件抗滑验算小横杆支座处的剪剪力为：V=4141N//m×1.00m÷2=22.071KKN<8KNN每个扣件抗滑按88KN进行验算。4．纵向水平杆计算算（1）纵向水平杆强度度计算可近似按下图进行行计算：按三三跨连续梁计计算。图中F1为小横杆与大横杆杆交点处支座座反力的最大大值。F1=bq/2==0.75××4141..08÷2==1553N因为活荷载约点990%，因此可近近似全按活荷荷载考虑：Mmax=0.2213FL==0.2133×15533×1.500=496..18N•m安全。（2）大横杆挠度验算算挠度满足要求。（3）扣件抗滑验算抗滑最大力为：11553N××2=3.1106KN<<8KN满足抗滑要求。5.立杆计算（1）立杆容许长细比比验算计算长度附加系数数k=1.00；考虑脚手手架整体稳定定因素的单杆杆计算长度系系数μ=1.500，立杆步距h==1.95m；立杆计算算长度Lo==kμh=1.00×1.50×1.95=2.925m=29255mm长细比λ=Lo//i=29225/15..9=1833.96立杆长细比λ=1183.966＜[210]],满足要求求。（2）立杆稳定性验算算1）荷载计算a.脚手架结构自自重：NGllk=gkHH=0.10003×21=2.1066kN；b.构配件自重NNG2k=00.66+2.664+0.3315=33.615kN其中：脚手板重量量：11×1.50×0.40×0.10==0.66kkN;栏杆、挡脚板重量量：11×1.50×0.16==2.64kkN安全网重量：211×1.50×0.0100=0.3115kNc.活荷包括：①施工荷载按2层层作业计算（其其中1层为结构构施工，1层装修施工工）得：NQk=1.500×0.80//2×(3.00++2.00))=3.000kN②风荷载标准值计算算风荷载标准值ωkk=0.2622kN/m22,由风荷载载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW=0.9×11.4MWkk=0.9××1.4ωkLah22/10=00.9×1.4×0.262×1.50×1.95×1.95/110=0.1188kN·m=1880000N·mm2）轴心受压稳定性性系数Lo=kμh=11.155××1.50×1.95=33.38m=33788mm,λ=Lo/i=33378/155.9=2112,φ=0.15533）立杆稳定性验算算a.不组合风荷载载时N=1.2(NGGlk+NGG2k)＋1.4ΣNQk=11.2×(2.106+3..615)+11.4×3.00==11.0665kNN/(φA)=111.0655×1000//(0.1553×489)=147.89NN/mm2b.组合风荷载时时N=1.2(NGGlk+NGG2k)＋0.9×1.4ΣNQk=11.2×(2.106+3..615)+00.9×1.4×3.00==10.6445kNN/(φA)＋MMW/W=110.6455×1000//(0.1553×489)＋188000/5080=179.2288N/mmm2立杆稳定性为1779.2888N/mm22＜f=2055N/mm22,满足要求求。5.支撑支承面验验算立杆高配套底座1150×150mmm,支承面为为砼面（按CC30考虑虑）支承楼面面=120mm上部荷载为:F==11.0665kN（1）支承面受冲切承承载力验算βs=2.00,fft=1.550N/mmm2,h0==105mmm,βh=1.000η=0.4+1.22/βs=1.000,σpc,m==0N/mmm2,umm=2×(150+1105)+22×(150+1105)=11020mmm(0.7βhft++0.15σσpc,m))ηumh0==[(0.77×1.0×1.50++0.15××0)×1.00×1020×105]//1000==112.446kN受冲切承载力1112.46kkN＞F=11.0065kN,,满足要求。(2)支承面局部受受压承载力验验算Ab=(0.155+2×0.15))×(0.15×3)=0..20m2,,Al=00.15×0.15==0.02mm2βl=(Ab/All)0.5==3.16，fcc=00.85×143000=121555kN/mm2，ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×121555×0.02==546.998kN支承面局部受压承承载力5466.98kNN＞F=11.0065kN,,满足要求。6．连墙杆计算（1）稳定性验算：连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlw++No风荷载基本风压值值ωk=0.2662KN/㎡；由风荷载产生的连连墙杆的轴向向力设计值为为：Nw=1.4ωkkAw=1..4×0.262×2.9×3=3.1911KN连墙杆轴向力设计计值按下列公公式计算：连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN)，No=3.000kNN1=Nw+3=3..191+33=6.1911连墙杆计算长度，按按最不利考虑虑为：Io=立杆横距++内立杆距外外墙的距离=1.0++0.3=11.3m。，A=4.89cmm2，（2）连墙杆抗滑验算算：根据N1=6.1911KN<8KN满足抗滑要求，采采用Φ48钢管与结构梁梁埋设连接，外外端用扣件与与立杆连接。7．脚手架搭设理论论高度计算立杆采用单立杆，脚脚手架搭设理理论高度HS按下列公式式计算。不组合风荷载：EQ组合风荷载时：fcm——kf--MW/W式中：k——考虑脚手架工工作条件的结结构抗力调整整系数，可取取0.725。f——钢材的抗压强度设设计值，采用用205N/㎡；A——立杆毛截面积，取取489mmm2；——轴心受压构件的稳稳定系数，应应根据长细比比查表得：==0.2433；Mw——所计算立杆的风荷荷载设计值：：fcm——考虑风荷荷载后钢材的的抗压强度设设计值。则不组合风荷载时时：最大允许搭设高度度：组合风荷载时：fcm=kf-MMW/W=0..725×0.2055-0.21/5.008=0.1107最大允许搭设高度度为46.440m。最大高度不满足要要求，但是根根据需要从第第五层开始卸卸荷四次。8．悬挑钢梁及钢丝丝绳卸荷计算算：悬挑梁选择最不利利段外墙转角角位置，每个个立杆设一根根钢丝绳1跨一斜拉，间间距1.5mm，工字钢每每跨悬挑，间间距1.5mm。计算简图如下图：：（1）先计算架子一个个卸荷段荷载载设计值：按高度为21.00m。N=1.2(NGG1K+NG2K)+11.4NQKK=1.2×(2.10663+0.886)+1..4×3.15==7.97KN。（2）求每个吊点所承承受的荷载，吊吊索拉力及吊吊点位置小横横杆所受压力力。所卸荷载，宜考虑虑架子全部荷荷载由卸荷点点承受，这样样即使架子要要下塌，钢丝丝绳也能把它它吊起来。实实际架子处于于被吊状态，这这是很安全的的。每根立杆中有1根根立杆设两处处斜拉点，即即架子每隔1个纵距，设设一个斜拉点点，每个斜拉拉点由两根钢钢丝绳（两个个吊点）承担担。每个吊点点所受荷载P1按下式计算算：P1=N×Kx式中K1——荷载不均匀系数，取1.5。P1=7.97×1..5=11..955KN。因为C点没有垂直反力，因因此A、B两点斜拉钢钢丝绳的垂直直分力与该点点作用荷载P1相等。单独考虑使用工字字钢也必须安安全，由平衡衡条件可知道道：P3×0.5=11.9955×0.3+11.9555×1.6-P4×1..5P3+P4=P1+PP2P3=13.77KNP4=10.555KKN8．1．验算钢丝绳及工工字钢的抗拉拉强度钢丝绳计算：按下列公式式中：Pg——钢钢丝绳计算拉拉力，为12.37KN；PG——钢丝绳的钢丝破断断拉力总和（KN）；a——考虑钢丝受力不均均匀的钢丝坡坡断拉力换算算系数，取0.85；K——钢丝绳使用安全系系数，取8。若采用6×19，绳绳芯1钢丝绳；选用Φ14的钢丝丝绳，Pg=123>>116.442KN安全。工字钢计算：支座处的弯矩及剪剪力为：Nc==11.9955+111.955==23.911抗弯强度验算：选选择16号工字钢。抗剪强度验算挠度验算：8．2．选择与钢丝绳配配套的卡环钢丝绳吊环：由已已选Φ14钢丝绳，查查表得适用的的卡环为2.1，共安全荷荷重21KNN>11.9955KN。安全。8．3．计算工程结构上上的预埋吊环环根据《混凝土结构构设计规范》的的规定，吊环环多采用I级钢筋制作作，严禁使用用冷加工钢筋筋，吊环埋入入深度不应小小于30d（钢筋直径径），并应焊焊接或绑扎勾勾住结构钢筋筋。每个吊环环可按两个截截面计算，吊吊环拉应力不不应大于50N/mmm2。吊筋面积。选Φ20，则Ag=3314>119.555mm2。安全。钢筋环面积。选2道Φ16钢筋，则Ag=22x200x0.885=340>2339.1mmm2。安全。可满足要求。9.转角及楼梯外外侧横挑梁的计算：转角及楼梯外侧难难点处，在楼楼梯平台结构构板面外挑16#工字钢，再再用6米长16#工字钢横架架于挑梁上，脚脚手架立杆搭搭设于横梁上上。1.计算参数：初步设计为：立杆杆横距b=0.88m，立杆纵距L=1.550m，内立杆距距建筑物墙外外皮距离b1=0.30mm；脚手架步步距h=1.995m。同时铺脚脚手板层数为为3层，同时进进行施工层数数为2层。脚手架与建筑主体体结构连接点点的位置，其其竖向间距H1=2h=22×1.95==3.9m，水平距离L1=L=1×1.50==1.5m，钢管为Φ48×3.5。搭设高度度为21.0m。1）恒载：（1）脚手加结构自重重（包括立杆杆、纵向水平平杆、横向水水平杆、剪刀刀撑、横向斜斜撑和扣件等等自重）：gk=0.10003KN//m按21.0m计算时时：NG1K=21.00m×0.10003KN/mm=2.10063KN式中：NG1K———为结构自重重标准值。（2）构配件自重（包括括脚手板、栏栏杆、挡脚板板、安全网等等）；构配件自重NG22k=0.60+2.4+00.315=33.315kN其中：脚手板重量量：10×1.50×0.40×0.10==0.6kNN;栏杆、挡脚板重量量：10×1.50×0.16==2.4kN安全网重量：211×1.500×0.0100=0.3115kN（3）施工荷载按2层层作业计算（其其中1层为结构构施工，1层装修施工工）得：NQk=1.500×0.80//2×(3.00++2.00))=3.000kN横梁承受上面脚手手架总荷载：：q＝1.2×(2.1106×4+3.3115×4)+1..4×3=30.222KN/mm22）横梁强度验算：：最不利荷载组合条条件下的计算算简图如下：：因为q恒所占比重较小，因因此可偏安全全简化，按下下式计算Mmax::Mmax==Mmax=验算抗弯强度：EQ式中：W——166#工字钢净截面面抵抗矩，查查表得：W=1409000mm3。所以：安全。3）横梁挠度计算挠度按下式进行似似计算，可偏偏于安全：式中，E、I为工工字钢弹性模模量和截面惯惯性矩，查表表得：E=2.06×1105N/mm2,I=1118700mmm2,b为跨度，为60000mm..横梁挠度满足要求求。10．验算吊点处处扣件抗滑承承载能力每个扣件承载能力力设计值为8KN。吊点处，水平方向向分力最大分分力为3.7786KN，采用单扣扣件就满足要要求了。但垂垂直方向分力力为11.9955KN，只有1个扣件显然然不够，所需需扣件数为2个。因此采采取措施，防防止大横杆被被钢丝绳兜起起沿立杆向上上没移，采用用附加立杆。每每个节点共有有4个扣件抵抗抗向上滑移，能能保证大横杆杆不沿立杆向向上滑移。11．难处卸荷点点处连墙件（1）稳定性验算：由风荷载产生的连连墙杆的轴向向力设计值为为：连墙杆轴向力设计计值按下列公公式计算：N1=TAB+NW++3=11..95+3..218+33=18.117连墙杆计算长度，按按最大利考虑虑为：L0=立杆横距+内立杆杆距外墙的距距离=1.33+0.3==1.6m。。（2）连墙杆抗滑验算算：根据N1=18.17KN>>8KN不满足抗滑要求，采采用ø16螺栓与钢管管焊接，双面面焊接长度为为5d（钢筋直径径），单面焊焊接长度为10d(钢筋直径)与结构梁埋埋设连接，外外端用双扣件件与立杆连接接。连墙螺栓的拉力：：N<[[N]=fA其中N——螺栓所受的的拉力；A——螺栓栓有效面积(mm2))；f——螺栓栓的抗拉强度度设计值，取取170N//mm2；螺栓的直径(mmm):116螺栓有效直径(mmm):14.122螺栓有效面积(mmm2):A=1557螺栓最大容许拉力力值(kN):[N]==170xx157=226.7KNN螺栓所受的最大拉拉力(kN):N=118.1KNN<26.77KN螺栓强度验算满足足要求!12、立杆的地基承载力力计算:上部荷载为:F==11.0665kN，立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgkk×Kc=2550.0000kN/mm2；其中，地基承载力力标准值：ffgk=5000.0000kN/mm2；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=0..500；；立杆基础底面的平平均压力，pp=N//A=1222.94kN//m2；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=11..065kkN；基础底面面积((m2)：A=00.090m2。p=122.944≤fg=250..000kkN/m2。地基承载载力的计算满满足要求！13、卸料平台的计算(1).基本参数卸料平台宽度2..50m，长度2.550m，楼层层高度3.000m；悬挑挑主梁采用22根16#工字钢，次梁梁采用16工字钢，间距距1200mm；施工堆堆载、活荷载载3.00kkN/m2；；平台上铺3mm花纹钢板，侧面围栏用5#槽钢筋，间间距600mm，内焊1.5mm钢板，采用钢钢丝绳卸荷。钢钢材抗拉和抗抗弯强度设计计值f=2215.000N/mm22，抗剪设计计强度fv==120.000N/mmm2，钢材屈服点fy=2235N/mmm2，弹性性模量E=22060000N/mm22。(2).荷载标准值值1)永久荷载标准准值脚手板采用3mmm花纹钢板，自自重标准值::0.2666kN/m222)施工均布活荷荷载标准值施工堆载、活荷载载3.00kkN/m2(3).次梁验算次梁采用16工字字钢；H=160mm，b=88mm，t=9.9mm，d=6mm，Wx=1411000mmm3，Ix=113000000mm4，S=80800mmm3次梁按单跨简支梁梁计算，跨度度L=2.550m(1)荷载计算次梁自重GK1==0.2055kN/m；脚脚手板自重GGK2=0..266×1.2=0.3199kN/m；施施工活荷载QQK=施工堆堆载、活荷载载×次梁间距=33.00×1.2=4.6kN//m；作用于于次梁上的线线荷载标准值值永久荷载qq1=1.22GK=1..2×(0.2055+0.3199)=0.6229kN/mm施工活荷载q2==1.4QKK=1.4××4.6=6.44kNN/mQ=q1+q2==0.6299+6.44=7.0699kN/m,,集中荷载载P=2.550kN(2)抗弯强度验算算γx=1.05；MMmax=qqL2/8++PL/4==7.0699×2.502/8+2..50×2.50//4=7.0085kN·m=70855000N·mmσ=Mmax/γxxW=70885000//(1.055×1410000)=47..855N//mm2；次梁抗弯强度σ==47.8555N/mmm2＜[f]=2215.000N/mm22，满足要求。(3)抗剪强度验算算Vmax=qL//2+P/22=7.0669×2.50//2+2.550/2=110.0866kN=100086Nτ=VmaxS/IIxtW=100886×80800//(6×11300000))=12.002N/mmm2次梁抗剪强度τ==12.022N/mm22＜[fv]==120.000N/mmm2，满足要要求。(4)整体稳定性验验算L1=2.5m,,t=9.99mmφb=(570btt/L1h))×(235/ffy)=570×88××9.9×235/((2500××160×235)==1.2411>0.6；φb=1.07-((0.2822/φb)=1..07-(00.282//1.2411)=0.8442f=Mmax/((φbW)=700850000/(0.8442×1410000)=59..677N//mm2次梁整体稳定性ff=59.6677N/mmm2＜[f]=2215.000N/mm22，满足要求。(5)挠度验算υq＝5qL4/（3884EIx）=5×7.0699×25004/(3844×2060000×113000000)=1..545mmmυp1=PL3/((48EIxx)=2.550×1000×25003/(48×2060000×113000000)==0.35mmmυmax=υq+υυp1=1.5545+0.35=1.8955mm,[υ]=L/2250=25500/2550=10..00mm次梁挠度υmaxx=1.8995mm＜[υ]=10..00mm,,满足要求。(4).主梁验算主梁采用2根116#工字钢；H=160mm，b=88mm，t=9.9mm，d=6mm，Wx=1411000mmm3，Ix=113000000mm4，S=80800mmm3主梁和栏杆自重qq=0.2446+0.2444=0.49kN/mmP2=V=qL//2=7.0069×2.50//2=8.8836kN,,P1=PP2/2=88.836//2=4.4418kN,,P3=P//2=2.550/2=11.25kNN次梁间距C=8000mmnn=L/C==3(1)抗弯强度验算算Mmax=qL22/8+P22Ln/8++P3L/4=((0.49×3.002/8)+((8.8366×3.00×3.00/88)+(1..25×3.00//4)=111.43kNN·mγx=1.05；σσ=Mmaxx/γxW=11..43×106/(1.005×1410000)=77.22N/mm22主梁抗弯强度σ==77.2N/mmm2＜[f]=2215.000N/mm22，满足要求求。(2)抗剪强度验算算Vmax=qL//2+P2((n-1)//2+P3//2=0.449×3.00//2+8.8836×(3-1)/22+1.255/2=100.2kNτ=VmaxS/IIxtW=110.2×103×80800//(113000000×9.9)=7.3667N/mmm2主梁抗剪强度τ==7.367NN/mm2＜＜[fv]==120.000N/mmm2，满足要要求。(3)整体稳定验算算L1=2.50mm,t=9.99mmφb=(570btt/L1h))×(235/ffy)=570×88××9.9×235/((2500××160×235)==1.2411>0.6；φb=1.007-(0..282/φφb)=1..07-(00.282//1.2411)=0.8442f=Mmax/((φbW)=111.43×106/(0.8442×1410000)=96.2275N/mmm2主梁整体稳定性ff=96.2275N/mmm2＜[f]=2215.000N/mm22，满足要求求。(4)挠度验算υq=5qL4/（384EIIx）=5×0.49×25004/(3844×2060000×113000000)==0.1077mmυp1=(5n2--4)P2LL3/(3884nEI))=(5×32--4)×8836×25003/(3844×3×2060000×113000000)==2.11mmmυp2=P3L3//(48EII)=1.225×25003/(48×2060000×113000000)==0.0022mmυmax=υq+υυp1+υp2=0..107+2.11+00.002=2.2177mm；[υ]=L/2250=25500/2550=10.00mmm主梁挠度υmaxx=2.2117mm＜[υ]=10.00mmm,满足要求求。(5).钢丝绳验算算吊点高度h=3..00m，吊吊点宽度L==2.50mN=V+P1=110.2+4.4188=14.622kN采用2条Φ18mmm钢丝绳绳，K＇=0.3556,α=0.855，K=7.000，Ro=1670kN//mm2破断拉力总和F破破=K＇D2Ro/10000=0..356×182×1670/10000=1992.62kkN钢丝绳允许拉力[[P]=F破破α/K=1922.62×0.85//7.00=233.39kNN×2=46..78kNT=N×（h2++L2）0.5/hh=14.662×(3.002+2.502)0.5//3.00==37.166kN钢丝绳承受拉力TT=37.116kN＜[P]=466.788kkN,满足要要求(6).钢筋拉杆的的验算钢筋拉杆采用Φ116mmHHPB2355级钢筋制制作，As==3.14××(16/2)2=200.996mm2，f=2005N/mmm2钢筋拉杆承受的拉拉力为：N拉=T=37..16kN钢筋拉杆可承受的的拉力:ffAs=2005×200.996/10000=41..2kN钢筋拉杆可承受的的拉力41..2kN＞N拉=37.16kN,满足要要求。(7).花篮螺栓的的验算花篮螺栓采用Φ330mm的的CO型,花篮螺栓容容许荷载N==25×30×30/10000=222.50kNN