广东车站工程主体结构模板支架施工方案碗扣式钢管脚手架

目录HYPERLINK\l"_Toc374545298"第一章编制依据及人员概况4HYPERLINK\l"_Toc374545299"1.1编制依据4HYPERLINK\l"_Toc374545300"1.2主要编制人员及专职安全人员4HYPERLINK\l"_Toc374545301"第二章工程概况5HYPERLINK\l"_Toc374545302"第三章总体施工布署6HYPERLINK\l"_Toc374545303"3.1总体施工思路6HYPERLINK\l"_Toc374545304"3.2施工方案6HYPERLINK\l"_Toc374545305"主体结构施工方案6HYPERLINK\l"_Toc374545306"3.2.2混凝土结构分块、分段及施工组织安排7HYPERLINK\l"_Toc374545307"3.3施工进度安排8HYPERLINK\l"_Toc374545308"第四章结构模板支架设计9HYPERLINK\l"_Toc374545309"4.1模板要求9HYPERLINK\l"_Toc374545310"4.1.1模板设计要求9HYPERLINK\l"_Toc374545311"4.1.2模板的安装要求9HYPERLINK\l"_Toc374545312"4.2模板支架安装施工9HYPERLINK\l"_Toc374545313"4.2.1模板支架体系及资源配置9HYPERLINK\l"_Toc374545314"墙模板及支架体系10HYPERLINK\l"_Toc374545315"中柱模板及支架体系10HYPERLINK\l"_Toc374545316"板模板及支撑体系10HYPERLINK\l"_Toc374545317"梁模板及支撑体系10HYPERLINK\l"_Toc374545318"4.2.6支架的施工质量及构造要求11HYPERLINK\l"_Toc374545319"4.2.7预留洞口模板18HYPERLINK\l"_Toc374545320"4.3模板的拆除18HYPERLINK\l"_Toc374545321"第五章模板及支架体系的设计验算19HYPERLINK\l"_Toc374545322"5.1模板与支架体系设计验说明19HYPERLINK\l"_Toc374545323"5.1.1设计验算原则19HYPERLINK\l"_Toc374545324"设计检算范围19HYPERLINK\l"_Toc374545325"5.2模板与支架系统设计验算19HYPERLINK\l"_Toc374545326"5.2.1板模板与支架验算19HYPERLINK\l"_Toc374545327"顶板模板支架验算19HYPERLINK\l"_Toc374545328"中板板模板支架验算26HYPERLINK\l"_Toc374545329"5.2.2梁模板与支架验算33HYPERLINK\l"_Toc374545330"中纵梁模板支架验算33HYPERLINK\l"_Toc374545331"顶纵梁模板支架验算40HYPERLINK\l"_Toc374545332"顶横梁模板支架验算46HYPERLINK\l"_Toc374545333"盾构环框梁模板支架验算52HYPERLINK\l"_Toc374545334"通道过梁模板支架验算58HYPERLINK\l"_Toc374545335"柱模板支架验算65HYPERLINK\l"_Toc374545336"第六章质量保证与施工监测措施73HYPERLINK\l"_Toc374545337"6.1质量保证体系73HYPERLINK\l"_Toc374545338"6.1.1质量保证体系组织机构73HYPERLINK\l"_Toc374545339"6.1.2质量检查控制程序73HYPERLINK\l"_Toc374545340"6.2综合质量保证措施74HYPERLINK\l"_Toc374545341"6.3模板工程质量控制措施76HYPERLINK\l"_Toc374545342"6.3.1模板质量验收标准76HYPERLINK\l"_Toc374545343"6.4模板支架维护和注意事项77HYPERLINK\l"_Toc374545344"6.5模板支架的施工监测78HYPERLINK\l"_Toc374545345"第七章安全保证措施80HYPERLINK\l"_Toc374545346"7.1安全生产方针和目标80HYPERLINK\l"_Toc374545347"7.1.1安全方针81HYPERLINK\l"_Toc374545348"7.1.2安全目标81HYPERLINK\l"_Toc374545349"7.2安全生产保证体系81HYPERLINK\l"_Toc374545350"7.2.1安全生产保证组织机构81HYPERLINK\l"_Toc374545351"7.2.2施工安全检查工作程序81HYPERLINK\l"_Toc374545352"7.3施工安全技术保证措施82HYPERLINK\l"_Toc374545353"7.3.1脚手架施工安全措施82HYPERLINK\l"_Toc374545354"7.3.2吊装作业安全措施83HYPERLINK\l"_Toc374545355"7.3.3混凝土、钢筋、模板安全措施84HYPERLINK\l"_Toc374545356"7.3.4防火安全措施85HYPERLINK\l"_Toc374545357"第八章应急救援管理85HYPERLINK\l"_Toc374545358"8.1应急救援管理概述85HYPERLINK\l"_Toc374545359"8.2应急预案组织机构及处理措施86HYPERLINK\l"_Toc374545360"8.2.1应急领导小组86HYPERLINK\l"_Toc374545361"8.2.2应急组织机构86HYPERLINK\l"_Toc374545362"8.2.3事故应急处理措施88HYPERLINK\l"_Toc374545363"8.2.4应急物资准备89HYPERLINK\l"_Toc374545364"8.3应急计划与建立90第一章编制依据及人员概况1.1编制依据⑴《XX9号线XX站施工图》；⑵《中华人民共和国安全生产法》；⑶《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；⑷《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；⑸《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）；⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；⑺《建筑施工腕扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑻《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；⑼《木结构设计规范》GB50005-2003；⑽《建筑施工手册（第四版）》⑾《常用建筑材料手册》⑿《竹胶合板模板》JG/T156-2004；⒀住房和城乡建设部关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知（建质【2009】87）⒁我公司类似工程施工经验、成熟技术以及设备物资资源。《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005⒃《建筑结构荷载规范》GB50009-2012⒄《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20111.2主要编制人员及专职安全人员姓名学历职称职务编制XXXX审核XX本科高级工程师总工程师审批XX安全生产管理人员员XXXXXX专科专科本科工程师助理工程师助理工程师安全总监安质部部长安全员第二章工程概况XX市城市XX九号线【XX站】位于白石四道与XX四路交叉口，沿白石四道东西向布置。工程地理位置图见图1-1所示。图2-1工程位置及周边环境示意图车站起点里程YCK1+502.750，终点里程YCK1+713.100，有效站台中心里程YDK1+585.000。车站结构为地下两层岛式车站，线间距为13.6m，站台宽10.4m，车站总长度为210.35m，总宽度为19.6m，底板埋深约16.2m，顶板覆土约2.6～3.2m。本站为地下两层双跨钢筋混凝土框架结构，顶、中、底板与中柱、内衬墙形成为一闭合框架，顶、中、底板设计为梁板体系。主体结构标准段主要构件尺寸为：顶板800mm；中板400mm；底板900mm；侧墙及端墙700mm，顶纵梁1200×1800mm，顶横梁1400×1500mm（最大横梁），风道过梁700×1300mm，通道过梁700×1650mm，中纵梁700×1100mm，底纵梁1400×2100mm，盾构井环框梁1800×1200mm，结构柱800×1000mm，板与内衬墙支座处设300*900mm斜托局部加厚。车站主体结构主要尺寸的设计如下：表2-1车站主体结构尺寸表结构部位截面尺寸（mm）顶板800中板400底板900立柱800*10000纵梁顶：1200*18000、中：700*11100、底1400**2100侧墙700车站结构断面如图2-1所示。图2-1XX站横断面（标准断面）示意图第三章总体施工布署3.1总体施工思路遵循“关注周边环境；分段独立组织，外部关系统一协调；重点工序突出，资源配套适用；安全风险可控，质量工期确保”的指导思想进行施工组织安排。根据本车站的特点及施工场地条件，为合理进行工序安排，尽量做到各主要工序的均衡生产，便于各工作面的管理，主体结构总体安排两期施工，由于征拆迁影响，先期从东端向西施工，待东侧盾构始发后，再继续施工西侧剩余主体结构。3.2施工方案主体结构施工方案本站采用明挖顺筑法施工，共分两期完成，一期进行车站东侧主体结构的施工，以满足盾构始发要求，二期进行车站西侧主体结构施工。主体结构按“纵向分段，竖向分层、逐段推进，平行流水”的顺序进行施工，结构按先底板、后侧墙、再中板（顶板）的顺序进行施工，防水施工、钢筋制安、模板脚手架搭设、砼浇筑等施工项目按工序施工的先后顺序配合结构施工平行进行。结构模板：本工程主体结构底板、中板、顶板及梁柱均采用木胶板，碗扣式钢管脚手架满堂支撑体系，施工缝、变形缝等采用木模板和快易收口网支挡。侧墙采用单侧支模技术（具体见《XX站侧墙单侧支模施工方案》）。结构钢筋混凝土：结构钢筋在加工场加工、现场绑扎，接头均设在结构受力最小处，采用焊接或接驳器连接；混凝土采用商品混凝土、泵送入模、插入式振捣器振捣。浇筑时应优先浇筑中侧墙与中柱混凝土，并分段对称浇筑，侧墙混凝土的浇筑速率应控制在1.5米/小时以内。养护方式板面采用覆盖土工布洒水养护，侧墙采用洒水养护。防水工程：底板防水在垫层施工完成后进行，侧墙防水在钢筋绑扎前铺贴，顶板防水在顶板结构达到强度要求后铺设，施工缝与变形缝防水施工与工序同步进行。混凝土结构分块、分段及施工组织安排主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构。采用明挖顺筑法施工，按“水平分段、逐层由下往上平行顺筑”进行施工。标准段结构分段长度控制在18m以内，端头不设环向施工缝，主体不设变形缝。根据本工程主体结构的特点及结构分段的原则，为保证工期，先施工东端盾构井，然后从东侧23轴往西推进，至16轴，待西端围护结构施工完成，再从16轴处西推进，最后完成西端盾构井。目前西侧围护结构已经施工完成，本方案主要为西侧主体结构模版支架施工方案。施工缝布置在纵向梁1/4～1/3跨附近，并且避开预留孔洞、结构变化点、泵房位置，以保证结构整体性。根据施工总体安排，先行施工东端盾构井S1块，从东端向西推进，具体结构分段施工组织安排如下：东端盾构井开始：S1→S2→S3→……S11。分段详见图3-1所示。图3-1XX站站分段施工示意图竖向结构施工分5次施工：即底板及其腋角上部30cm边墙、负二层侧墙、中板及其上部30cm，负一层侧墙、顶板施工，竖向结构施工见图3-2所示。图3-2XX站竖向分层示意图结构竖向分五次施工，即底板和小边墙、负二层边墙、中板、负一层边墙、顶板五次浇筑。因此，主体结构模板及支架体系根据不同的施工形式、施工部位采用不同的型式。边墙模板支架采用单侧支模技术，具体见《XX站侧墙单侧支模施工专项方案》，中板底模支架、顶板底模支架都采用满堂红脚手架支架系统，柱、梁模板支架采用“对撑＋对拉”系统。钢筋工程分为底板和负二层边墙、中板和负一层边墙、顶板钢筋三次绑扎和焊接施工。双层结构钢筋工程分为底板、负二层边墙和中立柱及中板、负一层侧墙和中立柱及顶板钢筋，共分五次施工。侧墙和中立柱钢筋可同时作业、水平流水施工。混凝土竖向分层施工顺序（以双层为例）：垫层→底板→负二层侧墙、立柱→中板→负一层侧墙、立柱→顶板。混凝土浇筑顺序见图3-2所示。3.3施工进度安排根据总体施工方案，西侧剩余7段主体结构，即S5—S11，正式施工时间为2013年11月15日，2014年3月15日完成最后一段顶板施工，西侧车站主体工期为118天，进度指标见表3-1。表3-1主要工程项目施工进度指标表序号项目名称进度指标备注1底板（含接地、垫垫层及防水）段/6天约18m2负二层侧墙(含防防水)段/5天约18m3中板段/12天约18m4负一层侧墙(含防防水)段/5天约18m5顶板段/12天约18m第四章结构模板支架设计4.1模板要求模板设计要求=1\*GB2⑴模板及其支架具有足够的刚度、强度及稳定性，能可靠的承受混凝土浇注时的重量、侧压力及其它施工荷载。=2\*GB2⑵模板要能保证本工程结构各部形状尺寸，标高、相互位置的准确，符合设计要求。=3\*GB2⑶模板构造简单，装拆方便，便于施工，拼接缝严密，符合混凝土的浇注及养护等工艺要求。4.1.2模板的安装要求=1\*GB2⑴模板支搭前，对结构施工缝处已硬化的混凝土表面水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层进行剔凿，全部凿出新茬，冲洗清理干净；受污染的钢筋清刷干净；方可进行模板施工。=2\*GB2⑵模板安装严格按照模板施工方案进行，模板拼缝处粘贴海绵条，不得突出模板面。墙体模板下口堵缝用海绵条粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。=3\*GB2⑶模板安装位置、轴线、标高、垂直度符合设计要求和相关规范标准；结构及构件尺寸准确，预埋件等位置、尺寸准确，固定牢固。=4\*GB2⑷合模前，最后检查钢筋、预埋件、预留洞口、穿墙套管是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固，发现问题及时处理。(5)对于跨度不小于4米的梁、板，其模板施工起拱高度宜为梁、板跨度的1/1000～3/1000.起拱不得减小结构截面高度。4.2模板支架安装施工模板支架体系及资源配置模板支架工程部位主要包括：墙模板（见《XX站侧墙单侧支模施工方案》）、柱模板，梁、板模板。根据施工组织安排，并考虑模板倒用，柱、梁、板模板均采用18mm厚覆面木胶合板，次龙骨采用50*100mm(验算按40*90mm)木方，主龙骨采用φ48.3×3.6mm（验算按φ48×3.0mm）双钢管，支撑采用φ48.3×3.6mm（验算按φ48×3.0mm）碗扣式钢管支撑及φ48.3×3.6mm（验算按φ48×3.0mm）扣件式钢管架局部补强，共3套，施工缝、变形缝等根据防水要求，采用木模板或收缩网支挡。墙模板及支架体系(1)单面支模的侧墙见《XX站侧墙单侧支模施工方案》（2）双面支模的中隔墙双面支模侧墙采用2.44m（宽）*1.22m（高）*18mm（厚）覆面木胶合板作面板；次龙骨采用50×100mm木方，竖向布置，窄面平行模板，水平间距150mm；主龙骨采用φ48.3×3.6mm双钢管，水平布置，间距600mm；￠16对拉螺栓，双向间距600mm。中柱模板及支架体系中柱800*1000mm,模板采用18mm厚覆面木胶合板作面板，次龙骨次龙骨采用50×100mm木方，竖向布置，窄面平行模板，水平间距150mm；柱箍（主龙骨）采用φ48.3×3.6mm双钢管水平布置，竖向间距600mm；￠16对拉螺栓，双向间距600mm，与满堂支架形成一个整体。板模板及支撑体系（1）中板中板厚400mmm，施工中采采用2.44m（宽）*1.222m（高）*18mm（厚）覆面面木胶合板作作面板；次龙龙骨采用50×1000mm木方，横向布置（垂直直侧墙方向），窄面平行模板，间距200mm；主龙骨采用φ48.3×3.6mm双钢管，纵向布置（平行侧墙方向），间距900mm，可调支撑托节点；支架采用碗口式满堂架，支架纵距900mm，横距900mm，步距1200；顶板与侧墙交界的腋下应加设立杆支顶。（2）顶板顶板厚800mmm，施工中采采用2.44m（宽）*1.222m（高）*18mm（厚）覆面面木胶合板作作面板；次龙龙骨采用50×1000mm木方，横向布置（垂直直侧墙方向），窄面平行模板，间距200mm；主龙骨采用φ48.3×3.6mm双钢管，纵向向布置（平行侧墙方向），间距900mm，可调支撑托节点；支架采用碗口式满堂架，支架纵距600mm，横距900mm，步距1200；顶板与侧墙交界的腋下应加设立杆支顶。梁模板及支撑体系系（1）中纵梁中纵梁700*11100mmm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm木方，横向布置（垂垂直梁跨度方方向），间距200mm；主龙骨采采用φ48.3××3.6mm双钢管，纵向向3道布置（平行梁梁跨度方向）；；支架采用碗碗口式满堂架架，梁下每排设5根承重立杆杆（含梁两侧侧各一根梁板板共用立杆，验算按照3根立杆验算算），支架纵距6000mm，横距300mm，步距1200。（2）顶纵梁顶纵梁1200**1800mmm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm木方，横向布布置（垂直梁梁跨度方向），间距150mm；主主龙骨采用φφ48.3××3.6mm双钢管，纵向7道布置（平行梁梁跨度方向）；；支架采用碗碗口式满堂架架，梁下立杆杆横向7根（验算按照5根验算），支架纵距6000mm，横距300mm，步距1200。（3）盾构井环框梁盾构井环框梁截面面1800*12200mm，悬出截面宽宽度1100mmm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm木方，横向布布置（垂直梁梁跨度方向），间间距150mm；主龙骨采采用φ48.3××3.6mm双钢管，纵纵向3道布置（平平行梁跨度方方向）；支架架采用碗口式满堂架架，梁下每排设9根承重立杆杆，立杆纵距600mmm，横距300mm，步距1200mmm。（4）顶横梁顶横梁截面14000*15000mm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm木方，纵向布置（垂垂直梁跨度方方向），间距距150mm；主龙骨采采用φ48.3××3.6mm双钢管，横向5道布置（平平行梁跨度方方向）；支架架采用碗口式满堂架架，梁下立杆杆纵向5根，支架纵距300mm，横距450mm（在碗扣扣架之间加一一道钢管架），步距1200mm。（5）风道过梁风道过梁截面7000*13000mm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm木方，横向布布置（垂直梁梁跨度方向），间间距150mm，与顶板模板板共用；主龙龙骨采用φ48.3××3.6mm双钢管，纵纵向4道布置（平平行梁跨度方方向）；支架架采用碗口式满堂架架，梁下立杆杆横向4根，支架纵纵距600mm，横距300mm，步距1200mmm。（6）通道过梁通道过梁截面7000*16550mm，模板采用18mm厚覆面木胶胶合板作面板板；次龙骨采采用50×1000mm方木，横向向布置（垂直直梁跨度方向向），间距1150mm；主龙骨采采用φ48.3××3.6mm双钢管，纵纵向5道布置（平平行梁跨度方方向）；支架架采用扣件式式满堂架，梁梁下立杆横向向4根，支架纵纵距600mm，横距300mm，步距1200mm。支架的施工质量及及构造要求（1）支架的质量要求求：①模板表面应平整；；支架杆件应应平直，应无无严重的变形形和锈蚀；连连接件应无严严重的变形和和锈蚀，并不不得有裂纹。②模板的规格和尺寸寸，支架杆件件的直径和壁壁厚，及连接接件的质量，应应符合本方案案设计的要求求。③各种构配件质量必必须符合《建建筑施工模板板安全技术规规程》（JGJ1662-20008）规定的要要求。④严禁将不同规格的的钢管混合使使用。（2）模板及支架的安安装后质量检检查：①模板安装后应检查查尺寸偏差。固固定在模板上上的预埋件、预预留孔洞，应应检查其数量量和尺寸。②梁下支架立杆间距距的偏差不宜宜大于50mm，板下支架架立杆间距的的偏差不宜大大于100mm；水平杆的的间距偏差不不宜大于50mm。③剪刀撑钢管扣件的的拧紧力矩，不不应小于40N.m，且不应大大于6540NN.m；支架的每每步双向水平平杆应与立杆杆扣接，不得得缺失。（3）支架的构造要求求：①扫地杆距离底面不不宜大于300mm，沿纵横水水平方向应按按纵下横上的的顺序布设；；②宜在支架立杆的上上下两端插入入可调底座、可可调顶托，其其螺杆插入钢钢管的长度不不应小于150mm，螺杆伸出出钢管的长度度不应大于200mm，且顶端立立杆伸出水平平拉杆的长度度不宜大于500mm。③剪刀撑采用扣件钢钢管固定，扣扣件的拧紧力力矩不应小于于40N.m，且不应大大于65N.m。⑧支架外围周圈、内内部双向每44.8米设置竖向加强强型剪刀撑，剪刀刀撑底端应与与地面顶紧，水水平夹角在445~60度之间；顶层层、底层及竖竖向剪刀撑顶顶部各交点平平面设置加强强型水平剪刀刀撑；中间水水平剪刀撑设设置间距为55.4米。剪刀撑的的搭接长度，不不应小于8000mm，且且不应少于两两个扣件连接接，扣件盖板板边缘至杆端端不应小于1100mm。水水平杆应双向向拉通，且与与侧墙竖向结结构每步采用用钢管拉结顶顶牢，形成水水平固结点。顶板与侧墙交界的腋下加设1根立杆。侧墙、中柱加设钢管斜撑，与地板上预埋φ32钢筋头顶紧，以保证墙、柱的垂直度。砼浇筑设备与砼输送管道均另设置支撑加强。高支模施工区设上下通道、安全平网防护及操作层、防跌层。每道剪刀撑跨越立杆根数见表4-1规定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m。斜杆与地面撑角倾角宜在45~60度之间。表4-1剪刀撑斜杆与地面面倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆最最多根数765XX站模板平面布布置图4-11、横断面图4-22、纵断面图4-33，节点大样样图4-4及柱模模板支架图4-5、图4-6图4-1标准段模板板支架平面布布置图图4-2模板支架横断面图图图4-3模板支架板纵断面面图图4-4模板支架大大样图图4-5柱立面图图4-6柱剖面图4.2.7预留留洞口模板预留洞口模板采用用50×100mm方木和18mm厚覆面木木胶合板拼制制，角部加设设斜撑，下侧侧模板留设排排气孔。4.3模板的拆拆除（1）侧模在能保证混混凝土表面及及棱角不受损损坏时（大于1N/mmm2）方可拆除除。底模及其其支架拆除，其其混凝土的强强度必须符合合表4-1的规定。表4-1模板拆拆除混凝土强强度表结构类型结构跨度(M)混凝土设计强度标标准值的百分分率(％)板≤250＞2,≤875＞8100梁≤875＞8100（2）模板拆除的顺序序和方法,应按照配模模设计的规定定进行,遵循后支先先拆、先支后后拆、先非承承重部位、后后承重部位以以及自上而下下的原则。拆拆模时,严禁用大锤锤和撬棍硬砸砸硬撬。为了了严格掌握拆拆模时间，中中板、顶板混混凝土施工时时，多做一组组混凝土抗压压强度试件，根根据试件的早早期强度来进进一步来确定定拆模的具体体时间。模板板拆除后，应应将其表面清清理干净，对对变形和损伤伤部位应进行行修复。（3）拆模时，操作人人员应站在安安全处，以免免发生安全事事故。待该段段模板全部拆拆除后，方准准将模板、木木方、支撑等等运出堆放。拆拆下的模板等等配件，严禁禁抛扔，要有有人接应传递递，按指定地地点堆放。并并做到及时清清理、维修和和涂刷脱模剂剂，以备待用用。（4）边模拆除后，考考虑到上部浇浇混凝土的压压力较大，下下部结构的支支架不能拆除除。待顶板强强度达到100%后，从上而而下依次拆除除各层支架第五章模板及支支架体系的设设计验算5.1模板与与支架体系设计验说说明设计验算原则1）在满足结构受力力的前提下考考虑挠度变形形控制。2）综合考虑结构的的安全性、稳稳定性。3）采取比较符合实实际的力学模模型进行计算算。设计检算范围主体结构工程包括括：顶板、中中板、梁、柱柱等内容。由于底板采用直接接在垫层施作作结构砼，底底板的模板与与支撑形式相相对简单，根根据施工经验验进行模板与与支撑施工，不不再做设计检检算。本方案仅对顶板、中中板、梁、柱柱的模板及支支架进行设计计验算，确保模模板与支架系系统的强度、刚刚度及稳定性性等满足要求求。5.2模板与与支架系统设设计验算板模板与支架验算算本工程板主要包括括顶板（8000mm厚）和和中板（4000mm厚），由由于模板支架架体系不同，故分别验算顶板板和中板模板支支架体系。.1顶板模板支架验算算依据规范:《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为4.8m，立杆的纵距b==0.60mm，立杆的横横距l=0..90m，立杆的步步距h=1..20m。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×90mm，间间距200mm，木方剪切强度1..6N/mmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁顶托采用双钢管管48×3..0mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.100kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.00。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为φ48×3..0。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.8000×0.6600+0..200×00.600==12.1668kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×0..600=22.700kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60.000×1.880×1.880/6==32.440cm3；I=60.000×1.800×1.800×1.800/12==29.116cm4；(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.0744×10000×10000/324000=2.2269N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×122.168++1.4×22.700))×0.2000=2.2206kN截面抗剪强度度计算值T=3××2206..0/(2××600.0000×188.000))=0.3006N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×12.1168×20004/(1000×60000×2916600)=00.075mmm面板的最大挠度小小于200.00/250,,满足要求!二、模板支撑木方方的计算木方按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q11=25..100×00.800××0.2000=4.0116kN/mm(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q12=0.2200×0..200=00.040kkN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(22.500++2.0000)×0.2200=0..900kNN/m静荷载q1==1.200×4.0116+1.220×0.0040=4..867kNN/m活荷载q2==1.400×0.9000=1.2260kN//m计算单元内的木方方集中力为(1.2600+4.8667)×0..600=33.676kkN2.木方的计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==3.6776/0.6600=6..127kNN/m最大弯矩M==0.1qql2最大剪力Q=00.6×0..600×66.127==2.2066kN最大支座力N==1.1×00.600××6.1277=4.0444kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6=54.000cm3；I=4.00××9.00××9.00××9.00//12=243.000cm4；(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..221×1106/540000.0=44.09N//mm2木方的抗弯计算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××2206//(2×400×90)==0.9199N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]==1.60NN/mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=4.056kkN/m最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×4..056×6600.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.1633mm木方的最大挠度小小于600.00/250,,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取木方的的支座力P=44.044kkN均布荷载取托梁的的自重q=00.080kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图(kN.m))托梁剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变形计计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大大支座F=220.1088kN经过计算得到最大大变形V=11.381mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=8.998cm3；截面惯性矩I=21..56cm44；(1)顶托梁抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=M//W=1..654×1106/1.055/89822.0=1775.38NN/mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠度度计算最大变形v==1.3881mm顶托梁的最大挠度度小于900.00/400,,满足要求!四、模板支架荷载载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。本工程处处于地下，不不考虑风荷载载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自自重(kN)：NG1=0.1128×4..750=00.610kkN(2)模板的自重重(kN)：NG2=0.2200×0..600×00.900==0.1088kN(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NG3=25..100×00.800××0.6000×0.9000=10..843kNN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=111.5611kN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(22.500++2.0000)×0.6600×0..900=22.430kkN3.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.20NNG+1..40NQ五、立杆的稳定性性计算本工程处于地下，不考虑风荷载,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=117.28kkNi——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；A——立杆净截面面积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205..00N/mmm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.300m；h——最大步距，h=11.20m；；l00——计算长度，取取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由长细比，为18800/166=113；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；经计算得到σ=117275//(0.5003×4244)=81..002N//mm2；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!.2中板板模板支架验验算依据规范:《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为6.2m，立杆的纵距b==0.90mm，立杆的横横距l=0..90m，立杆的步步距h=1..20m。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×90mm，间间距200mm，木方剪切强度1..6N/mmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁顶托采用双钢管管48×3..0mm。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.100kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.00。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元采用的钢管类型为为φ48×3..0。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.1000×0.4000×0.9900+0..200×00.900==9.2166kN/m活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×0..900=44.050kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=90.000×1.880×1.880/6==48.660cm3；I=90.000×1.800×1.800×1.800/12==43.774cm4；(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.0677×10000×10000/486000=1.3377N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×9..216+11.4×4..050)××0.2000=2.0008kN截面抗剪强度度计算值T=3××2008..0/(2××900.0000×188.000))=0.1886N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×9.2116×20004/(1000×60000×4374400)=00.038mmm面板的最大挠度小小于200.00/250,,满足要求!二、模板支撑木方方的计算木方按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q11=25..100×00.400××0.2000=2.0008kN/mm(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q12=0.2200×0..200=00.040kkN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(22.500++2.0000)×0.2200=0..900kNN/m静荷载q1==1.200×2.0008+1.220×0.0040=2..458kNN/m活荷载q2==1.400×0.9000=1.2260kN//m计算单元内的木方方集中力为(1.2600+2.4558)×0..900=33.346kkN2.木方的计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==3.3446/0.9900=3..718kNN/m最大弯矩M==0.1qql2最大剪力Q=00.6×0..900×33.718==2.0088kN最大支座力N==1.1×00.900××3.7188=3.6880kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6=54.000cm3；I=4.00××9.00××9.00××9.00//12=243.000cm4；(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..301×1106/540000.0=55.58N//mm2木方的抗弯计算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××2008//(2×400×90)==0.8366N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]==1.60NN/mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=2.048kkN/m最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×2..048×9900.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.4166mm木方的最大挠度小小于900.00/250,,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。集中荷载取木方的的支座力P=33.680kkN均布荷载取托梁的的自重q=00.080kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图(kN.m))托梁剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变形计计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大大支座F=118.3077kN经过计算得到最大大变形V=11.048mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=8.998cm3；截面惯性矩I=21..56cm44；(1)顶托梁抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=M//W=1..506×1106/1.055/89822.0=1559.68NN/mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠度度计算最大变形v==1.0448mm顶托梁的最大挠度度小于900.00/400,,满足要求!四、模板支架荷载载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。本工程处处于地下，不不考虑风荷载载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自自重(kN)：NG1=0.1142×6..230=00.885kkN(2)模板的自重重(kN)：NG2=0.2200×0..900×00.900==0.1622kN(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NG3=25..100×00.400××0.9000×0.9000=8.1132kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=(NNG1+NG2+NG3)=99.180kkN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=(22.500++2.0000)×0.9900×0..900=33.645kkN3.本工程处于地地下，不考虑虑风荷载,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.20NNG+1..40NQ五、立杆的稳定性性计算本工程处于地下，不考虑风荷载,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=116.12kkNi——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；A——立杆净截面面积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.491ccm3；[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.800m；h——最大步距，h=11.20m；；l00——计算长度，取取1.2000+2×0..800=22.800mm；λ——由长细比，为28800/166=176；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.233；经计算得到σ=116119//(0.2333×4244)=1633.352NN/mm2；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!梁模板与支架验算算本工程梁主要为中中纵梁（700×11100mmm）、顶纵梁（1200××1800mmm）、顶横梁（1400××1500mm）、通道过梁梁（700×11650mmm）、盾构井环环框梁（1800×12200mmm），由于其其支架参数不不同，分别验验算其模板支支架体系受力力情况。.1中纵梁模板支架验验算依据规范:《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为5.5m，梁截面B×D==700mmm×1100mmm，立杆的的纵距(跨度方向)l=0..60m，立立杆的步距h=1.220m，梁底增加3道承重重立杆。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×90mm，剪剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁底支撑木方长度度00.90m。梁顶托采用双钢管管48×3..0mm。梁底按照均匀布置置承重杆3根计算。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.00。图1梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管类型为为φ48×3..0。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.5000×1.1000×0.7700+0..200×00.700==19.7775kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×0..700=33.150kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=70.000×1.880×1.880/6==37.880cm3；I=70.000×1.800×1.800×1.800/12==34.002cm4；(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.0633×10000×10000/378000=1.6675N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×199.775++1.4×33.150))×0.1550=2.5533kN截面抗剪强度度计算值T=3××2533..0/(2××700.0000×188.000))=0.3002N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×19.7775×15504/(1000×60000×3402200)=00.033mmm面板的最大挠度小小于150.00/250,,满足要求!二、梁底支撑木方方的计算（一）梁底木方计计算作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×1..100×00.150==4.2088kN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q2==0.2000×0.1150×(22×1.1000+0.7700)/00.700==0.1244kN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.500++2.0000)×0.7700×0..150=00.472kkN均布荷载q==1.200×4.2008+1.220×0.1124=5..198kNN/m集中荷载P==1.400×0.4773=0.6662kN木方计算简简图木方弯矩图(kN.m))木方剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=0.4443kNN2=3.4114kNN3=0.4443kN经过计算得到最大大支座F=33.414kkN经过计算得到最大大变形V=00.036mmm木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6=54.000cm3；I=4.00××9.00××9.00××9.00//12=243.000cm4；(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..118×1106/540000.0=22.19N//mm2木方的抗弯计算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××1.3766/(2×440×90))=0.5773N/mmm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算最大变形v==0.0366mm木方的最大挠度小小于450.00/250,,满足要求!（二）梁底顶托梁梁计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。均布荷载取托梁的的自重q=00.080kkN/m。托梁计算简简图托梁弯矩图(kN.m))托梁剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：托梁变形计计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大大支座F=114.9355kN经过计算得到最大大变形V=00.295mmm顶托梁的截面力学学参数为截面抵抗矩W=8.998cm3；截面惯性矩I=21..56cm44；(1)顶托梁抗弯弯强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..768×1106/1.055/89822.0=811.43N//mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠度度计算最大变形v==0.2995mm顶托梁的最大挠度度小于600.00/400,,满足要求!三、立杆的稳定性性计算本工程处于地下，不考虑风荷载，立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆杆的轴心压力力最大值，它它包括：横杆的最大大支座反力N1=14.9935kN(已经包括组组合系数)脚手架钢管管的自重N2=1..20×0..128×55.530==0.8511kNN=14.9935+0..851=115.7855kNi——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.660cm；A——立杆净截面面积，A=4.2239cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=4..491cmm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205..00N/mmm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.300m；h——最大步距，h=11.20m；；l00——计算长度，取取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由长细比，为18800/166=113；φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；经计算得到σ=115785//(0.5003×4244)=74..016N//mm2；本工程不考虑风荷荷载，立杆的稳定定性计算σ<[ff],满足要求!.2顶纵梁模板支支架验算依据规范:《建筑施工碗扣式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高度度为5.2m，梁截面B×D==1200mmm×1800mmm，立杆的的纵距(跨度方向)l=0..60m，立立杆的步距h=1.220m，梁底增加7道承重重立杆。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×90mm，剪剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁底支撑木方长度度22.00m。梁顶托采用双钢管管48×3..0mm。梁底按照均匀布置置承重杆7根计算。模板自重0.200kN/m22，混凝土钢钢筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系数数取1.00。图1梁模板支撑撑架立面简图图采用的钢管类型为为φ48×3..0。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。静荷载标准值qq1=225.5000×1.8000×1.2200+0..200×11.200==55.3220kN/mm活荷载标准值qq2=((2.0000+2.5000)×1..200=55.400kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=120..00×1..80×1..80/6=64..80cm33；I=120.000×1.880×1.880×1.880/12=58..32cm44；(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；MM=0..100qll2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.1666×10000×10000/648000=2.5568N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6000×(1..20×555.320++1.4×55.400))×0.1550=6.6655kN截面抗剪强度度计算值T=3××6655..0/(2××1200..000×118.0000)=0.4462N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×55.3320×15504/(1000×60000×5832200)=00.054mmm面板的最大挠度小小于150.00/250,,满足要求!二、梁底支撑木方方的计算（一）梁底木方计计算作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×1..800×00.150==6.8855kN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q2==0.2000×0.1150×(22×1.8000+1.2200)/11.200==0.1200kN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(22.500++2.0000)×1.2200×0..150=00.810kkN均布荷载q==1.200×6.8885+1.220×0.1120=