建筑住宅项目模板高支撑施工方案附计算书

xxxx住宅二区区B01~BB09地下室模板高支撑施工方方案编制：审核：审批：福建省中马建设工工程有限公司司东莞分公司司目录编制说明…………2编制依据………2工程概况………2方案说明………2计算方式………2施工方案………2施工要求………3搭设要求及加固措施…………3高支模安全体系………………4附表（一）……………………6附件—…………6梁模板门式钢管架高支撑计算书（KL72）………………7梁模板门式钢管架高支撑计算书（KL86）………………13梁模板门式钢管架高支撑计算书（L7）…19梁模板门式钢管架高支撑计算书（地下室顶板）………25梁模板施工方案计算书（KL72）…………31编制说明编制依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》2、《混凝土结构施工验收规范》3、本工程结构施工图工程概况：xxxx住宅二区B01～B09号楼位于东莞市东城区东升路边，总面积119168.9㎡,地下室面积22231㎡，上部面积96937.9㎡，由一层地下室和上部8栋17层塔楼组成。方案说明：方案根据本工程结构特点和施工特点选择具有代表性的结构施工部位进行编制。方案选择地下室结构高度4.9m的模板支撑编写；模板支撑荷载的验算选择三种具代表性梁截面和板作支撑构件内力计算和强度验算。计算方式：方案的构件承载能力计算采用《PKPM》系列软件（MBGC）电算。对支撑各杆件的内力分析和强度，抗剪，挠度进行计算，对支撑的稳定进行验算。详见《梁模板门式钢管架高支撑计算书》。同时对梁模板的强度、挠度、抗剪强度进计算，详见《梁模板施工方案计算书》。施工方案：材料选用：模板高支撑的搭设采用（门式钢管脚手架）成品构配件进行组装搭设，作为梁板支撑体系。门架型号采用MF1219，钢材Q235。榀门架高度h0=1.93m，宽度b=1.219m(详见计算书附图)。门架立杆采用Ф42.7×2.4mm钢管，立杆加强杆采用Ф34.0×2.2mm钢管。方案布置：根据各类梁的截面、荷载、不同，方案根据各类不同荷载的梁支撑按计算结果要求分别布置:梁截面为250×1200的支撑门架布置按梁号KL72的计算结果布置。梁截面为400×1000的支撑门架布置按梁号KL86的计算结果布置。梁截面为300×700的支撑门架布置按梁号L7的计算结果布置;楼板的支撑门架布置按楼板的计算结果布置。以上四种支撑门架布置，门架的前后距离（榀距）；左右距离（跨距），以及模板的托梁、方木的规格，按附表（一）：《支撑方案计算结果汇总表》的要求的布置施工。安装顺序：弹线放样→逐榀竖立门架→安装交叉支撑→凋整可调底座→垂直校正→安装固定锁臂→安装连接棒→铺设操作脚手架→逐榀竖立第二层门架→安装水平加固杆→逐榀竖立门架至4层→安装承托架→检查、校正、水平架、托架等配件→安装托梁→安装方木→铺设梁板模板。施工要求：门架支撑搭设前，技术人员应按施工组织设计要求向搭设人员做技术安全作业交底。门架、配件、架固件进行检查，验收。严禁使用不合格的门架、配件。不配套的门架与配件不得混合使用于同一组支撑架。可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200MM。当超过200MM时、一榀门架承载力设计值Nd应根据可调底座调节螺杆伸出长度进行修正：伸出长度为300MM时，应乘以修正系数0.090,超过300MM时应乘以修正系数0.80，模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。板支撑及满堂脚手架构造的设计，宜让立杆直接传递荷载，当荷载作用于门架横杆上时，门架的承载能力乘以折减系数，当荷载对称作用于立杆与加强杆范围内时，应取0.9；当荷载对称作用在加强杆顶部时，应取0.70；当荷载作用于横杆中间时，应限0.30。搭设要求与加固措施：梁模板支撑及板模板支撑门架的榀距和跨距应按计算要求布置、交叉撑、水平加固杆、应互相联结；并形成满堂脚手架整体联结的布置形式，安装前应在楼面或地面弹出门架的纵横方向位置线并进行找平，门架的安装应自一端向另一端延伸。当平面放样与方案要求模数不符时，应以偏于安全为原则、减小门架的榀距或跨距。门架的内外侧均应设置交叉撑并应与门架立杆的锁销锁牢，施工期间不得随意拆除。上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接捧直径应小于立杆内径的1-2MM。门架支撑应按要求设置水平加固杆，水平加固杆应在满堂架的顶层、底层及中间、每5列、5排、延长连续设置；加固杆在支撑的外围须沿四周封闭设置，与各排、列、交叉位置用扣件扣牢；使水平加固杆形成平面格构形式、增加支撑的整体性和稳定性。并应采用扣件与门架立杆扣牢。扣件力矩宜为50-60N/M，并不得小于40N/M。扣件的规格应与所连钢管外径相匹配.水平加固杆在砼术四边应设45°斜形加固杆与柱周纵横加固杆联结；弧形梁凸出的平面内水平加固杆加密为2列、2排设置；并应在门厅外围的各转角两边以及沿外围每隔8m设置剪刀撑，剪刀撑应自下而上左右贯通、并与水平加固杆联结、扣牢。模板支撑满堂架，组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查；门架设置情况；交叉支撑、水平加固杆及剪刀撑的配置情况；门架横杆荷载状况；座底,顶托螺旋杆伸出长度；扣件紧固扭力矩；垫木情况；施工应符合下列规定；可调底座，顶托应采取防止砂浆，水泥浆等污物填塞螺纹的措施。不得采用使门架产生偏心荷载的混凝土浇注顺序，采用泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑架产生偏心，振动和冲击。交叉支撑，水平加固杆，剪力撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。拆除时应采用先搭设后拆除的施工顺序。拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。高支模安全管理体系：1、建立由项目经理领导，各专业工长、各专职质检员参加的横向到边，纵向到底的安全生产管理系统，从项目经理到各生产班组的安全生产管理组织机构如下：公司质安部公司质安部项目经理各专业班组各专业工长安全组质量组技术组设备组2、保证生产安全的措施：严格遵守各项安全生产规定，确保生产安全。架子工操作时应戴好安全帽，系好安全带，佩戴工具带，禁止穿硬底鞋和易滑鞋。架子工的作业必须遵照安全技术操作规程、施工负责人和安全技术交底进行。在操作中要严格按规程、标准要求搭设，坚守工作岗位，严禁洒后上岗操作。遇到六级大风等恶劣天气，禁止进行露天的高处架作业。门架、脚手板、钢管、扣件等材料在使用时的上、下，要做到传递或用绳索吊放，严禁抛扔。门架支撑等特殊架子搭设，必须经过施工负责人、安全人员、使用班组共同验收合格后方准下道工序施工。在拆除门架时，四同设围栏或警戒标志，并设专人看管。安全帽、安全带、安全网要有符合国家标准的出厂合格证，，钢管扣件要有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、滑丝的劣质品禁止使用。附表（一）：《支撑方案计算结果汇总表》序号梁号梁截面（mm）支撑高度（m）布置形式门架榀距（m）门架榀距（m）榀距内方木（根）方木规格（mm）托梁规格（mm）宽高宽高宽高1KL7225012003.7垂直梁轴0.610.926501001001002KL8640010003.1垂直梁轴0.611.22550100501003L73007003.4垂直梁轴0.921.22550100501004板1604.470.921.2255010050100附件：1、门式钢管架高支撑计算书：KL72（250×1200）2、门式钢管架高支撑计算书：KL86（400×1000）3、门式钢管架高支撑计算书：L7（300×700）4、门式钢管架高支撑计算书：楼板梁模板门式钢管架高支撑计算书（KL72）门式钢管高支撑的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。计算的支撑搭设高度为3.7米，梁跨度8.0m，截面b、h=250×1200,门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距1=0.92米。门架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。门架立杆采用ø42.7×2.4mm钢管，立杆加强杆采用ø34.0×2.2mm钢管。每榀门架之间的距离0.61m，相邻榀门架内的方木数量6根。梁底方木截面宽度50mm，高度100mm。梁底托梁截面宽度100mm,高度100mm。一、梁底方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3;I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4;qPqN1N2B方木计算简图1、荷载的计算：钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=25.500×1.200×0.122=3.733KN/m2)模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.340×1.200×(2×0.500+0.122)/0.122=0.241KN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷（KN/m）：经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.122=0.244KN/m经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2×(3.733+0.241)+1.4×0.244=5.110KN/m2、强度计算最大弯矩的计算公式如下：M=ql2/8最大弯矩M=1.22×1.22×5.11/8=0.951KN/m截面应力δ=0.951×106/83333.3=11.4KN/mm2方木的计算强度小于13.ON/mm2，满足要求！3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=q1/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=1.220×5.110/2=3.117KN截面抗剪强度计算值T=3×3117/（2×50×100）=0.935N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！4、挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：V=5ql4/384El最大变形V=5×4.258×1220.04/(384×9500.00×4166667.0)=3.103mm方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求！二、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算qPPPPPPPPPPPPPPPPq610610610计算简图0.3740.3740.0620.0620.0000.0000.0120.0120.0940.0940.2370.2430.2430.2370.3100.318梁底托梁弯矩图（KN.m）0．0060．122梁底托梁变形图（mm）梁底托梁剪力图（KN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax最大变形Vmax=0.123mm最大剪力Qmax=3.168KN截面应力δδ=0.3374×1006/1666666.7=2.2244N/mmm2梁底托梁的的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！梁底托梁的的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！梁底托梁抗抗剪强度计算算值T=33×31688/（2×1000×100）=0..475N//mm;梁底托梁抗抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22；梁底托梁的的抗剪强度计计算满足要求求！三、门架荷载标准准值作用于门架的荷载载包括门架静静荷载与上面面托梁传递荷荷载。1、门架静荷荷载计算门架静荷载载标准值包括括以下内容：：脚手架自重产生的的轴向生力（KN/m）门架的每跨距内，每每步架高内的的构配件及其其重量分别为为：门架（MF12117）1榀0.2205KN交叉支撑2副2×00.400=0.0080KN水平架22步1设0.1165×1//2=00.083KKN脚手板33步1设0.1184×1//3=00.061KKN连接棒2个2×00.006=0.0012KN锁臂2副2×00.009=0.0017KN合计0.4588KN经计算得到到，每米高脚脚手架自重合合计NGK1=0.4588/1.9550=00.23KNN/m加固杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算（KN/m）剪刀撑采用ø277.2×1..9mm钢管，按照4步4跨设置，每每米高的钢管管重计算：tga=(4××1.9500)(4×00.920))=2..1202×0.012××(4×0..920)//cosa/(4×11.950))=0..026KNN/m水平加固杆杆采用ø27.22×1.9mmm钢管，按照2步1跨设置，每每米高的钢管管重为0.0012×(44×0.9220)/(22×1.9550)=0.0033KN/m每跨内的直直角扣件2个，旋转扣扣件2个，每米高高的钢管重为为0.0444KNm；(2×0.014++4×0.0014)/11.950=0.0044KN//m每米高的附附件重量为0.0200KN/m；每米高的栏栏杆重量为0.0100KN/m；经计算得到到，每米高脚脚手架加固杆杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力合合计:NGK2=0..0103KKN/m经计算得到到，静荷载标标准值总计为为NG=0..337KNN/m.2、托梁传递荷载托梁传递荷荷载为一榀门门架两端点产产生的支点力力总和。从左到右每每榀门架两端端点产生支点点力分别为第1榀门架两端端点力3.2199KN,3..219KNN第2榀门架两端端点力7.00KKN,7.000KN第3榀门架两端端点力7.00KKN,7.000KN第4榀门架两端端点力3.2199KN,3..219KNN经计算得到，托梁梁传递荷载为为NQ=144.00.KKN四、立杆的稳定性性计算作用一榀门架的轴轴向力设计值值计算公式N=11.2NGH+NNQ其中NG——每米高脚手架的静静荷载标准值值，NG=00.337KKN/mNQ———托梁传递荷荷载，NQ=14.0002KN；H———脚手架的搭搭设高度，H=77.8m.经计算得到，N=1.22×0.3337×7.8800+14.0002=117.1600KN.门式钢管脚手架的的稳定性按照照下列公式计计算：NN＜Nd其中N——作用于一榀门架的的轴向力设计计值，N=117.16KKN。Nd———一榀门架的的稳定承载力力设计值（KN）；一榀门架的稳定承承载力设计值值公式计算：：Nd=ø·AA·fi=I/AA1I=I0+I1·h1/h0其中ø——门架立杆的稳定系系数，由长细细比kho/I查表得到，ø=00.530；k———调整系数，k=11.13;i———门架立杆的的换算截面回回转半径，i=2.00ccm;I———门架立杆的的换算截面惯惯性矩，I=66.06cmm；h0———门架的高度度，H0=11.93m；I0———门架立杆的的截面惯性矩矩，I0=11.22cmm；A0———门架立杆的的截面面积，A0=11.51cmm2h1———门架加强杆杆的高度，h1=1..54m；I1———门架加强杆杆的截面惯性性矩，I1=66.08cmm4；A———一榀门架立立杆的截面面面积，A1=3..02cm22；f———门架钢材的的强度设计值值，f=205.000N/mmm2经计算得到。N44=322.826KKN.立杆的稳定性计算算N﹤Nd,满足要求！！梁模板门式钢管架架高支撑计算算书（KL86）门式钢管架支撑的的计算参照《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ128-22000）。计算的梁支撑搭设设高度为3.7米，梁跨度8.0米，截面b、h=2250×12200mmm,门架型号采采用MF12119，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架架的宽度过b=11.22米，门架的的高度h0=1..93米，步距1.95米，跨距I=11.22米。门架h1=1..54米，h2=11.08米，b1=0..75米。门架立杆采用ø442.7×22.4mm钢管，立杆杆加强杆采用用ø34.00×2.2mmm钢管。每榀门架之间的距距离0.61mm,相邻榀门架架内的方木数数量5根。梁底方木截面宽度度50mm，高度100mmm.梁底托梁截面宽度度50mm，高度100mmm.一、梁底方木的计计算：方木按照简梁计算算，方木的截截面力学参数数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33;I=5.000×10.000×10..00×100.00/112=4416.677cm4;qPqN1N22B方木楞计算算简图1、荷载的计算：钢筋混凝土板自重重（KN/m）：q1=25.5000×0.8870×0..153==3.3883KN/mm2)模板的的自重线荷载载（KN/m）：q2=0.3400×0.8770×(2××0.4000+0.1553)/0..153==0.2777KN/m3)活荷载载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载（KN/m）：经计算得到到，活荷载标标准值q3=2.0000×0..153==0.3005KN/mm经计算得到到，方木荷载载计算值Q=1..2×(3.383++0.2777)+1.44×0.3005=4..820KNN/m2、强度计算最大弯矩的计算公公式如下：M=qll2/8最大弯矩M==1.22××1.22××4.82//8=0..897KNN/m截面应力δ==0.8977×105/833333.3==10.766KN/m方木的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！3、抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q==q1/22截面抗剪强度必须须满足：T=3Q/2bbh<[T]]其中最大剪力Q=1.2220×5..110/22=3..117KNN/m截面抗剪强度计算算值T=33×31177/（2×50××100）=0..935N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求！4、挠度计算算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下：V=5ql44/384EEl最大变形V=5×4.0061×12220.044/(3844×95000.00×441666667.0)=2.9927mm方木的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！二、梁底托梁的计计算梁底托梁按按照集中荷载载下连续梁计计算qPPPPPPPPPPPPPPPPPPPq610061006100计算简图0．2210.222100.0000..0000.000000.000000.00550..0740.055500.1650.16650..184梁底托梁弯弯矩图（KN/m）00.0080.1146梁底托梁形形图(mm)梁底托梁剪剪力图（KN）经过连续梁的计算算得到最大弯矩MMmax最大变形VVmax==0.1446mm最大剪力QQmax==1.8007KN截面应力δδ=0.2221×1006/833333.3==2.6446N/mmm2梁底托梁的的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！梁底托梁的的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！梁底托梁抗抗剪强度计算算值T=33×18077/（2×50××100）=0..542N//mm;梁底托梁抗抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22；梁底托梁的的抗剪强度计计算满足要求求！三、门架荷载标准准值作用于门架的荷载载包括门架静静荷载与上面面托梁传递荷荷载。1、门架静荷荷载计算门架静荷载载标准值包括括以下内容：：脚手架自重产生的的轴向生力（KN/m）门架的每跨距内，每每步架高内的的构配件及其其重量分别为为：门架（MF12117）1榀0.2205KN交叉支撑2副2×00.400=0.0080KN水平架44步1设0.1165×1//4=00.041KKN脚手板22步1设0.1184×1//2=0..092KNN连接棒2个2×00.006=0.0012KN锁臂2副2×00.009=0.0017KN合计0.4477KN经计算得到到，每米高脚脚手架自重合合计NGK1=0.4477/1.9550=00.229KKN/m加固杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算（KN/m）剪刀撑采用ø277.2×1..9mm钢管，按照4步4跨设置，每每米高的钢管管重计算：tga=(4××1.9500)(4×11.220))=1..5982×0.012××(4×1..220)//cosa/(4×11.950))=0..028KNN/m水平加固杆杆采用ø27.22×1.9mmm钢管，按照4步1跨设置，每每米高的钢管管重为0.0012×(44×0.9220)/(22×1.9550)=0.0033KN/m每跨内的直直角扣件2个，旋转扣扣件2个，每米高高的钢管重为为0.0377KNm；(1×0.014++4×0.0014)/11.950=0.0037KN//m每米高的附附件重量为0.0200KN/m；每米高的栏栏杆重量为0.0100KN/m；经计算得到到，每米高脚脚手架加固杆杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力合合计:N2GK2=00.096KKN/m经计算得到到，静荷载标标准值总计为为NG=0..326KNN/m.2、托梁传递荷载托梁传递荷荷载为一榀门门架两端点产产生的支点力力总和。从左到右每每榀门架两端端点产生支点点力分别为第1榀门架两端端点力2.0488KN,2..048KNN第2榀门架两端端点力4.2177KN,4..217KNN第3榀门架两端端点力4.2177KN,4..217KNN第4榀门架两端端点力2.04889KN,22.048KKN经计算得到，托梁梁传递荷载为为NQ=8..435KNN四、立杆的稳定性性计算作用一榀门架的轴轴向力设计值值计算公式N=11.2NGH+NNQ其中NG——每米高脚手架的静静荷载标准值值，NG=00.326KKN/mNQ———托梁传递荷荷载，NQ=8.4335KN；H———脚手架的搭搭设高度，H=88.1m.经计算得到，N=1.22×0.3226×8.11+8..435==11.6602KN..门式钢管脚手架的的稳定性按照照下列公式计计算：NN＜Nd其中N——作用于一榀门架的的轴向力设计计值，N=111.60KKN。Nd———一榀门架的的稳定承载力力设计值（KN）；一榀门架的稳定承承载力设计值值公式计算：：Nd=ø·AA·fI=I/AA1I=I0+I1·h1/h0其中ø——门架立杆的稳定系系数，由长细细比kho/i查表得到，ø=00.530；k———调整系数，k=11.13;i———门架立杆的的换算截面回回转半径，i=2.00ccm;I———门架立杆的的换算截面惯惯性矩，I=66.06cmm4；h0———门架的高度度，H0=11.93m；I0———门架立杆的的截面惯性矩矩，I0=11.22cmm4；A0———门架立杆的的截面面积，A0=11.51cmm2h1———门架加强杆杆的高度，h1=1..54m；I1———门架加强杆杆的截面惯性性矩，I1=66.08cmm4；A———一榀门架立立杆的截面面面积，A1=3..02cm22；f———门架钢材的的强度设计值值，f=205.000N/mmm2经计算得到。N44=322.826KKN.立杆的稳定性计算算N﹤Nd,满足要求！！梁模板门式钢管架架高支撑计算算书（L7）门式钢管架支撑的的计算参照《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ128-22000）。计算的高支撑搭设设高度为3.1米，梁跨度8.0米，截面b、h=4400×10000mm,门架型号采采用MF12119，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架架的宽度过b=11.22米，门架的的高度h0=1..93米，步距1.93米，跨距I=11.22米。门架h1=1..54米，h2=11.08米，b1=0..75米。门架立杆采用ø442.7×22.4mm钢管，立杆杆加强杆采用用ø34.00×2.2mmm钢管。每榀门架之间的距距离0.92mm,相邻榀门架架内的方木数数量5根。梁底方木截面宽度度50mm，高度100mmm.梁底托梁截面宽度度50mm，高度100mmm.一、梁底方木的计计算：方木按照简支梁计计算，方木的的截面力学参参数为本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33;I=5.000×10.000×10..00×100.00/112=4416.677cm4;qPqN1N22B方木楞计算算简图1、荷载的计算：钢筋混凝土板自重重（KN/m）：q1=25.5000×0.6600×0..230==3.5119KN/mm2)模板的的自重线荷载载（KN/m）：q2=0.3400×0.6000×(2××0.3000+0.2330)/0..230==0.3911KN/m3)活荷载载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载（KN/m）：经计算得到到，活荷载标标准值q3=2.0000×0..230==0.4660KN/mm经计算得到到，方木荷载载计算值Q=1..2×(3.519++0.3911)+1.44×0.4660=55.336KKN/m2、强度计算最大弯矩的计算公公式如下：M==ql2/8最大弯矩M==1.22××1.22××5.34//8=0..993KNN/m截面应力δ==0.9933×106/833333.3==11.911KN/m方木的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！3、抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q==q1/22截面抗剪强度必须须满足：T=3Q/2bbh<[T]]其中最大剪力Q=1.2220×5..336/22=3..255KNN/m截面抗剪强度计算算值T=33×32555/（2×50××100）=0..976N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求！4、挠度计算算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下：V=5ql44/384EEl最大变形V=5×4.447×12220.04/(3844×95000.00×441666667.0)=3.2240mm方木的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！二、梁底托梁的计计算梁底托梁按按照集中荷载载下连续梁计计算qPPPPPPPPPPPPPPPPPPPPq92009920920计算简图0．2760.276600.0000.00000.00000.00000..0690.09220.06990.20770.220700.2300.2300梁底托梁弯弯矩图（KN.m）0..0230.4166梁底托梁变变形图（mm）梁底托梁剪力图（KN）经过连续梁梁的计算得到到最大弯矩MMmax最大变形VVmax==0.4116mm最大剪力QQmax==1.5001KN截面应力δδ=0.2276×1006/833333.3==3.3114N/mmm2梁底托梁的的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！梁底托梁的的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！梁底托梁抗抗剪强度计算算值T=33×15011/（2×50××100）=0..450N//mm;梁底托梁抗抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22；梁底托梁的的抗剪强度计计算满足要求求！三、门架荷载标准准值作用于门架的荷载载包括门架静静荷载与上面面托梁传递荷荷载。1、门架静荷荷载计算门架静荷载载标准值包括括以下内容：：脚手架自重产生的的轴向生力（KN/m）门架的每跨距内，每每步架高内的的构配件及其其重量分别为为：门架（MF12117）1榀0.2205KN交叉支撑2副2×00.400=0.0080KN水平架22步1设0.1165×1//2=00.083KKN脚手板33步1设0.1184×1//3=0..061KNN连接棒2个2×00.006=0.0012KN锁臂2副2×00.009=0.0017KN合计0.4588KN经计算得到到，每米高脚脚手架自重合合计NGK1=0.4588/1.9330=00.237KKN/m加固杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算（KN/m）剪刀撑采用ø422.0×2..5mm钢管，按照4步4跨设置，每每米高的钢管管重计算：tga=(4××1.9300)(4×11.220))=1..5822×0.024××(4×1..220)//cosa/(4×11.930))=0..058KNN/m水平加固杆杆采用ø34.00×2.2mmm钢管，按照2步1跨设置，每每米高的钢管管重为0.0017×(11×1.2220)/(22×1.9330)=0.0055KN/m每跨内的直直角扣件2个，旋转扣扣件2个，每米高高的钢管重为为0.0444KN/m；(2×0.014++4×0.0014)/11.930=0.0044KN//m每米高的附附件重量为0.0200KN/m；每米高的栏栏杆重量为0.0100KN/m；经计算得到到，每米高脚脚手架加固杆杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力合合计:N2GK2=00.137KKN/m经计算得到到，静荷载标标准值总计为为NG=0..374KNN/m.2、托梁传递荷载托梁传递荷荷载为一榀门门架两端点产产生的支点力力总和。从左到右每每榀门架两端端点产生支点点力分别为第1榀门架两端端点力1.7011KN,1..701KNN第2榀门架两端端点力3.5022KN,3..502KNN第3榀门架两端端点力3.5022KN,3..502KNN第4榀门架两端端点力1.7011KN,1..701KNN经计算得到，托梁梁传递荷载为为NQ=7..004KNN四、立杆的稳定性性计算作用一榀门架的轴轴向力设计值值计算公式N=11.2NGH+NNQ其中NG——每米高脚手架的静静荷载标准值值，NG=00.374KKN/mNQ———托梁传递荷荷载，NQ=7.0004KN；H———脚手架的搭搭设高度，H=88.4m.经计算得到，N=1.22×0.3774×8.44+7..004==10.7777KN..门式钢管脚手架的的稳定性按照照下列公式计计算：NN＜Nd其中N——作用于一榀门架的的轴向力设计计值，N=110.78KKN。Nd———一榀门架的的稳定承载力力设计值（KN）；一榀门架的稳定承承载力设计值值公式计算：：Nd=ø·AA·fI=I/AA1I=I0+I1·h1/h0其中ø——门架立杆的稳定系系数，由长细细比kho/i查表得到，ø=00.530；k———调整系数，k=11.13;i———门架立杆的的换算截面回回转半径，i=2.00ccm;I———门架立杆的的换算截面惯惯性矩，I=66.06cmm4；h0———门架的高度度，H0=11.93m；I0———门架立杆的的截面惯性矩矩，I0=11.22cmm4；A0———门架立杆的的截面面积，A0=11.51cmm2h1———门架加强杆杆的高度，h1=1..54m；I1———门架加强杆杆的截面惯性性矩，I1=66.08cmm4；A———一榀门架立立杆的截面面面积，A1=3..02cm22；f———门架钢材的的强度设计值值，f=205.000N/mmm2经计算得到。N44=322.826KKN.立杆的稳定性计算算N﹤Nd,满足要求！！梁模板门式钢管架架高支撑计算算书（地下室室顶板）门式钢管架支撑的的计算参照《建建筑施工门式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGJ128-22000）。计算的梁支撑搭设设高度为4.74米，门架型型号采用MF12119，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架架的宽度过b=11.22米，门架的的高度h0=1..93米，步距1.95米，跨距I=11.22米。门架h1=1..54米，h2=11.08米，b1=0..75米。门架立杆采用ø442.7×22.4mm钢管，立杆杆加强杆采用用ø34.00×2.2mmm钢管。每榀门架之间的距距离1.82mm,相邻榀门架架内的方木数数量6根。梁底方木截面宽度度50mm，高度100mmm.梁底托梁截面宽度度50mm，高度100mmm.一、梁底方木的计计算：方木按照简梁计算算，方木的截截面力学参数数为本算例中中，面板的截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33;I=5.000×10.000×10..00×100.00/112=4416.677cm4;qPqN1N22B方木楞计算算简图1、荷载的计算：钢筋混凝土板自重重（KN/m）：q1=25.5000×0.1120×0..244==0.7447KN/mm2)模板的的自重线荷载载（KN/m）：q2=0.3400×0.2444=0.0083KN//m3)活荷载载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷（KN/m）：经计算得到到，活荷载标标准值q3=2.0000×0..244==0.4888KN/mm经计算得到到，方木荷载载计算值Q=1..2×(0.7477+0.0883)+1..4×0.4488=11.679KKN/m2、强度计算最大弯矩的计算公公式如下：M==ql2/8最大弯矩M==1.82××1.82××1.68//8=0..695KNN/m截面应力δ==0.6955×106/833333.3==8.34KKN/m方木的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！3、抗剪计算最大剪力的计算公公式如下：Q==0.5qq1截面抗剪强度必须须满足：T=3Q/2bbh<[T]]其中最大剪力Q=0.55×1.8220×0.6679=1.5288KN截面抗剪强度计算算值T=33×15288/（2×50××100）=0..458N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22方木的抗剪强度计计算满足要求求！4、挠度计算算最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下：V=5ql44/384EEl最大变形V=5×1.3399×18820.044/(3844×95000.00×441666667.0)=0.5505mm方木的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！二、梁底托梁的计计算梁底托梁按按照集中荷载载下连续梁计计算qPPPPPPPPPPPPPPPPPPq122001222012220计算简图1.#QO..#QO.##QO.#QQO.#QOO.#QO..#QO.##QO.#QQO.#QOO.#QO..#QO.##QO.#QQO.#QOO.#QO楼板底托梁梁弯矩图（KN.m）0.090楼板底托梁梁变形图（mm）1#R1##R1#R11#R1#RR1#R1##R1#R11#R1#RR1#R1##R1#R11#R1#RR1#R1##R1#R11#R1#RR1#R1##R楼板底托梁梁剪力图（KN）经过连续梁的计算算得到最大弯矩MMmax最大变形VVmax==0.0000mm最大剪力QQmax==0.0000KN截面应力δδ=1.0000×1006/833333.3==1.0000N/mmm2梁底托梁的的计算强度小小于13.ONN/mm2,满足要求！！梁底托梁的的最大挠度小小于1220..0/2500,满足要求！！梁底托梁抗抗剪强度计算算值T=33×0/（2×50××100）=0..000N//mm;梁底托梁抗抗剪强度设计计值[T]==1.300N/mm22；梁底托梁的的抗剪强度计计算满足要求求！三、门架荷载标准准值作用于门架的荷载载包括门架静静荷载与上面面托梁传递荷荷载。1、门架静荷荷载计算门架静荷载载标准值包括括以下内容：：脚手架自重产生的的轴向生力（KN/m）门架的每跨距内，每每步架高内的的构配件及其其重量分别为为：门架（MF12117）1榀0.2205KN交叉支撑2副2×00.400=0.0080KN水平架22步1设0.1165×1//2=00.083KKN脚手板44步1设0.1184×1//4=0..046KNN连接棒2个2×00.006=0.0012KN锁臂2副2×00.009=0.0017KN合计0.4422KN经计算得到到，每料高脚脚手架自重合合计NGK1=0.4422/1.9330=00.229KKN/m加固杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力计计算（KN/m）剪刀撑采用ø422.0×2..5mm钢管，按照4步4跨设置，每每米高的钢管管重计算：tga=(1××1.9300)(4×11.220))=1..5822×0.024××(4×1..220)//cosa/(4×11.930))=0..058KNN/m水平加固杆杆采用ø34.00×2.2mmm钢管，按照2步1跨设置，每每米高的钢管管重为0.0017×(11×1.2220)/(22×1.9330)=0.0055KN/m每跨内的直直角扣件2个，旋转扣扣件2个，每米高高的钢管重为为0.0444KNm；(2×0.014++4×0.0014)/11.930=0.0044KN//m每米高的附附件重量为0.0200KN/m；每米高的栏栏杆重量为0.0100KN/m；经计算得到到，每米高脚脚手架加固杆杆、剪刀撑和和附件等产生生的轴向力合合计:N2GK2=00.137KKN/m经计算得到到，静荷载标标准值总计为为NG=0..366KNN/m.2、托梁传递荷载托梁传递荷荷载为一榀门门架两端点产产生的支点力力总和。从左到右每每榀门架两端端点产生支点点力分别为第1榀门架两端端点力1.0000KN,-11.000KKN第2榀门架两端端点力1.0000KN,-11.000KKN第3榀门架两端端点力1.0000KN,-11.000KKN经计算得到到，托梁传递递荷载为NQ=0..000KNN四、立杆的稳定性性计算作用一榀门架的轴轴向力设计值值计算公式N=11.2NGH+NNQ其中NG——每米高脚手架的静静荷载标准值值，NG=00.366KKN/mNQ———托梁传递荷荷载，NQ=0.0000KN；H———脚手架的搭搭设高度，H=88.9m.经计算得到，N=1.22×0.3666×8.8880+0.0000=3..904KNN.门式钢管脚手架的的稳定性按照照下列公式计计算：NN＜Nd其中N——作用于一榀门架的的轴向力设计计值，N=33.90KNN。Nd———一榀门架的的稳定承载力力设计值（KN）；一榀门架的稳定承承载力设计值值公式计算：：Nd=ø·AA·fI=I/AA1I=I0+I1·h1/h0其中ø——门架立杆的稳定系系数，由长细细比kho/i查表得到，ø=00.530；k———调整系数，k=11.13;i———门架立杆的的换算截面回回转半径，i=2.00ccm;I———门架立杆的的换算截面惯惯性矩，I=66.06cmm4；h0———门架的高度度，H0=11.93m；I0———门架立杆的的截面惯性矩矩，I0=11.22cmm4；A0———门架立杆的的截面面积，A0=11.51cmm2h1———门架加强杆杆的高度，h1=1..54m；I1———门架加强杆杆的截面惯性性矩，I1=66.08cmm4；A———一榀门架立立杆的截面面面积，A1=3..02cm22；f———门架钢材的的强度设计值值，f=205.000N/mmm2经计算得到。N44=322.826KKN.立杆的稳定性计算算N﹤Nd,满足要求！！梁模板施工方案计计算书（KL72）一、梁模板基本参参数梁号：2KL9，梁梁跨：8m。梁截面宽度BB=2550mm。梁截面高度HH=12200m。H方向对拉螺栓3道道，对拉螺栓栓直径12m。对拉螺栓在垂直于于梁截面方向向距离（即计计算跨度）840mm。梁模板使用的方木木截面50-1000mm。梁模板截面侧面方方木距离300mm。梁底模面板厚度hh=188mm,弹性模量E=66000N//mm2,抗弯强度[f]==15N//mm2。梁铡模面板厚度hh=188mm,弹性模量E=66000N//mm2,抗弯强度[f]==15N//mm2。梁底模板二、梁模板荷载标标谁值计算模板自重=00.340KKN/m2；钢筋自重=11.500KKN/m2；；混凝土自重=24.0000KN/mm2；施工荷载标谁值=2.5500KN//m2；强度验算要考虑新新浇混凝土倒倒压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较低小值：F==0.222rctβ1β2VF=rH其中r——混凝土的重力密度度，取24.0000KN/mm3；t———新浇混凝土土的初凝时间间，为0时（表示无无资料）取200/（T+15），取5.00h；T——混凝土的入入模温度，取取25.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧村村力计算位置置处至新生浇浇混凝土顶面面总高度，取取1.2000m；β1——外加加剂影响修正正系数，取1.000；β2——混凝土坍落度影响响修正系数，取1.150。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=28..800KNN/m2；实际计算中采用新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=24.0000KN/mm2；倒混凝土时产生的的荷载标准值值F1=6.0000KN/m22；三、梁模板底模计计算本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=