广东某注塑厂厂房高支模施工方案

某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案第一节工程概况某注塑厂全长144m，全宽57m，建筑面积37680.68㎡，位于eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)轴的变形缝把注塑厂分成两块。标高±0.000相当于绝对标高49.6米。注塑厂一层层高11米，1轴-2轴，16轴-17轴，隔层高4米，二层层高7米，三、四层层高均为5.5米,跨度最大19米。为了加快施工进度，我项目部拟考虑的施工流程如下：预应力桩基础施工→基槽开挖→承台及基础梁结构施工→基槽附近土方回填至地梁顶→地基夯实→满堂架施工→柱钢筋施工→支模→柱混凝土施工→梁板钢筋施工→2层梁板浇注混凝土。本方案主要就最高处及跨度最大处即3—14轴层高标高11米处跨度19米的高支模系统进行设计及验算，其余各层及其他部位的高支模系统简单计算见后。其中：地梁顶标高为-0.6米，高支模高度达到11.60米，跨度为10m。2层最大梁截面为700㎜×1500㎜。结构板厚度为120㎜。梁、板的混凝土等级为C40。该工程以设计确定的伸缩缝分为两个区，在每个区内分为依据，分区段按流水作业组织施工。由于本工程高支模结构具有截面大、跨度大、自重大等特点，同时为解决超高空间模板支设的难题，确保施工生产的安全正常进行，特编制此施工组织设计方案。采取如下主要措施：①高支模支撑体系的设计计算及搭设；②大体积梁混凝土的浇筑。第二节编制依据1.〖注塑厂工程〗全套设计图纸；2.《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002；3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；4.《建筑施工安全检查标准》；（JGJ59-99）5.《筑施工高处作业安全技术规范》；6.《广东省建设工程高支模施工安全管理办法》；第三节总体施工方案根据工程的特点，充分考虑工期及成本节约，决定采用满堂钢管架加设可调钢支托的模板支撑体系。模板选用七夹板，厚度为18㎜，长×宽为915㎜×1830㎜；方木截面尺寸为50㎜×100㎜。因为高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为700㎜×1500㎜。其自重加上施工荷载组合以后高达35kN/m。在这种情况下，对于回填土的处理及底部加固处理相当重要，确保其安全可靠性。高支模结构施工程序及相关安排。1.回填土；2.满堂架施工；3.7.0米牛腿以下柱钢筋绑扎，4．支设柱模板，浇注7.0米以下柱混凝土；5.处理柱混凝土接头位置混凝土；6.绑扎7.0米以上柱钢筋、梁钢筋、板钢筋、上部结构的柱插筋；7.支设7.0米以上柱、梁、板模板；8.复核上部结构的柱插筋位置并点焊固定；9.检查并加固模板支撑体系，确认无误后由专职质检员组织各专业施工小组、各分项施工小组会签；10.监理工程师、甲方现场工程师对钢筋、模板、专业预埋进行隐蔽，合格后签发混凝土浇筑令；11.召开混凝土施工前的班前会议，对重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底；12.浇筑混凝土。第四节设计及验算1．模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程特点，决定采用满堂钢管脚手架模板体系。2．模板支设2.1施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺；施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。2.2钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱——梁——楼板——梁柱接头。2.3方柱模板采用七夹板面板，厚度18㎜，加固肋条采用50㎜×100mm木方（竖向）及φ48×3.5mm钢管（水平），配合紧固螺栓。2.4梁模板采用七夹板面板，加固肋条采用50㎜×100mm木方及φ48×3.5mm钢管，配合紧固螺栓。当梁高超过800mm时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过三星卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500mm；竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800mm～1000mm加一道，1000mm～1500mm加两道。梁底先加工成木板条（块）侧帮则按交叉梁位置留岔口。2.5板模采用七夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。2.6柱头、梁头利用七夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200mm深，在模板外侧加补一个木楞。2.7高支模验算。高支模高度高达11.600米，属高支模类型。且梁截面尺寸较大，施工体系较复杂，必须对相关的模板支撑体系进行计算。A：高支模的模板支撑体系验算基本情况：层高为11.600米，楼板厚度120㎜；最大梁截面为700×1500。支撑系统使用材料：18厚胶合板，50×100方木，板底方木间距400㎜，支撑方木800㎜间距；梁底满堂架间距700㎜×400㎜。板底满堂架间距1000㎜×1000㎜。计算：重点验算梁底模、侧模的承载力及刚度要求、梁底满堂钢管架的稳定性。框支梁的模板计算。⑴设计资料选用楼层的最大截面梁进行验算，尺寸为700㎜（宽）×1500㎜（高）。⑵结构布置立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向长方木间距为140㎜，横向短方木间距为400㎜，纵向水平钢管直接支撑在短横方木下，沿梁纵向间距400㎜。梁下钢管立杆间距沿梁纵向间距500㎜，梁下钢管立杆间距沿梁横向间距400㎜。⑶梁底支撑计算㈠计算时取用标准值如下。a.恒载。①底模及其支架自重标准值：计算梁、板底模时，取值q1=0.5kN/㎡；计算梁、板底方木时，取值q1=0.75kN/㎡；②新浇筑混凝土自重标准值取q2=24kN/m3；③根据设计计算确定每立方混凝土内钢筋的自重标准值为：楼板q3=1.1kN/m3；梁q3=1.5kN/m3。b.活载（主要指施工人员、设备、振捣棒产生的震动荷载等）。④指施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及其直接支撑模板的长方木（即大楞）时，取值q4=2.5kN/m3；并取集中荷载2.5kN进行验算，比较二者弯矩值，按大值取用。当计算直接支撑长方木（大楞）的构件时，q4=1.5kN/m3；当计算支架立柱及其他支撑构件时，q4=1.0kN/m3。⑤振动棒产生的震动荷载标准值：对水平面模板q5=2.0kN/m3；对垂直面模板q5=4.0kN/m3；⑥新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。取q6=0.22γct0β1β2V1/2与q6=γcH的小值。其中，γc=24kN/m3；β1=1.2，β2=0.85，V=1.8m/h，T=20℃。t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71q6，1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5.71×1.2×0.85×1.81/2=41.26kN/m2。q6，2=γcH=24×0.95=22.8kN/m2。∴q6=22.8kN/m2。⑦倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：q7=2.0kN/m2。㈡梁底模板验算梁底模板沿长度方向等距离放置3条方楞，其间距为140㎜，取1m长梁进行计算。计算简图参见图1。1.承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5+1.4×2.0×1×0.7=34.51kN/m；Mmax=Mb=Mc=-0.5ql2=-0.5×34.51×0.12=-0.172（kN·m）；梁底模截面底抗矩为：W=1/6×b×h12=1/6×1000×182=54000㎜3;Δmax=Mmax/W=0.172×106/54000=3.19N/㎜2<fm=13N/㎜2∴梁底模抗弯承载力符合要求。Vmax=Vb,左=ql=34.51×0.1=3.451kNτ=3V/2b1h1=3×3.451×1000/（2×700×18）=0.411N/㎜2<fv=1.4N/㎜2由此可知，梁底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.2×0.5×1×0.7+1.2×24×1×0.7×1.5+1.2×1.5×1×0.7×1.5=32.55kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×1000×183=486000㎜4；梁底模截面底抗矩为：Wmax=5ql4/(384EI)=5×32.55×1404/(384×9000×486000)=0.037【W】=l/400=140/400=0.35㎜；∵Wmax=0.037㎜<【W】=0.35㎜∴梁底模刚度满足要求。㈢支撑梁底模的大方楞验算：大方楞间距为400㎜，可视为等跨多跨连续梁，取5跨连续梁进行计算。简图如大样图2。1、承载力验算：荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5+1.4×2.0×0.7）/3=12.06kN/m；Mmax=MB,支=-0.121ql2=-0.121×12.06×0.42=-0.233（kN·m）；大楞木截面底抗矩为：W=1/6×b×h12=1/6×50×1002=83333.33㎜3;Δmax=Mmax/W=0.233×106/83333.33=2.80N/㎜2<fm=13N/㎜2∴大楞木抗弯承载力符合要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=（1.2×0.5×0.7+1.2×0.5×(1.5-0.12)×2+1.2×24×0.7×1.5+1.2×1.5×0.7×1.5）/3=11.47kN/m；I=1/12×b1h13=1/12×50×1003=4166666.67㎜4；梁底模截面底抗矩为：Wmax=0.632×q×l2/（100EI）=0.632×11.47×400²/（100×9000×4166666.67）=3.09×10-7㎜；【W】=l/400=400/400=1㎜；∵Wmax=3.09×10-7㎜<【W】=1㎜∴大楞木刚度满足要求。㈣大楞木底下的小横杆计算〖φ48×3.5mm钢管〗荷载标准值同上，小横杆承受大楞木下传的集中荷载。小横杆下的立杆间距为400㎜。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：大楞木传给小横杆的荷载值P=（11.47+1.4×1.5×1）×0.8=10.856kN/m；Mmax=MB,支=0.169Pl=0.169×10.856×0.5=0.917（kN·m）；小横杆截面底抗矩为：W=5080㎜3;Δmax=Mmax/W=0.917×106/5080=180.6N/㎜2<fm=205N/㎜2∴小横杆抗弯承载力符合要求。梁底钢管抗剪验算：VMAX=VB左+P=1.661P=1.661×10.856=18.032τ=3V/2b1h1=3×18.032×1000/（2×700×18）=2.14N/㎜2<fv=《〈〈〈N/㎜2∴小横杆抗剪承载力符合要求。2、刚度验算。小横杆截面惯性矩矩：I=1211900㎜4；E=2.006×1055N/㎜2小横杆截面底抗矩矩为：Wmax=1.0779Pl³/（100EI）=1.0779×10..856×5500³/（100×22060000×1219900）=0.0006㎜；【W】=l/4000=500//400=11.25㎜；∵Wmax=0.0006㎜<【W】=1.25㎜。∴小横杆刚度满足要要求。3、扣件抗滑移承载载力验算：Rmax=10..856<22【R】=2×8==16kNN。∴扣件抗滑移承载力力满足要求。㈤梁侧模验算荷载标准值同前面面所述。木楞楞间距为300㎜，因间距距均匀布置，故故可以考虑按按多跨连续梁梁计算。计算算简图如图3。1、承载力验算荷载为第5、6种种荷载组合，分分项系数分别别取1.4、1.2，则：q=1.4×4..0×(1..5-0.112)+1..2×22..8×(1..5-0.112)=45.485kN/m；Mmax=MB,支支=-0..121qql2=-0.121××45.4885×0.332=-0.495（kN·m）；侧梁模截面底抗矩矩为：W=1/6×bhh2=1/6××1380××18²=774520㎜3；Δmax=Mmaax/W==0.4955×106/745220=6.664N/㎜2<fm=13N/㎜2∴梁侧模抗弯承载力力符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6607qll=0.6007×45..485×00.3=8..283kkNτ=3V/2b1hh1=3×8..283×11000/（2×13880×18）=0.500NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，梁侧模模抗剪承载力力满足要求。2、刚度验算。荷载为第6种荷载载组合，分项项系数均取1.2，则：q=1.2×222.8×1..38=37.757kN/m；截面惯性矩：I==1/12××b1h13=1/122×13800×183=670680㎜㎜4；小横杆截面底抗矩矩为：Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×37..757×33004÷（100×99000×66706800）=0.4990㎜；【W】=l/4000=300//400=00.75㎜；∵Wmax=0.4990㎜<【W】=0.75㎜。∴梁侧模刚度满足要要求。㈥挠度组合验算将模板、大方楞、小小横杆挠度组组合后核算。μ=0.037+00.00011+0.0006=0.00431㎜，满足施施工质量要求求。㈦梁底立杆计算⑴结构布置立杆杆采用顶部带带可调支撑的的钢管，梁底底纵向方木间间距为200㎜，横向短短方木间距为为300㎜，钢管直直接支撑在短短横方木上，沿沿纵向间距为为400㎜。⑵梁底支撑计算a荷载组合：：①（沿梁长每延米）恒恒载：120厚混凝土24×1××0.7=116.8kNN/m；钢筋1.5×11×0.7==1.05kN/m；模板0.50kN/m，故恒载标标准gk=18.335kN/mm。②（沿梁长每延米）活活载：人员及及设备均布荷荷载2.5×00.5=1..25kNN/m，振捣混凝凝土均布荷载载2.0×00.5=1..0kN//，故活载标标准值qk=2.255kN/mm。③荷载承载力设计值值P承=1.2××gk+1.4××qk=25.117kN/mm。N=0.5P承承=12.555kN<[N]==30.3kN计算单元的选取：：由设计排距距可知，钢管管立杆间距为为400，为方便计计算，选取2000长的梁段作作为计算单元元。其荷载由由5排钢管立杆杆（每排3根，共15根）来承担担，并下传给给基础。b钢管平台架架立杆的承载载力验算钢管平台架立杆计计算参数：A=4.889×1000㎜2，g=3.844kg/m，I=15..8㎜3，E=2.11×105，f=2055MPa，支柱高为为1.2m，设3道水平杆，分分别距楼地面面0.15m、1.75mm、3.35mm、4.95mm，λ=L/i==1800//15.9==113.22，φ=0.4995。（L理论值为1600㎜，考虑施施工调整偏差差取值1800㎜）由此，[N]=φ·A·f==49.6kkN。2000米长的梁段范范围内有4排共12根钢管立杆杆，其总稳定定承载力达15×499.6=7744kN＞66.8116×2=1133.6332kN（暂未考虑虑钢支撑的重重量）。故梁底立杆受压稳稳定性满足要要求。㈧板底模板计算板底模板下方楞间间距300㎜，取1000㎜宽的板带带按5跨受均布荷荷载的连续板板进行计算。计计算简图如图图4。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合合，分项系数数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q1=1.2×0.55×1+1..2×24××1×0.112+1.22×1.1××1×0.112=4.221kN//m；q2=1.4×2.55×1=3..5kN//m；P=1.4×2..5=3.55kN；M1=0.121qll2=0.1221×4.221×0.33×0.3==0.0466kN·mm；M2=0.1217qql2=0.1221×3.55×0.3××0.3=00.038kN·m；Mp=0.161Pll=0.1661×3.55×0.4==0.2255kN·mm；由此可知，集中荷荷载作用时弯弯矩值较大。∴M=0.046++0.2255=0.2771kN··m；板底模截面底抗矩矩为：W=1/6×b××h12=1/6××1000××182=540000㎜3;Δmax=Mmaax/W==0.27119×1066/540000=5.0019N/㎜2<fm=13N/㎜2∴板底模抗弯承载力力符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6620qll=0.6220×4.221+3.55=6.111kNτ=3V/2b1hh1=3×6..11×10000/（2×10000×18）=0.509NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底模模抗剪承载力力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合合，分项系数数均取1.2，则：q=1.2×0..5×1+11.2×244×1×0..12+1..2×1.227×1×00.12=4.23kNN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×10000×183=4860000㎜4；板底模截面底抗矩矩为：Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×4.223×30004/(1000×90000×4860000)=00.076㎜；【W】=l/4000=300//400=00.75㎜；∵Wmax=0.0776㎜<【W】=0.75㎜∴板底模刚度满足要要求。㈨支撑板底模的纵向向方楞验算纵向方楞间距为4400㎜，横向方方楞为800㎜，同样按按照等跨连续续板取5跨进行计算算。计算简图图如图5。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合合，分项系数数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q1=1.2×00.75×00.4+1..2×24××0.12××0.4+11.2×1..1×0.44×0.122=1.806kkN/m；q2=1.4×22.5×0..4=0.114kN//m；P=1.4×2..5=3.55kN；M1=0.121q1l2=0.1221×1.8806×0..4²=0.0335kN··m；M1=0.121q1l2=0.1221×0.114×0.44²=0.00027kNN·m；Mp=0.169pl=0..169×33.5×0..4=0.2377kN·mm；Mmax=0.0335+0.2237=0..272kkN·m；方楞截面抵抗矩为为：W=1/66×bh12=1/6××50×1000×1000=833333.3㎜3Δmax=Mmaax/W==0.2722×106/833333.33==3.2644N/㎜2<fm=13N/㎜2∴方楞抗弯承载力符符合要求。Vmax=Vb,,左=0.6620qll+P=0..6207××0.2722+3.5==3.67kNτ=3V/2b1hh1=3×3..67×10000/（2×50××100）=1.101NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底方方楞抗剪承载载力满足要求求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合合，分项系数数均取1.2，则：q=1.2×0..75×0..4+1.22×24×00.4×0..12+1..2×1.227×0.44×0.122=1.816kkN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×50×11003=41666666.667㎜4；Wmax=0.9667×q×ll4/（100EI）=0.9667×1.8816×30004/（100×99000×441666666.67）=0.00038㎜；【W】=l/4000=400//400=11㎜；∵Wmax=0.00038㎜<【W】=1㎜∴方楞刚度满足要求求。㈩下层横向方楞验算算方楞间距为8000㎜，立杆支支撑间距亦为为800㎜，亦可按按照等跨连续板进行计算。计计算简图如图图6。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合合，分项系数数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：P=（1.816+1..4×1.55×0.4）×0.8==2.1255kN；Mmax=MB，支支=-0.1169PII=-0.1169×2..125×00.8=-00.287kkN·m；方楞截面抵抗矩为为：W=1/66×bh12=1/6××50×1000×1000=833333.3㎜3Δmax=Mmaax/W==0.2877×106/833333.33==3.4444N/㎜2<fm=13N/㎜2∴方楞抗弯承载力符符合要求。Vmax=Vb,,左=1.6661P==1.6611×2.1225=3.5530kNNτ=3V/2b1hh1=3×3..530×11000/（2×50××100）=1.059NN/㎜2<fv=1.4NN/㎜2由此可知，板底方方楞抗剪承载载力满足要求求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合合，分项系数数均取1.2，则：P=1.8166×0.8===1.453kNN/m；I=1/12×bb1h13=1/122×50×11003=41666666.667㎜4；Wmax=1.0779×P×ll3/（100EI）=1.0779×1.4453×80003×/（100×99000×441666666.67）=0.000021㎜；【W】=l/4000=400//400=11㎜；∵Wmax=0.000021㎜<【W】=1㎜∴板底方楞刚度满足足要求。挠度组合验算：将模板、纵向方楞楞、横向方楞楞挠度组合。μ=0.076+00.00388+0.000021=00.080㎜，满足施施工质量要求求。（十一）、板底立立杆计算。立杆间距800㎜㎜×800㎜，模板支支架立杆伸出出顶层横向水水平杆中心线线至模板支撑撑的长度不大大于1000㎜，水平系系杆高度间距距不超过1600㎜，其余同同前。N=（0.75×0.88×0.8++24×0..8×0.88×0.122+1.1××0.8×00.8×0..12）×1.2++1.0×00.8×0..8×1.44=3.785kkN<[N]]=30.33kN；板底立杆强度满足足要求。受压稳定性验算：：钢管立杆A=489㎜2，f=0.2205kNN/㎜2，L=16000+10000=26000㎜，I=15.8㎜。λ=L/I=26600/155.8=1664.6，查表得，φ=0.2661δ=N/φA=5..94/（0.2611×489）=0.0447kN//㎜2<〖f〗=0.2005kN//㎜2。故板底立杆受压稳稳定性满足要要求。（十二）、对拉螺螺杆验算φ12对拉螺杆间距为5500㎜×500㎜。A=1133.1㎜2，f=0.2205kNN/㎜2，荷载标准值同上。F=（4.0×0.5××0.5+22.0×0..5×0.55）×1.4++30×0..5×0.55×1.2=11.1kNN；δ=F/A=11..1/1133.1=0..098kkN/㎜2<[f]==0.2055kN/㎜2。对拉螺杆抗拉满足足要求。（十三）对于7米米及5.5米层高的计算考虑到7米及5..5米均属于高支支模，且二层层至屋面层仍仍然有700×11500的预应力大大梁，模板支支撑系统仍然然和11米高处同样间间距设置。基本情况：层高为为7或5.5米，楼板厚度120㎜；最大梁梁截面为700×11500。支撑系统统使用材料：：18厚胶合板，50×1000方木，板底底方木间距400㎜，支撑方方木800㎜间距；梁梁底满堂架间间距700㎜×400㎜。板底满满堂架间距1000㎜×1000㎜。计算荷载及计算方方式同11米层高处梁和板板的计算。对于模板及及方木等不再再进行验算，对对于立杆承载载力也同理不不再验算，对于立立杆稳定性，虽虽然楼层高度度发生了变化化，但水平系系杆高度间距距仍然不超过1600㎜，减小了立立杆的长细比比，计算同111米层高处梁和和板的计算，均均能满足要求求。第五节构构造措施1、每根立杆底部均均应设置底座座或垫板。2、必须设置纵、横横向扫地杆。纵纵向扫地杆应应采用直角扣扣件固定在距距离底上皮不不大于2000mm出的立立杆上。横向向扫地杆亦应应采用直角扣扣件固定在紧紧靠纵向扫地地杆下方的立立杆上。当立立杆基础不在在同一高度上上时，必须将将高处的纵向向扫地杆向低低处延长两跨跨与立杆固定定。3、立杆的接长采用用对接扣件，两两根相邻的立立杆接头不应应设置在同步步内，同步内内隔一根立杆杆的两个接头头在高方向错错开的距离不不小于5000mm。4、满堂摸板支架四四边与中间每每隔四排支架架立杆应设置置一道纵向剪剪刀撑，由底底至顶连续设设置。5、满堂摸板支架两两端与中间每每隔四排立杆杆在中间的一一道水平拉结结杆处设置一一道水平剪刀刀撑。6、剪刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相邻的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件的中心线至至主节点的距距离不宜大于于150mmm。7、剪刀撑斜杆的接接长宜采用搭搭接，搭接长长度不小于11000mmm，采用不少少于两个旋转转扣件固定，端端部扣件盖板板的边缘至杆杆端距离不应应小于1000mm。第六节高高支模支撑系系统的设计及及搭设方法（一）回填土及满满堂架底部处处理1、回填土：按规范范要求分层30~50ccm回填并用25T压路机进行行碾压。2、满堂架底部处理理；每根立杆杆下先在回填填土上覆盖最最少50cmm×50cm的模模板，其上垫垫方木，方木木上再竖立杆杆。（二）、柱模板设设计与安装1.材料：梁、板、柱柱模板均采用用覆塑七层胶胶合板，厚度度为18㎜。竖楞采采用50×1000方木，水平平加固杆件采采用φ48壁厚3.5㎜的钢管。加加固螺杆采用用φ12㎜标准对拉拉杆，水平间间距450㎜，竖向间间距400㎜。第1排螺杆距地地面高度不超超过250㎜。2.施工流程。柱定位位放线→加焊模板定定位钢筋→拼装模板→支设模板→调整定位→加固模板（上上螺杆、水平平钢管）→加设斜向顶顶拉撑（调整整垂直度）→加设水平系系杆，确保其其整体稳定性性。柱用18mm厚七七合板做模板板，50×1000mm木方做做竖楞，间距距300mmm，外用2Φ48钢管做水平平横楞控制柱柱断面和固定定围楞，水平平钢管（柱箍箍）间距为5500mm，第第一道钢管距距地面为2550mm，用Φ30塑料管内穿Φ12对拉螺栓，三三星卡子固定定。（三）、梁、楼板板模板在复核梁底标高、校校正轴线无误误后，搭设、调调平梁、板支支架，在横楞楞上铺放底模模并固定。对对于跨度超过过4米的梁或板以以及跨度超过过2米的悬臂构件件，应按规范范要求起拱。模模板拼缝时，板板缝刨平直，确确保拼缝严密密、不漏浆。施施工流程如下下：复核梁底板底标高高、调整梁底底模位置→搭设梁模支支架→安装梁底模→按规范要求求起拱→绑扎梁钢筋→安装两侧梁梁模→安装对拉螺螺杆→复核、调整整；梁截面尺尺寸→铺设板模。注意事项。①梁侧模竖楞间距为为300㎜，螺杆水水平间距、竖竖向间距均为为500㎜；②梁柱交接的核心区区模板复杂，要要求拼缝严密密、加固牢靠靠；③底模起拱应在钢筋筋绑扎以前进进行；④700㎜宽的大梁梁采用4排钢管立杆杆，其他梁底底均采用2排立杆，所所有立杆沿梁梁长度方向的的间距为700㎜，立杆底底部加垫方木木；⑤检查梁截面模板尺尺寸、预拱度度、预留孔洞洞等，确认无无误后加固；；⑥在支撑的高度方向向每1500㎜高度设置置一道水平系系杆，底部距距底托顶面200㎜高度处设设置一道水平平扫地杆；⑦在每一道大梁的两两侧各设支一一道剪刀撑，确确保钢管架的的整体稳定性性；⑧模板的平整度、预预拱度必须仔仔细核查到位位；⑨单块就位拼装时，每每个跨度先从从四周向中间间铺设；⑩模板接缝处下方必必须有木方，木木方搭接的位位置必须相互互错开1000㎜以上。附：梁、板模板支支设示意图。模板支设质量检验验允许偏差如如下表：序号项目允许偏差mm1轴线位移柱、梁32标高±53截面尺寸柱、梁+2-554每层垂直度35相邻两板表面高低低差26表面平整度57预埋钢板中心线位位移38预埋管预留孔中心心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10--010预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10--0第七节高高支模混凝土土施工要点由于高支模结构的的截面尺寸较较大，钢筋密密集，混凝土土连续施工强强度大、难度度高，个别节节点施工过程程复杂，施工工中必须采取取有效的措施施保证混凝土土振捣密实并并不产生离析析现象，预防防新浇混凝土土产生温度裂裂缝等。施工工主要控制措措施如下：1、为避免混凝土内内外产生的温温差过大，优优先选用水化化热较低的矿矿渣硅酸盐水水泥。在浇筑筑混凝土以前前及时与混凝凝土供应商进进行联系，确确定混凝土的的配合比、外外加剂等材料料的掺用情况况；为防止混混凝土运输过过程中由于塞塞车出现砼供供应不上的问问题，要求砼砼搅拌站在砼砼运输路线上上有多种选择择，确保有2条可以选择择的运输路线线。2、对节点钢筋密集集部位，拟根根据现场实际际需要来调整整混凝土粗骨骨料的直径，确确保该节点混混凝土质量。3、混凝土坍落度控控制在