毕业设计湖南某四层商场设计

前言为了将本人四年所学的各种专业作一次全面的复习，将它们融会贯通，达到能熟练运用的目的，故在大学最后一学期，进行了这次综合性的毕业设计。本人这个设计的课题是湘潭市某商场，设计分为三个部分：1、建筑设计部分；2、结构设计部分；3、建筑施工组织部分；这三个部分介绍了本次设计的整个过程。功能分析，平面组合，结构布置，结构电算，施工方案的选择和部分构件的设计。在设计中插入了大量的图例，计算图表，计算公式等，力求达到设计的详实、科学、准确。在这次毕业设计中，本人深深体会到，建筑工程专业毕业设计实践性强，专业面广，是建筑、结构、施工专业知识的深化和系统化的运用。为了做好这次毕业设计本人翻阅了大量资料，请教了各位老师，在此基础上进行了细致认真的设计和计算，通过这次设计，使我对大学四年所学的知识有了更进一步的认识和体会，达到了融会贯通的目的。本设计的编写严格参照了国家各项规范、规定和法规，力求使设计更贴近实际。在这次设计中，笔者运用了关于建筑方面的各种电脑软件，达到了熟练运用的地步，这对于以后走上工作岗位，进行土木专业方面的各种绘图和计算是大有好处的。在设计和编写的过程中，本组设计指导老师欧志华老师以及其它组的老师均提供了无私的帮助，并提出了许多宝贵的意见。在此向他们表示衷心的感谢。由于是第一次进行如此详细、系统的设计，且限于笔者水平和篇幅所限，书中不足之处和错误在所难免，恳请各位老师批评指正，并提出宝贵意见。2007年6月摘要本工程位于湘潭市韶山东路西面，长60米，宽60米，高为20.7米，总建筑面积为6507m2，该项工程总共四层，其中一至三层为营业部分，第四层为仓储部分和单身宿舍，标准层层高4.5米。该建筑平面设计合理，能做到顾客、货物运输、工作人员三股流线流畅和紧凑，且其使用、联系与出入交通均方便，无干扰，各房间大小使用面积合理，满足功能要求。立面造型美观，装饰朴实，符合主体建筑设计要求。立面均采用面砖装饰。该建筑为钢筋混凝土框架结构，柱距为7.5米，纵横向承重体系，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础，埋深1.2m.。楼面板、屋面板、卫生间采用现浇楼板。采用流水施工方式，施工技术简便，施工方便。关键字：商场设计，平面设计，立面设计，结构设计，施工组织设计ommercialbuildingABSTRACTTheengineeringislocatestheWestoftheEastShaoshanstreetXiangTan,adjoiningtothethirdbridge,whichisarepresentationalarchitecture,itslengthandwidthis60m,60mrespectively.Theflooris4.5m.Thewholearchitectureis6507m2.Theengineeringhasfourlayers,itsheightis20.7m.Thefirsttothethirdlayersareshopping,andthefourthisstoreanddormitory.Thedesignofarchitecturalplanisreasonable.Thecustomers,goodstransportandworkersaredistributedcleanly.Thelinkandin-outtrafficareconvenient,nointerference.Thedimensionaldesignisbeautifulandthemold-makingispleasingtotheeyes,hasluxuriousdecorate.Accordwiththedemandoftotalarchitecturaldesign.Thewholeengineeringadoptsreinforced-concreteframestructure.Thecolumnlowerlevelindependentbasis,theburyingdepthis2m.ThefloorslapandtheroofslapadopttheYPB.Theengineeringadoptsflowingwaterconstructionway.KEYWORDS:shoppingdesign,constructiondesign,façadedesign,foundationdesign,structuraldesign目录HYPERLINK\l"_Toc169166421"第1章建筑设计3HYPERLINK\l"_Toc169166422"1.1总平面设计3HYPERLINK\l"_Toc169166423"1.2建筑等级与要求3HYPERLINK\l"_Toc169166424"1.3建筑设计条件4HYPERLINK\l"_Toc169166425"1.4建筑设计方案分析4HYPERLINK\l"_Toc169166426"第2章结构设计7HYPERLINK\l"_Toc169166427"2.1设计资料7HYPERLINK\l"_Toc169166428"2.2结构选型7HYPERLINK\l"_Toc169166429"2.3梁柱尺寸估算7HYPERLINK\l"_Toc169166430"2.4框架计算简图及梁柱线刚度8HYPERLINK\l"_Toc169166431"2.5荷载计算9HYPERLINK\l"_Toc169166432"2.5.1恒载标准值计算9HYPERLINK\l"_Toc169166433"2.5.2活荷载标准值计算11HYPERLINK\l"_Toc169166434"2.5.3板传荷载计算11HYPERLINK\l"_Toc169166435"2.5.4风荷载计算19HYPERLINK\l"_Toc169166436"2.6内力计算21HYPERLINK\l"_Toc169166437"2.6.1恒荷载作用下的内力计算21HYPERLINK\l"_Toc169166438"2.6.2活荷载作用下的内力计算25HYPERLINK\l"_Toc169166439"2.6.3风荷载作用下的内力计算30HYPERLINK\l"_Toc169166440"2.7框架内力组合35HYPERLINK\l"_Toc169166441"2.7.1框架梁内力组合35HYPERLINK\l"_Toc169166442"2.7.2框架柱内力组合37HYPERLINK\l"_Toc169166443"2.8截面设计39HYPERLINK\l"_Toc169166444"2.8.1梁的截面设计39HYPERLINK\l"_Toc169166445"2.8.2柱的截面设计41HYPERLINK\l"_Toc169166446"2.9板的设计：50HYPERLINK\l"_Toc169166447"2.9.1荷载计算50HYPERLINK\l"_Toc169166448"2.9.2计算简图：50HYPERLINK\l"_Toc169166449"2.9.3弯矩设计值及截面配筋计算：51HYPERLINK\l"_Toc169166450"2.10基础截面设计与配筋计算52HYPERLINK\l"_Toc169166451"2.10.1荷载计算52HYPERLINK\l"_Toc169166452"2.10.2初定基底尺寸52HYPERLINK\l"_Toc169166453"2.10.3抗冲切验算54HYPERLINK\l"_Toc169166454"配筋计算56HYPERLINK\l"_Toc169166455"第3章施工组织设计58HYPERLINK\l"_Toc169166456"3.1施工组织设计概述58HYPERLINK\l"_Toc169166457"3.2单位工程施工组织设计58HYPERLINK\l"_Toc169166458"3.3施工方案和施工方法60HYPERLINK\l"_Toc169166459"3.4施工措施63HYPERLINK\l"_Toc169166460"结束语66第一章建筑设计一、总平面设计为满足社会需要和适应城市的发展，拟在湘潭市一环东路与韶山东路交叉口以北新建一百货商场。本建筑平面面积为6507平方米；营业面积占68.8％，面积为44482平方米；仓储面积为10.4％，面积为675平方米；辅助部分占20.8％，面积为1350平方米。建筑总高度20.7m，共4层，一层层高4.8m，二、三、四层层高4.5m，室内外高差0.45m。总平面图如下图所示：二、建筑等级与要求耐久等级为二级，耐火等级为一级。1、满足顾客购物行为和心理需求；（方便找到和买到）；2、使顾客进出商店方便；当楼层有营业厅时，应使顾客容易找到楼梯，并且方便上楼选购商品，并在有紧急情况时，能迅速、安全地撤离商店；3、便于商品展示、陈列、收存和发货；4、进出货物不要妨碍营业；5、停止营业后，除保卫人员外，无人进入营业厅；6、仓库有专人管理；7、适应社会发展，利于城市环境；8、“适用、安全、经济、美观”的设计原则。三、建筑设计条件1、气象条件温度:最热月平均35℃,最冷月平均2.9℃，极端最高40.2℃,极端最低－9.2℃相对湿度:最热月平均75%主导风向:全年为西北风,夏季为东南风,基本风压w。=0.35kN/m22、地质条件建筑场地属于湘江冲积二级阶地，地形地貌为耕地，水塘，部分为民宅。现由人工填积平整，场地土层经钻探有杂填土，素填土，淤质杂填土，，粉质粘土（浸泡层），粘土，粉质粘土，粗砂，园粒夹土，和园粒。杂填土，素填土，淤质杂填土不能作为天然地基。自然地表下2.5m内为粘性土（地基承载力特征值为226kPa，=17.5,e=0.7,=0.78），再下层为粗砂土（地基承载力特征值为300kPa），地下水位-4.50m，无腐蚀性。地震设防烈度6度。四、建筑设计方案分析1、基地的选取和总平面图设计要点：本建筑属中等规模的商业建筑，基地选在城市商业地区，北面是主要街道东面是次要街道，因此在总平面设计时，在北面和东面交汇处设一个顾客主出入口，在在北面和东面两处各设一个顾客次出入口。为考虑货物的交通运输在西面不仅设有一个出入口还有一个货物运输口，在西面设有停车场。店员入口设在南面离货物运输口不远。这样设计组织好了顾客流线，货运流线，店员流线，城市交通之间的关系，避免相互干扰。2、营业厅设计要点：根据顾客流量，商店规模，同时考虑到货柜的灵活布置。设计柱网布置为7.5米×7.5米。营业厅内西面和东面入口可以达到通风对流的效果，营业厅内尽量利用天然采光，在厅内四周都设有窗户，不能达到通风效果的部分采用中央空调。在东面、西面、南面设有橱窗。为了避免西晒，在二层挑出1.2m，既可以达到遮阳的效果又可作为散仓而且橱窗的布置有利于营业厅的采光和通风。（1）、营业员工作位置宽度：柜台、货架、营业员走道宽度。柜台的尺寸一般高度为900～1000mm、深度为500～700mm、单个宽度为1500～2000mm。货架的高度既要便于商品的储存，又要方便营业员和顾客选购商品。货架的600～1600mm为重点陈列空间、1600～2000mm为展示陈列空间、顾客选取商品频度最高的陈列高度范围是900～1600mm。营业员的走道宽度取决于营业员方便地取放柜台或货架上的商品，既要节约体力，又不影响营业员的活动，一般取为750～900mm。考虑到在高货架前有临时增加一排矮货架的可能性，走道可以增至1100mm。（2）、顾客通道宽度按规范最小净宽度经济分析营业员工作面积与顾客流动面积之比需接近1:1（3）、售货现场布置布置原则柜架布置方式顺墙式、岛屿式、放射式、自由式营业方式隔绝式、开敞式3、库房设计要点：库房是商店出售前的保管和贮备用房，是百货商场非营业用房的主要组成部分。用来贮放当天销售的少量商品的称为散仓，一般设在营业厅的货价后面，有的在营业厅边角位置辟出一定的面积供作散仓之用。设计时，在四层设有内部库房，存放销售的商品，为满足货物的运输要求，设置了运货电梯一部，为排除停电的可能性在货仓内部设置楼梯一部。并在三楼设置卷帘门以防顾客进入四楼仓库。4、辅助部分设计要点：辅助部分主要由办公、值班及单身宿舍组成。其中单身宿舍在第四层只为行政人员提供，在宿舍区有楼梯一部为防紧急情况疏散而用，平常在三楼设置卷帘门禁止通行。值班室设在二楼楼梯口处，方便夜间值班。每层设置厕所，完全满足顾客的需要，5、楼梯的设计要点：本设计共有四部楼梯，主要楼梯三部，设在商店人流交集中的出入口处，可以较好的达到运送疏散人流的要求。另一步楼梯，用作工作人员的使用。专供顾客使用得主楼梯未到无营业厅的层次，以便于管理。专供职工使用的小楼梯，在通往营业厅的平台口设有小门。各楼梯设有卷闸门以保障营业厅晚间的安全。6、空间组合设计要点：顾客人流全部从西向大门进入，办公楼工作人员从南向电梯进入，商场工作人员和物流从东向进入且各人流互不干扰，保证商品进出路线不防碍商店营业，这就是组织货流。开始营业时要使顾客方便进出，停止营业时顾客方便离开，但又必须关闭营业大门，这就是组织人流。在设计时完全做到了人流货流互不影响。单身宿舍内有单独的出入口，以保证停业后除值班人员外，无人进入营业厅，这样使得内部职工与顾客流线分开。7、建筑防火要求：本工程防火门的耐火等级为乙级，人流疏散的通道及上下楼梯均满足要求，并设有消防栓若干。屋面设有一个通往屋顶的检修孔。防火安全出口，防火间距，建筑立面的防火措施，均满足防火要求。第二章结构设计一、设计资料1、工程名称：齐云百货。2、建设地点：湘潭市。3、工程概况：建筑总高度18m，共4层，一层层高4.8m，二、三、四层层高4.5m，室内外高差0.45m，具体布置参见结构布置平面图及剖面图。4、主导风向：基本风压：0.35kN/m²。5、基本雪压：0.35kN/m²。6、不考虑抗震设防。7、材料选用：（1）混凝土：采用C35，E＝31.5kN/mm²，fc＝16.7N/mm²，ft＝1.57N/mm²。（2）钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400，fy＝fy‘＝360N/mm²；其余采用热轧钢筋HPB235，fy＝fy‘＝210N/mm²。（3）墙体：外墙、内墙均采用390mm×190mm×190mm的普通混凝土空心砌块，重度r=11.8kN/m²。（4）门窗：钢塑门窗：r=0.35kN/m²。木门：r=0.2kN/m²。二、结构选型1、结构体系类型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。2、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚80mm。3、楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚80mm。4、楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。5、天沟：采用现浇天沟。三、梁柱尺寸估算1、框架柱的尺寸估算：；考虑适当扩大取2、梁和楼板尺寸估算（1）主梁：h=(1/8~1/12)l=600～900mm；取h=750mm和b=300mm。（2）次梁：h=(1/12~1/16)l=450～600mm；取h=550mm和b=250mm。（3）板：h=(1/30~1/40)l=90～120mm；取h=100mm。四、框架计算简图及梁柱线刚度1、确定框架计算简图框架计算简图如下图所示，取 C轴上一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面。框架梁与柱刚结。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为－1.200m，二层楼面标高为4.500m，故底层柱高为5.700m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为4.50m。由此可绘出框架的计算简图如下页图所示。2、框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁，取I=2I。===令＝1.0，则其余各各杆件的相对对线刚度为：：=54687.5÷÷922855.2=0.5933=72916.677÷922855.2=0.7900框架梁柱的相对线线刚度如下页页计算简图所所示，作为计计算各节点杆杆端弯矩分配配系数的依据据。五、荷载计算1、恒载标准值计算=1\*GB2⑴屋面防水层：40厚厚C20细石混凝土土防水11.33kNN/m2找平层：20厚厚水泥砂浆0.002×20＝0.40kNN/m2找坡层：40厚厚水泥石灰焦焦渣0.3％找平00.04×114＝0.56kNN/m2保温层：80厚厚矿渣水泥0.08××14.5＝1.16kNN/m2结构层：80厚厚现浇混凝土土板0.008×25＝2.00kN//m2抹灰层：10厚厚水泥砂浆0.001×17＝0.17kNN/m2合计：5..62kN/m2=2\*GB2⑵标准层楼面大理石面层：（标标准做法）11.16kNN/m2结构层：80厚现现浇混凝土板板0..08×25＝2.00kN//m2抹灰层：10厚混混合砂浆0..01×177＝0.17kNN/m2合计：3..33kN//m2=3\*GB2⑶梁自重=1\*GB3①750mm×3000mm自重：255×0.3××（0.75－0.08）＝5.03kN/m抹灰层：10厚混混合砂浆0.011×（0.75－0.08）×2×17＝0.23kNN/m合计：5.26kkN/m=2\*GB3②550mm×2550mm自重：25×00.25×（0.55－0.08）＝2.94kNN/m抹灰层：10厚混混合砂浆0.011×（0.55－0.08）×2×17＝0.16kNN/m合计：3.10kkN/m=4\*GB2⑷柱自重b×h＝500mmm×500mm自重：25×00.5×0.5＝6.25kN//m抹灰层：10厚混混合砂浆0..01×0..5×4×17＝0.34kN/m合计：6.59kkN/m=5\*GB2⑸外墙自重=1\*GB3①顶层：纵墙：（3.9－0.75）×0.19××11.8＝7.06kNN/m水泥粉刷墙面：（3.9－0.75）×0.366×2＝2.27kN/mm合计：9.33kkN/m=2\*GB3②标准层：纵墙：（4.5－0.75）×0.199×11.88＝8.41kNN/m水泥粉刷墙面：（4.5－0.75）×0.366×2＝2.70kNN/m合计：11.111kN/m=3\*GB3③底层：纵墙：（6.0－0.75）×0.199×11.88＝11.77kNN/m水泥粉刷墙面：（6.0－0.75）×0.366×2＝3.78kNN/m合计：15.555kN/m=6\*GB2⑹女儿墙自重:(做做法：墙高11400mmm，100mmm混凝土压顶)0.2×1.4××11.8＋25×0..1×0.22＋（1.5×2＋0.24）×0.36＝4.97kNN/m2、活荷载标准值计算算=1\*GB2⑴屋面和楼面活荷载载标值根据《荷载规范》查查得上人屋面：2.00kN/m2仓库：5.0kNN/m2标准层楼面：3.5kkN/m2=2\*GB2⑵雪荷载Sk＝1.0×00.35＝0.35kNN/m2屋面活荷载与雪荷荷载不同时考考虑，两者中中取较大值。3、板传荷载计算示意图如下图所示：：板传至梁上的集中中力、三角形形或梯形荷载载等效为均布布荷载：三角形：qq＝5/8梯形：，其中：集中力：（1）轴间梁上荷载=1\*GB3①屋面a、恒载：均布恒载＝主梁自自重＋板传荷荷载梁自重：55.26kNN/m板传荷载：kN//m故；均布恒载＝14..04kNN/m集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m×7.5m=23.255kN板传荷载：6.66kN/mm集中恒载＝1233.15kkN故；均布恒载=433.79kNN/m恒载：43.799＋14.044=57.833kN/mb、活载：均布活载：kN//m集中活载：2.37kN/mm集中活载＝35..55kN故；均布活载=122.64kNN/m活载：12.64＋1..56=14.200kN/m=2\*GB3②仓库层楼面a、恒载：均布恒载＝主梁自自重＋板传荷荷载梁自重：55.26kNN/m板传荷载：kN//m故；均布恒载＝10..46kNN/m集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m×7.5m=23.255kN板传荷载：3.95kN/mm集中恒载＝82..50kN故；均布恒载=299.33kNN/m恒载：29.333＋10.466=39.799kN/mb、活载：均布活载：kN//m集中活载：5.93kN/mm集中活载＝88..95kNN故；均布恒载=311.63kNN/m活载：31.63＋3..91=35.544kN/m=3\*GB3③营业层楼面a、恒载：均布恒载＝主梁自自重＋板传荷荷载梁自重：55.26kNN/m板传荷载：kN//m故；均布恒载＝10..46kNN/m集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m×7.5m=23.255kN板传荷载：3.95kN/mm集中恒载＝82..50kN故；均布恒载=299.33kNN/m恒载：29.333＋10.46=39.799kN/mb、活载：均布活载：kN//m集中活载：4.15kN/mm集中活载＝62..25kNN故；均布恒载=222.13kNN/m活载：22.13＋2..73=24.866kN/m（2）E、J轴柱荷载=1\*GB3①顶层柱荷载a、恒载：女儿墙重：P1==4.97kkN/m×77.5m=37.288kN纵向梁传来荷载：：集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m板传荷载：6.66kN/mmP2=（3.10＋6.666）×7.5==73.2kkNP=P1＋P22=37.288＋73.2=110.448kNb、活载：纵向梁传来荷载：：2.37kN/mmP=2.37×7.55=17.778kN=2\*GB3②仓库层柱荷载a、恒载：墙重：P1=99.33kkN/m×77.5m=669.98kkN纵向梁传来荷载：：集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m板传荷载：3.95kN/mmP2=(3.1+3.955)×7.5=522.88kNNP=P1＋P22=69.988＋52.888=122..86kNNb、活载：纵向梁传来荷载：：5.93kN/mmP=5.93×7..5=44..48kN=3\*GB3③营业层楼面a、恒载：墙重：P1=111.11kNN/m×7..5m=83.333kN纵向梁传来荷载：：梁自重：33.10kNN/m板传荷载：3.95kN/mmP2=(3.1+3..95)×7.5==52.888kNP=P1＋P22=83.333＋52.888=136..21kNNb、活载：纵向梁传来荷载：：4.15kN/mmP=4.15×7.55=31.113kN（3）F、G、H轴柱荷载=1\*GB3①顶层柱荷载a、恒载：纵向梁传来荷载：：集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m板传荷载：6.66kN/mmP=（3.10＋2×66.66）×7.5==123.115kNb、活载：P1=2×=106.5kN纵向梁传来荷载：：2.37kN/mmP=2×2.37×7.55=35.555kN=2\*GB3②仓库层柱荷载a、恒载：纵向梁传来荷载：：集中恒载＝次梁自自重＋板传荷荷载梁自重：33.10kNN/m板传荷载：3.95kN/mmP=(3.1+2××3.95)×7.5==82.500kNb、活载：纵向梁传来荷载：：5.93kN/mmP=2×5.93×7.55=88.995kN=3\*GB3③营业层楼面a、恒载：纵向梁传来荷载：：梁自重：33.10kNN/m板传荷载：3.95kN/mmP=(3.1+2××3.95)×7.5==82.500kNb、活载：纵向梁传来荷载：：4.15kN/mmP=2×4.15×7.55=62.225kN（3）、竖向荷载作用用下框架受荷荷图4、风荷载计算作用在屋面梁和楼楼面梁节点处处的集中风荷荷载标准值：：式中：基本风压＝＝0.35kN/m2—风高度变化系数，因因建设地点位位于市区，地地面粗糙程度度为C类—风荷载体型系数，根根据建筑物体体型查表，＝＝0.5-（-0.7）＝1.2—风振系数，建筑物物高宽比<1.5，取＝1.0—下层柱高—上层柱高，对于顶顶层为女儿墙墙的两倍B—迎风面宽度，取BB＝7.5m计算过程见下表：：表2.1风荷荷载标准值离地高度z/m/(kN/m2)(m)(m)(kN)18.060.8011.001.200.353.903.008.7114.160.7401.001.200.354.503.909.799.660.7401.001.200.354.504.5010.495.160.7401.001.200.355.164.5011.26六、内力计算1、恒荷载作用下的的内力计算=1\*GB3①、固端弯矩及剪力的的计算：表2.2固端端弯矩及剪力力计算表楼层恒荷载Q（kN）计算跨度L（m）顶层57.837.50271.08216.86其他层39.797.50186.52149.21=2\*GB3②、固端不平衡弯矩分分配系数的计计算：在两端固接的情况况下，转动刚刚度S=4i，传递系数C==，分配系数数如E4点E4F4==0.551；E4E3===0.499其余各节点计算如如下表所列：表2.3分分配系数表E柱节点F柱节点G柱节点四层E4F40.51F4E40.34G4F40.34E4E30.49F4G40.34G4H40.34F4F30.32G4G30.32三层E3F30.36F3E30.27G3F30.27E3E40.34F3G30.27G3H30.27E3E20.30F3F40.25G3G40.25F3F20.22G3G20.22二层E2F20.38F2E20.27G2F20.27E2E30.31F2G20.27G2H20.27E2E10.31F2F30.23G2G30.23F2F10.23G2G10.23E柱节点F柱节点G柱节点一层E1F10.41F1E10.29G1F10.29E1E20.34F1G10.29G1H10.29E1E00.25F1F20.24G1G20.24F1F00.18G1G00.18=3\*GB3③、二次分配法分配不不平衡弯矩：：=4\*GB3④、恒荷载作用下的梁梁端剪力及柱柱轴力梁端剪力梁端剪力由均布荷荷载引起，再再加上不平衡衡弯矩引起的的剪力之和。计算方法利用公式式：V＝ql＋如第四层E~F轴轴梁：VE=×57.83×7..5＋=216.886－22.366=194..50kNVF=－×57.83×7..5＋=－216.886－22.366=－239.222kN其余各梁端剪力计计算如下表所所列：表2.3梁端端剪力计算表表层位构件名称荷载引起弯矩引起总剪力-四层E~F、J~H轴梁216.8622.36194.50239.22F~G、H~G轴梁16.47233.33200.39三层E~F、J~H轴梁149.217.65141.56156.86F~G、H~G轴梁1.21150.42148.00二层E~F、J~H轴梁149.219.88139.33159.09F~G、H~G轴梁1.28150.49147.93一层E~F、J~H轴梁149.2112.24136.97161.45F~G、H~G轴梁1.48150.69147.73b、柱轴力恒荷载引起的轴力力（为柱自重重、剪力以及及集中力之和和，具体数据据见前）如第四层E轴柱：：柱顶：N=横向梁传来来剪力＋纵向梁梁传来集中力力=1944.50＋110.448=3004.98kkN柱底：N=横横向梁传来剪剪力＋纵向梁梁传来集中力力＋柱自重=1944.50＋110.448＋25.7=330..68kN其余各柱端轴力计计算如下表所所列：表2.4柱端端轴力计算表表层位构件名称柱上荷载层间合计柱顶轴力柱底轴力柱顶轴力柱底轴力四层E、J轴柱110.48304.98330.68304.98330.68F、G轴柱123.15595.71621.41595.71621.41H轴柱523.94549.64523.94549.64三层E、J轴柱122.86264.42294.08569.41624.77F、G轴柱82.50389.79419.45985.491040.85H轴柱378.51408.17902.44957.80二层E、J轴柱136.21275.54305.20844.95929.97F、G轴柱82.50392.09421.751377.581462.60H轴柱378.37408.031280.811365.83一层E、J轴柱136.21273.18312.721118.131242.69F、G轴柱82.50394.65434.191772.221896.78H轴柱377.97417.511658.771783.33=5\*GB3⑤、恒荷载作用下的内内力图：2、活荷载作用下的的内力计算=1\*GB3①、固端弯矩及剪力力的计算：表2.5固端弯矩及及剪力计算表表楼层恒荷载Q（kN）计算跨度L（m）顶层14.207.5066.5653.25仓库层35.547.50166.59133.28营业层24.867.50116.5393.23=2\*GB3②、固端不平衡弯矩矩分配系数的的计算：（同同恒荷载）=3\*GB3③、二次分配法分配配不平衡弯矩矩：=4\*GB3④、活荷载作用下的梁梁端剪力及柱柱轴力a、梁端剪力梁端剪力由均布荷荷载引起，再再加上不平衡衡弯矩引起的的剪力之和。计算方法利用公式式：V＝ql＋如第四层E~F轴轴梁：VE=×14.2×7.55＋=53.255－4.09==49.166kNVF=－×14.2×7.55＋=－53.255－4.09=－57.344kN其余各梁端剪力计计算如下表所所列：表2.6梁梁端剪力计算算表层位构件名称荷载引起弯矩引起总剪力-四层E~F、J~H轴梁53.254.0949.1657.34F~G、H~G轴梁0.7754.0252.48三层E~F、J~H轴梁133.289.27124.01142.55F~G、H~G轴梁1.08134.36132.20二层E~F、J~H轴梁93.235.7987.4499.02F~G、H~G轴梁0.8094.0392.43一层E~F、J~H轴梁93.237.6485.59100.87F~G、H~G轴梁0.9294.1592.31b、柱轴力活荷载引起的轴力（为为剪力以及集集中力之和，具具体数据见前前）如第四层E轴柱：：柱顶=柱底：N=横向梁传来来剪力＋纵向梁梁传来集中力力=17..78＋49.166=66..94kN其余各柱端轴力计计算如下表所所列：表2.7柱柱端轴力计算算表层位构件名称柱上荷载层间合计柱顶轴力=柱底轴轴力四层E、J轴柱17.7866.9466.94F、G轴柱35.55146.91146.91H轴柱140.51140.51三层E、J轴柱44.48168.49234.43F、G轴柱88.95365.85512.76H轴柱353.34493.85二层E、J轴柱31.13118.57353.99F、G轴柱62.25255.29768.05H轴柱247.10740.95一层E、J轴柱31.13116.72470.71F、G轴柱62.25257.261025.31H轴柱246.86987.81=5\*GB3⑤、活荷载作用下的的内力图：3、风荷载作用下的内内力计算=1\*GB3①、侧移刚度D计算表2.8侧侧移刚度D计算表层位及层高构件名称四层（3.9m）E、J轴柱0.3450.2581.670.155F、G、H轴柱0.5130.3840.230三层（4.5m）E、J轴柱0.3780.1841.170.157F、G、H轴柱0.5490.2680.228二层（4.5m）E、J轴柱0.3780.1841.170.157F、G、H轴柱0.5490.2680.228层位及层高构件名称一层（6.0m）E、J轴柱0.5860.1200.680.177F、G、H轴柱0.7140.1470.215=2\*GB3②柱端剪力及弯矩计计算：a、柱端剪力计算公式式如下：Vi=如第四层E柱V=8.771×0.1155=1..35b、柱端弯矩计算公式式如下：M底=V×y×HMM顶=V×(1－y)×Hy=y0＋y1＋y2＋y3其中y1=y2=y3=00如第四层E柱M底=1.35×0.440×3.9=2..10M顶=1.355×(1-00.40)××3.9=33.15其它各柱计算见下下表：表2.9柱端端弯矩计算表表层位构件名称H四层E、J轴柱0.1551.678.711.350.403.92.103.15F、G、H轴柱0.2302.000.453.93.524.30三层E、J轴柱0.1571.1718.502.910.454.55.897.20F、G、H轴柱0.2284.230.474.58.9410.08二层E、J轴柱0.1571.1728.994.560.504.510.2610.26F、G、H轴柱0.2286.620.504.514.9014.90一层E、J轴柱0.1770.6840.257.120.596.025.1917.50F、G、H轴柱0.2158.670.556.028.6223.41梁端弯矩、剪力及及柱轴力计算算：a、在由节点的弯矩平平衡条件，即即可求的梁端端弯矩M左＝M右＝V＝±如第四层E~F轴轴梁M左＝=3.15M右＝=2.155V＝±=0.71其它各梁计算见下下表：表2.10梁梁端弯矩、剪剪力计算表层位构件名称四层E~F、J~H轴梁3.152.150.71F~G、H~G轴梁2.152.150.57三层E~F、J~H轴梁9.306.802.15F~G、H~G轴梁6.806.801.81二层E~F、J~H轴梁16.5011.923.79F~G、H~G轴梁11.9211.923.18一层E~F、J~H轴梁27.7619.166.26F~G、H~G轴梁19.1619.165.11b、柱轴力计算风荷载下的柱轴力力由梁端传来来的剪力引起起如第四层E轴柱：：Nn==0.711其它各柱计算见下下表：表2.11柱轴力计计算表层位构件名称层间合计四层E、J轴柱0.710.71F、G轴柱-0.14-0.14H轴柱00层位构件名称层间合计三层E、J轴柱2.152.85F、G轴柱-0.34-0.48H轴柱00二层E、J轴柱3.796.65F、G轴柱-0.61-1.09H轴柱00一层E、J轴柱6.2612.91F、G轴柱-1.15-2.24H轴柱00=5\*GB3⑤、风荷载作用下的的内力图：七、框架内力组合合1、框架梁内力组合合表2.12框框架梁内力组组合表梁编号截面位置内力恒活风1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活1.2恒+1.4风1.2恒+1.44×0.85×(活+风)内力Max支座边缘E4~F4左M119.2037.653.15195.75198.57147.45191.59198.57120.63V194.5049.160.71302.22311.74234.39292.75311.74290.95中M220.3459.890.50348.26357.35265.11336.28357.35右M253.3662.212.15391.12404.24301.02227.45404.24309.17V239.2357.340.71367.35380.30286.08354.47380.30354.95F4~G4左M235.6657.862.15363.81376.01285.81354.21376.01283.76V233.3354.020.57355.62369.02280.79344.96369.02344.41中M180.3653.140.00290.82296.62216.43279.66296.62右M216.8653.252.15334.78346.01257.23194.31346.01265.26V200.3952.480.57313.94323.01239.67302.24323.01301.47E3~F3左M122.9595.199.30280.81261.18160.56271.89280.81194.94V141.56124.012.15343.49315.12172.88320.00343.49320.59中M133.88152.281.25373.85333.02162.41343.36373.85右M168.82150.786.80413.69378.70193.0715.06413.69316.74V156.86142.552.15387.80354.31185.22355.31387.80361.95F3~G3左M156.46139.756.80383.41350.98197.28362.15383.41291.26V150.42134.361.81368.61337.43183.04342.55368.61344.03中M126.93136.050.00342.79307.41152.32314.22342.79右M149.22133.276.80365.64334.71169.5412.37365.64274.97V148.00132.201.81362.68332.00175.07332.76362.68338.50梁编号截面位置内力恒活风1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活1.2恒+1.4风1.2恒+1.44×0.85×(活+风)内力Max支座边缘E2~F2左M110.6671.4216.15232.77220.80155.40236.99236.99164.59V139.3387.443.79289.61275.54172.50275.76289.61270.30中M139.49103.222.29311.89291.53170.59292.94311.89右M169.91106.1511.92352.51335.53187.2163.39352.51270.12V159.0999.023.79329.54313.79185.60304.23329.54307.57F2~G2左M156.8798.0111.92325.46309.79204.93319.06325.46247.40V150.4994.033.18312.23297.19185.04296.27312.23291.41中M126.7395.020.00285.10266.10152.07265.15285.10右M149.2293.2211.92309.57294.67162.3753.94309.57232.84V147.9392.433.18306.92292.14173.06283.72306.92286.46E1~F1左M97.5260.9327.76202.32192.58155.89222.56222.56151.52V136.9785.596.26284.19270.50173.13273.67284.19265.24中M145.54109.134.30327.43305.61180.67309.63327.43右M170.94106.7919.16354.63337.56178.3055.24354.63270.89V161.45100.876.26334.96318.83184.98306.33334.96312.63F1~G1左M158.0998.7719.16327.98312.19216.53330.04330.04251.88V150.6994.155.11312.64297.58187.98298.95312.64291.80中M126.1294.560.00283.73264.82151.34263.87283.73右M149.2293.2219.16309.57294.67152.2445.32309.57232.95V147.7392.315.11306.51291.75170.12281.04306.51286.082、框架柱内力组合合表2.13框框架柱内力组合表表柱编号截面位置内力恒活风1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活1.2恒+1.4风1.2恒+1.44×0.85×(活+风)Nmax及对应值Nmin及对应值±Mmax及对应应值E4~E3上M149.0047.063.15244.68248.21183.21238.55248.21183.21248.21N304.9866.940.71459.69478.66366.97446.48478.66366.97478.66下M97.4261.262.10202.67192.78119.84192.30192.78119.84202.67N330.6866.940.71490.53513.36397.81477.32513.36397.81490.53V63.1827.771.35114.69113.0677.71110.47113.0677.71114.69F4~F3上M22.125.434.3034.1535.2920.5227.8935.2920.5235.29N595.71146.910.14920.53951.12714.66889.51951.12714.66951.12下M8.397.503.5220.5718.835.1414.8018.835.1420.57N621.40146.910.14951.35985.80745.48920.34985.80745.48951.35V7.823.322.0014.0313.886.5810.9513.886.5814.03G4~G3上M0.000.004.300.000.006.025.120.006.026.02N523.74140.510.00825.20847.56628.49795.69847.56628.49628.49下M0.000.003.520.000.004.934.190.004.934.93N549.64140.510.00856.28882.52659.57826.77882.52659.57659.57V0.000.002.000.000.002.802.380.002.802.80E3~E2上M56.2757.737.20148.35133.6977.60144.79148.3577.60148.35N569.41234.431.251011.491003.13685.04963.751011.49685.041011.49下M67.3047.235.89146.88138.0989.01143.97146.8889.01146.88N624.77234.431.251077.931077.87751.471030.181077.93751.471077.93V27.4623.322.9165.6060.3937.0364.1765.6037.0365.60F3~F2上M7.396.6010.0818.1116.58-5.244.7318.11-5.2418.11N985.49512.760.481900.451843.171181.921792.201900.451181.921900.45下M8.155.098.9416.9116.09-2.745.2016.91-2.7416.91N1040.85512.760.481966.881917.911248.351858.631966.881248.351966.88V3.452.604.237.787.26-1.782.207.78-1.787.78G3~G2上M0.000.0010.080.000.0014.1112.000.0014.1114.11N902.44493.850.001774.321712.141082.931670.611774.321082.931082.93下M0.000.008.940.000.0012.5210.640.0012.5212.52N957.80493.850.001840.751786.881149.361737.041840.751149.361149.36V0.000.004.230.000.005.925.030.005.925.92柱编号截面位置内力恒活风1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活1.2恒+1.4风1.2恒+1.44×0.85×(活+风)Nmax及对应值Nmin及对应值±Mmax及对应应值E2~E1上M71.0342.0510.26144.11137.9499.60147.48144.1199.60147.48N844.95353.992.291509.531494.671017.151437.911509.531017.151437.91下M82.5051.5410.26171.16162.92113.36172.54171.16113.36172.54N929.97353.992.291611.551609.451119.171539.941611.551119.171539.94V34.1220.804.5670.0666.8647.3371.1270.0647.3371.12F2~F1上M8.155.0914.9016.9116.09-11.08-1.8916.91-11.0816.09N1377.58768.051.092728.372627.781651.572565.782728.371651.572627.78下M9.185.7314.9019.0418.12-9.840.1019.04-9.8419.04N1462.60768.051.092830.392742.561753.592667.802830.391753.592830.39V3.852.406.627.987.60-4.65-0.407.98-4.657.98G2~G1上M0.000.0014.900.000.0020.8617.730.0020.8620.86N1280.81740.950.002574.302470.041536.972418.702574.301536.971536.97下M0.000.0014.900.000.0020.8617.730.0020.8620.86N1365.83740.950.002676.332584.821639.002520.732676.331639.001639.00V0.000.006.620.000.009.277.880.009.279.27E1~E0上M39.4024.6217.5081.7577.8171.7897.4081.7571.7897.40N1118.13470.714.302000.751980.191347.781907.022000.751347.781907.02下M19.7012.3125.1940.8738.9158.9168.2740.8758.9168.27N1242.69470.714.302150.222148.341497.252056.492150.221497.252056.49V9.856.167.1220.4419.4621.7927.6220.4421.7927.62F1~F0上M6.884.3023.4114.2813.59-24.52-14.4814.28-24.52-24.52N1772.221025.312.243562.103417.812123.533344.123562.102123.532123.53下M3.442.1528.627.146.79-35.94-27.377.14-35.94-35.94N1896.781025.312.243711.573585.962273.003493.593711.572273.002273.00V1.721.088.673.583.40-10.07-6.973.58-10.07-10.07G1~G0上M0.000.0023.410.000.0032.7727.860.0032.7732.77N1658.77987.810.003373.463227.151990.523166.023373.461990.521990.52下M0.000.0028.620.000.0040.0734.060.0040.0740.07N1783.33987.810.003522.933395.312140.003315.493522.932140.003522.93V0.000.008.670.000.0012.1410.320.0012.1412.14八、截面设计混凝土强度：C335fc＝16.7N//mm²，ft＝1.57N/mmm²钢筋强度：HPPB235fy=210N/mmm²HRRB400ffy=360N/mmm²1、梁的截面设计（1）梁的正截面设计h0=750－50==700mmmb=300mm，跨中按T形截面计计算，bf==1.0×16..7×25000×80××(460－80÷2))=14022.8>M属于第一类T形截截面=0.2%，＝00.2%×300×7500＝450表2.14梁梁的正截面配配筋计算表梁编号截面位置M选筋E4~F4左120.630.0060.006480.112φ18509中357.350.1460.1581539.744φ221520右309.170.0150.0151236.284φ201256F4~G4左283.760.0140.0141133.954φ201256中296.620.1210.1291258.334φ201256右265.260.0130.0131059.534φ201256E3~F3左194.940.0100.010777.293φ18763中373.850.1520.1661617.884φ251964右316.740.0150.0161266.794φ201256F3~G3左291.260.0140.0141164.144φ201256中342.790.1400.1511471.404φ221520右274.970.0130.0141098.584φ201256梁编号截面位置M选筋E2~F2左164.590.0080.008655.783φ18763中311.890.1270.1361328.204φ221520右270.120.0130.0131079.084φ201256F2~G2左247.400.0120.012987.764φ201256中285.100.1160.1241206.004φ201256右232.840.0110.011929.294φ181017E1~F1左151.520.0070.007603.513φ18763中327.430.1330.1441399.914φ221520右270.890.0130.0131082.174φ201256F1~G1左251.880.0120.0121005.754φ201256中283.730.1160.1231199.804φ201256右232.950.0110.011929.734φ181017（2）梁的斜截面设计截面尺寸复核取h0=750－50=7700mm,VVmax＝361.995kN876.75kNN>361..95kN满足要求。0.7×1.577×300××700=2230.799kN=361.95－－230.779=1311.16kNN=0.714选配双肢箍φ8@@140则表2.15梁的斜截面面配筋计算表表梁编号截面位置V选筋E4~F4V左290.95230.7960.160.327φ8@2000.503V右354.95230.79124.160.676φ8@1400.719F4~G4V左344.41230.79113.620.618φ8@1400.719V右301.47230.7970.680.385φ8@2000.503E3~F3V左320.59230.7989.800.489φ8@2000.503V右361.95230.79131.160.714φ8@1400.719F3~G3V左344.03230.79113.240.616φ8@1400.719V右338.50230.79107.710.586φ8@1400.719E2~F2V左270.30230.7939.510.215φ8@2000.503V右307.57230.7976.780.418φ8@2000.503F2~G2V左291.41230.7960.620.330φ8@2000.503V右286.46230.7955.670.303φ8@2000.503E1~F1V左265.24230.7934.450.188φ8@2000.503V右312.63230.7981.840.445φ8@2000.503F1~G1V左291.80230.7961.010.332φ8@2000.503V右286.08230.7955.290.301φ8@2000.5032、柱的截面设计（1）柱的正截面设计因为该框架为现浇浇楼盖，所以以柱的计算长长度为：底层柱：ll0=1.00H其它层柱：：l0=1..25H0计算柱中的纵向受受力钢筋框架柱配筋采用对对称配筋，计计算公式如以以下表格所示示。计算中所采用的公公式如下:为小偏压；为大偏偏压第四层E轴柱的第第一组内力下下配筋计算：：M=248.211N＝478.666=+=519+20=5539mm==4.361>1..0，取1.0=(1.25×3.99)/0.5=9.75<115,所以取=1..0==1.056e===7788.8mm该柱为大偏压==00.125<如为小偏压则按以以下公式计算算：====1100.088最小总配筋率＝00.5％，＝＝0.5%×5000×500/2＝625查表，每侧实配钢钢筋：322（＝＝1140）。其它各组内力下的的各柱配筋如如下表所列：：表2.16在在Nmax下柱的正截面面配筋计算表表柱编号截面位置内力Nmaxe0eiζ1ζ1ηηeieξE4E3上M248.215195394.3611.0001.056568.8778.80.1251100.08N478.66下M192.783763964.0661.0001.077425.8635.80.134701.26N513.36V113.06F4F3上M35.2937572.1951.0001.53087.4297.40.248-664.65N951.12下M18.8319392.1181.0001.77469.4279.40.257-792.76N985.80V13.88G4G3上M0.000202.4631.0002.51450.3260.30.221-835.04N847.56下M0.000202.3651.0002.51450.3260.30.230-857.27N882.52V0.00E3E2上M148.351471672.0641.0001.250208.3418.30.263126.35N1011.49下M146.881361561.9371.0001.267197.9407.90.28188.89N1077.93V65.60F3F2上M18.1110301.0981.0002.41171.2281.20.495-817.16N1900.45下M16.919291.0611.0002.45770.3280.30.512-806.12N1966.88V7.78G3G2上M0.000201.1771.0003.08361.7271.70.462-963.37N1774.32下M0.000201.1341.0003.08361.7271.70.479-951.01N1840.75V0.00柱编号截面位置内力Nmaxe0eiζ1ζ1ηηeieξE2E1上M144.11951151.3831.0001.361157.1367.10.393-24.82N1509.53下M171.161061261.2951.0001.330167.9377.90.420153.10N1611.55V70.06F2F1上M16.916260.7650.7652.21758.1268.10.723-557.59N2728.37下M19.047270.7380.7382.15057.5267.50.738-435.86N2830.39V7.98G2G1上M0.000200.8110.8112.68953.8263.80.703-836.46N2574.30下M0.000200.7800.7802.62552.5262.50.723-746.60N2676.33V0.00E1E0上M81.7541611.0431.0001.777108.2318.20.522-297.41N2000.75下M40.8719390.9710.9712.17884.9294.90.576-596.73N2150.22V20.44F1F0上M14.284240.5860.5862.15551.7261.70.815523.80N3562.10下M7.142220.5620.5622.21448.5258.50.829673.43N3711.57V3.58G1G0上M0.000200.6190.6192.46449.3259.30.806162.78N3373.46下M0.000200.5930.5932.40248.0258.00.819361.75N3522.93V0.00表2.17在在Nmin下柱的正截面面配筋计算表表柱编号截面位置内力Nmine0eiζ1ζ1ηηeieξAE4E3上M183.214995195.6881.0001.058549.5759.50.096780.31N366.97下M119.843013215.2471.0001.094351.5561.50.104329.83N397.81V77.71F4F3上M20.5229492.9211.0001.62279.0289.00.186-605.98N714.66下M5.147272.8001.0002.12657.2267.20.194-730.61N745.48V6.58G4G3上M6.02