重庆住宅工程脚手架施工方案落地悬挑卸料平台

施工组织设计（方案）报审表工程名称： 编号：致：（监理理单位）我方已根据施工合合同的有关规规定完成了工工程施工组织织设计（方案案）的编制，并并经我单位上上级技术负责责人审查批准准，请予以审审查。附：施工组织设计计（方案）承包单位（章章）项目经理日期专业监理工程师审审查意见：总监监理工程师日期总监理工程师审查查意见：项目监理机机构总监理工程程师日期注：本表由承包单位填表，一式四份。重庆XXXX房地产开发有限公司XXX工程脚手架专项施工方案专项施工方案编制人:职务：负责人：职务：审核人：职务：批准人：职务：重庆XXXX有限公司公司年月日目录HYPERLINK\l"_Toc324949438"一、编制依据4HYPERLINK\l"_Toc324949439"二、工程概况4HYPERLINK\l"_Toc324949440"三、总体筹划及施工部署4HYPERLINK\l"_Toc324949441"四、搭设流程及施工工艺5HYPERLINK\l"_Toc324949442"（一）钢管落地脚手架5HYPERLINK\l"_Toc324949443"（二）普通型钢悬挑脚手架8HYPERLINK\l"_Toc324949444"（三）型钢悬挑卸料平台10HYPERLINK\l"_Toc324949445"五、材料选择及构造要求11HYPERLINK\l"_Toc324949446"（一）钢管落地脚手架11HYPERLINK\l"_Toc324949447"（二）普通型钢悬挑脚手架11HYPERLINK\l"_Toc324949448"（三）型钢悬挑卸料平台12HYPERLINK\l"_Toc324949449"六、劳动力安排12HYPERLINK\l"_Toc324949450"七、脚手架检查与验收13HYPERLINK\l"_Toc324949451"八、脚手架搭设安全技术措施13HYPERLINK\l"_Toc324949452"（一）普通脚手架13HYPERLINK\l"_Toc324949453"（二）卸料平台14HYPERLINK\l"_Toc324949454"九、脚手架拆除安全技术措施14HYPERLINK\l"_Toc324949455"十、节点详图15HYPERLINK\l"_Toc324949456"十一、设计计算15脚手架专项施工方案一、编制依据1、依据重庆XXXX房地产开发有限公司XXX施工设计图纸；2、依据《重庆XXXX房地产开发有限公司XXX施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；二、工程概况重庆XXXX房地产开发有限公司XXX工程；工程建设地点：XX区望江路；属于剪力墙结构；地上18层；地下0层；建筑高度：54.5m；标准层层高：3m；总建筑面积：9417.43平方米；总工期：300天。本工程由重庆XXXX房地产开发有限公司投资建设，XXXX艺术设计院有限公司设计，广东省XXXX地质勘察，重庆XXXX监理有限公司监理，重庆XXXX有限公司组织施工；由XX担任项目经理，XXX担任技术负责人。三、总体筹划及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、型钢悬挑卸料平台（二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：XX（项目经理）———组长，负责协调指挥工作；XXX（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；XXX（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；XXX（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；四、搭设流程及施工工艺（一）钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。搭设参数表：搭设参数钢管落地脚手架立杆横向间距或排排距lb(mm)1.05立杆纵向间距或跨跨距la(m))1.5立杆步距h(m))1.8脚手架计算高度HH(m)24内排架距离墙长度度a(m)0.3连墙件设置二步三跨，扣件连连接地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图：6、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。(5)连墙件构造示意图7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。（二）普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。搭设参数表：搭设参数普通型钢悬挑脚手手架立杆横向间距或排排距lb(mm)1.05立杆纵向间距或跨跨距la(m))1.5立杆步距h(m))1.8脚手架计算高度HH(m)20内排架距离墙长度度a(m)0.3连墙件设置二步三跨，扣件连连接1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图：2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。（三）型钢悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。五、材料选择及构造要求l、脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。（一）钢管落地脚手架搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试CC验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。搭设架子前应进行行保养，除锈锈并统一涂色色，颜色力求求环境美观。脚脚手架立杆、防防护栏杆、踢踢脚杆统一漆漆黄色，剪力力撑统一漆桔桔红色。底排排立杆、扫地地杆均漆红白白相间色。主要材料参数表：：材料名称钢管落地脚手架钢管Φ48×3扣件配套连墙件二步三跨，扣件连连接脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网（二）普通型钢悬悬挑脚手架水平悬挑梁是此类类型脚手架的的重要材料，其其钢材强度等等级为Q235--A，型号见材材料表，水平平梁悬挑梁所所使用的钢材材必须表面平平整，无锈蚀蚀。截面有足足够的抗弯抵抵抗距，在满满载条件下其其挠度变形应应满足相应设设计要求。搭设脚手架的钢管管钢材强度等等级为Q235--A，钢管表面面应平直光滑滑，不应有裂裂纹、分层、压压痕、划道和和硬弯，新用用的钢管要有有出厂合格证证。脚手架施施工前必须将将入场钢管取取样，送有相相关国家资质质的试验单位位，进行钢管管抗弯、抗拉拉等力学试验验，试CC验结果满足足设计要求后后，方可在施施工中使用。扣件为可锻铸造扣扣件，应符合合建设部《钢钢管脚手扣件件标准》JGJ222-85的要求，由由有扣件生产产许可证的生生产厂家提供供，不得有裂裂纹、气孔、缩缩松、砂眼等等锻造缺陷，扣扣件的规格应应与钢管相匹匹配，贴和面面应平整，活活动部位灵活活，夹紧钢管管时开口处最最小距离不小小于5mm。钢管管螺栓拧紧力力矩达65N.m时不得破坏坏。如使用旧旧扣件时，扣扣件必须取样样送有相关国国家资质的试试验单位，进进行扣件抗滑滑力等试验，试试验结果满足足设计要求后后方可在施工工中使用。搭设架子前应进行行保养，除锈锈并统一涂色色，颜色力求求环境美观。脚脚手架立杆、防防护栏杆、踢踢脚杆统一漆漆黄色，剪力力撑统一漆桔桔红色。底排排立杆、扫地地杆均漆红白白相间色。主要材料参数表：：材料名称普通型钢悬挑脚手手架钢管Φ48×3扣件配套水平悬挑梁18号工字钢梁支撑拉绳(钢丝绳型号)：66×19脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网（三）型钢悬挑卸卸料平台1、主梁槽钢采用116a号槽钢，槽槽口水平，次次梁采用12.6号槽钢，槽槽口水平。钢钢材强度等级级不低于Q235，其质量应应符合现行国国家标准《碳碳素钢结构》（GB/T700）和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。2、脚手板、脚手片片采用符合有有关要求。3、斜拉钢丝绳采用用某某钢丝绳绳。具体材料见下表：：材料名称型钢悬挑卸料平台台钢丝绳型号18.5mm，66×19脚手板类别竹笆片脚手板主梁型钢型号16a号槽钢，槽槽口水平[次梁型钢型号12.6号槽钢，槽槽口水平[六、劳动力安排1、为确保工程进度度的需要，同同时根据本工工程的结构特特征和外脚手手架的工程量量，确定本工工程外脚手架架搭设按下表表配置人力资资源，操作工工均有上岗作作业证书。2、建立由项目经理理、施工员、安安全员、搭设设技术员组成成的管理机构构，搭设负责责人负有指挥挥、调配、检检查的直接责责任。3、外脚手架的搭设设和拆除，均均应有项目技技术负责人的的认可，方可可进行施工作作业，并必须须配备有足够够的辅助人员员和必要的工工具。（一）、劳动力安安排表工种人数技术管理2安全监督1质量检查1测量放线3架子工28（二）、机具配备备机具名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆除除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧紧力度是否达达到要求倒链5把调整架子水平弯曲曲度七、脚手架检查与与验收1、脚手架搭设完毕毕或分段搭设设完毕，应按按规定对脚手手架工程的质质量进行检查查，经检查合合格后方可交交付使用。2、高度在20m及及20m以下的的脚手架，应应由单位工程程负责人组织织技术安全人人员进行检查查验收。高度度大于20mm的脚手架，应应由上一级技技术负责人随随工程进行分分阶段组织单单位工程负责责人及有关的的技术人员进进行检查验收收。3、验收时应具备下下列文件：(1)根据编制依依据相关文件件法规要求所所形成的施工工组织设计文文件；(2)脚手架构配配件的出厂合合格证或质量量分类合格标标志；(3)脚手架工程程的施工记录录及质量检查查记录；(4)脚手架搭设设过程中出现现的重要问题题及处理记录录，(5)脚手架工程程的施工验收收报告。4、脚手架工程的验验收，除查验验有关文件外外，还应进行行现场检查，检检查应着重以以下各项，井井记人施工验验收报告。(1)构配件和加加固件是否齐齐全，质量是是否合格，连连接和挂扣是是否紧固可靠靠；(2)安全网的张张挂及扶手的的设置是否齐齐全；(3)基础是否平平整坚实、支支垫是否符合合规定；(4)连墙件的数数量、位置和和设置是否符符合要求；(5)垂直度及水水平度是否合合格。八、脚手架搭设安安全技术措施施（一）普通脚手架架1、钢管架应设置避避雷针，分置置于主楼外架架四角立杆之之上，并联通通大横杆，形形成避雷网络络，并检测接接地电阻不大大于30Ω。2、外脚手架不得搭搭设在距离外外架空线路的的安全距离内内，并做好可可靠的安全接接地处理。3、定期检查脚手架架，发现问题题和隐患，在在施工作业前前及时维修加加固，以达到到坚固稳定，确确保施工安全全。4、外脚手架严禁钢钢竹、钢木混混搭，禁止扣扣件、绳索、铁铁丝、竹篾、塑塑料篾混用。5、外脚手架搭设人人员必须持证证上岗，并正正确使用安全全帽、安全带带、穿防滑鞋鞋。6、严禁脚手板存在在探头板，铺铺设脚手板以以及多层作业业时，应尽量量使施工荷载载内、外传递递平衡。7、保证脚手架体的的整体性，不不得与井架、升升降机一并拉拉结，不得截截断架体。8、结构外脚手架每每支搭一层，支支搭完毕后，经经项目部安全全员验收合格格后方可使用用。任何班组组长和个人，未未经同意不得得任意拆除脚脚手架部件。9、严格控制施工荷荷载，脚手板板不得集中堆堆料施荷，施施工荷载不得得大于3kN/mm2，确保较大大安全储备。10、结构施工时不允允许多层同时时作业，装修修施工时同时时作业层数不不超过两层，临临时性用的悬悬挑架的同时时作业层数不不超过两层。11、当作业层高出其其下连墙件33.6m以上上、且其上尚尚无连墙件时时，应采取适适当的临时撑撑拉措施。12、各作业层之间设设置可靠的防防护栅栏，防防止坠落物体体伤人。（二）卸料平台1、搭设时用起重机机械吊装到相相应位置后，将将平台与建筑筑物连接牢固固不得滑动，将将钢丝绳与平平台连接平稳稳后方可撤出出其中机械。2、平台每天使用前前必须对平台台的钢丝绳，吊吊环辅设的脚脚手板等进行行全面的检查查，发现问题题必须及时处处理。3、平台上装料不得得超过荷载并并限载（限载载值见计算书书），不得超超长超过平台台50cm，超超高堆放材料料不得超过防防护栏杆。4、平台上的防护栏栏杆不得任意意拆除。5、起吊时必须设专专人指挥，扶扶平稳不能碰碰撞平台，其其他人员不得得在平台上逗逗留。6、放物料时必须按按规格品种堆堆放整齐，长长短分开，不不得混吊，并并且不得在平平台上组装和和清理模板。7、不得从上一层向向下一层平台台上乱抛物料料。8、夜间施工平台上上必须保持足足够的照明。九、脚手架拆除安安全技术措施施1、拆架前，全面检检查拟拆脚手手架，根据检检查结果，拟拟订出作业计计划，报请批批准，进行技技术交底后才才准工作。作作业计划一般般包括：拆架架的步骤和方方法、安全措措施、材料堆堆放地点、劳劳动组织安排排等。2、拆架时应划分作作业区，周围围设绳绑围栏栏或竖立警戒戒标志，地面面应设专人指指挥，禁止非非作业人员进进入。3、拆架的高处作业业人员应戴安安全帽、系安安全带、扎裹裹腿、穿软底底防滑鞋。4、拆架程序应遵守守“由上而下，先先搭后拆”的原则，即即先拆拉杆、脚脚手板、剪刀刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先先抱住立杆再再拆开最后两两个扣，拆除除大横杆、斜斜撑、剪刀撑撑时，应先拆拆除中间扣件件，然后托住住中间，再解解端头扣。6、连墙杆(拉结点点)应随拆除进进度逐层拆除除，拆抛撑时时，应用临时时撑支住，然然后才能拆除除。7、拆除时要统一指指挥，上下呼呼应，动作协协调，当解开开与另一人有有关的结扣时时，应先通知知对方，以防防坠落。8、拆架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电事故故。9、在拆架时，不得得中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。10、拆下的材料要徐徐徐下运，严严禁抛掷。运运至地面的材材料应按指定定地点随拆随随运，分类堆堆放，“当天拆当天天清”，拆下的扣扣件和铁丝要要集中回收处处理。11、高层建筑脚手架架拆除，应配配备良好的通通讯装置。12、输送至地面的杆杆件，应及时时按类堆放，整整理保养。13、当天离岗时，应应及时加固尚尚未拆除部分分，防止存留留隐患造成复复岗后的人为为事故。14、如遇强风、大雨雨、雪等特殊殊气候，不应应进行脚手架架的拆除，严严禁夜间拆除除。15、翻掀垫铺竹笆应应注意站立位位置，并应自自外向里翻起起竖立，防止止外翻将竹笆笆内未清除的的残留物从高高处坠落伤人人。十、节点详图十一、设计计算普通型钢悬挑脚手手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为200m，立杆杆采用单立杆杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为1.5m，立立杆的横距为为1.05mm，立杆的步步距为1.88m；内排架距离墙长度度为0.300m；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..0；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；连墙件布置取两步步三跨，竖向向间距3..6m，水水平间距4..5m，采采用扣件连接接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):2.0000；脚手手架用途:其它用途；；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处重庆，基基本风压0..35kNN/m2；风荷载高度变化系系数μz，计算连墙墙件强度时取取0.92，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2144；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m)):0.12248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:4层；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:竹笆片脚手手板挡板；5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用18号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.55m，建筑物物内锚固段长长度1.55m。锚固压点压环钢筋筋直径(mm):118.00；；楼板混凝土标号::C30；6.拉绳与支杆参参数钢丝绳安全系数为为:6.0000；钢丝绳与墙距离为为(m):3..000；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.11m。二、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033kNN/m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×1.5/33=0.155kN/mm；活荷载标准值:Q=2×1.5/33=1kNN/m；荷载的计算值:q=1.22×0.0333+1.2××0.15++1.4×1=11.62kkN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:Mqmaax=qql2/8最大弯矩Mqmmax=11.62×1.052/8=0.2233kN·m；最大应力计算值σσ=Mqmmax/W=49.7722N//mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=49..722NN/mm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.033++0.15++1=11.183kN/m；νqmax=55ql4/384EEI最大挠度ν=5.0×11.183××105044/(3844×2.066×105×1078800)=00.843mm；小横杆的最大挠度度0.8443mm小于小横杆杆的最大容许许挠度10050/150=77与10mmm，满足要求求！三、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033×1.05==0.0355kN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×1.05×1.5/33=0.1558kN；；活荷载标准值:Q=2××1.05×1.5/33=1.055kN；荷载的设计值:P=(1..2×0.0355+1.2××0.1588+1.4××1.05))/2=0..85kNN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。Mmaxx=0..08ql22均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0333×1.5×1.5=00.006kN·m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaax=00.267PPl集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.2667×0.85×1.5=0.3411kN·m；M=M1maax+MM2max==0.0006+0.3341=0..347kkN·m最大应力计算值σσ=0..347×1106/44900=77.1196N//mm2；大横杆的最大应力力计算值σ=777.196N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,,单位:mm；均布荷载最大挠度度计算公式如如下:νmax=0..677qll4/100EEI大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：νmax=0.6677×0..033×115004/(1000×2.006×1055×1078800)==0.0551mm；；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:νpmax=11.883PPl3/100EEI集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：小横杆传递荷载P=（0.0355+0.1558+1.005）/2=0..621kNNν=1.883××0.6211×150003/(1100×22.06×1105×1078800)==1.7778mm；；最大挠度和：ν==νmax+νpmax==0.0551+1.7778=1..829mmm；大横杆的最大挠度度1.8299mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/1550=10与与10mmm，满足要求求！四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，该工程程实际的旋转转单扣件承载载力取值为88.00kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0..033×1.05×2/2=00.035kN；大横杆的自重标准准值:P2=0..033×1.5=00.05kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.05×1.5/22=0.2336kN；；活荷载标准值:Q=22×1.05×1.5//2=11.575kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0355+0.055+0.2336)+1..4×1.5755=2.599kN；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载的计算::作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.12448kN/mmNG1=[0.12248+(11.05×2/2)×0.0333/1.800]×20.000=2..885kNN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×4×1.5×(1.05++0.3)//2=11.215kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用竹竹笆片脚手板板挡板，标准准值为0.115kN/mmNG3=0.15××4×1.5/22=0..45kNN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网::0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×20=0.15kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=44.7kNN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经经计算得到，活活荷载标准值值NQ=22×1.05×1.5×2/2==3.155kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×4.7+0.85××1.4×3.15==9.3888kN；；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×4.7+11.4×3.15==10.0449kN；六、钢丝绳卸荷计计算（因此内内容在规范以以外，故仅供供参考）:钢丝绳卸荷按照完完全卸荷计算算方法。在脚手架全高范围围内卸荷2次；吊点选选择在立杆、小小横杆、大横横杆的交点位位置；以卸荷荷吊点分段计计算。第1次卸荷净高度度为6m;第2次卸荷净高度度为7m;经过计算得到a1=arctg[33.000//(1.0550+0.3300)]==65.7772度a2=arctg[33.000//0.3000]=84..289度第1次卸荷处立杆轴向向力为：P1=P2=1.5×9.3888×6/20=4.2225kN；；kx为不均匀系数，取取1.5各吊点位置处内力力计算为(kN)：T1=P1/siina1=4..225/00.912=4.6633kNNT2=P2/siina2=4..225/00.995=4.2246kNNG1=P1/taana1=4..225/22.222=1.9901kNNG2=P2/taana2=4..225/110.0000=0..422kkN其中T钢丝绳轴向向拉力，G钢丝绳水平平分力。卸荷钢丝绳的最大大轴向拉力为为[Fg]==T1=4.6633kNN。钢丝绳的容许拉力力按照下式计计算：[Fg]=aFgg/K其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，计算中可以近似计计算Fg=00.5d2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之之间的荷载不不均匀系数，取取0.82；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取4.6333kN，α=0.822，K=6，得到到：选择卸荷钢丝绳的的最小直径为为：d=((2×4.6333×6.0000/0.8220)0.55=8..2mm。吊环强度计算公式式为：σ=N/A≤≤[f]其中[f]--吊环环钢筋抗拉强强度，《混凝凝土结构设计计规范》规定定[f]==50NN/mm2；NN--吊吊环上承受的的荷载等于[[Fg]；AA--吊吊环截面积，每每个吊环按照照两个截面计计算,A=00.5πd2；选择吊环的最小直直径要为：dd=(2××[Fg]//[f]/ππ)0.5=（2×4.6333×103/50/33.142）0.5=7.7mmm。第1次卸荷钢丝绳最小小直径为88.2mmm，必须拉紧紧至4.6633kNN，吊环直径径为8.00mm。根据各次卸荷高度度得：第2次卸荷钢丝绳最小小直径为88.9mmm，必须拉紧紧至5.4405kNN，吊环直径径为10..0mm。七、立杆的稳定性性计算:风荷载标准值按照照以下公式计计算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0..35kNN/m2；μz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风荷载体体型系数：取取值为0.2214；经计算得到，风荷荷载标准值为为:Wk=0.7××0.35×0.74×0.2144=0..039kkN/m2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.855×1.4×0.0399×1.5×1.82/10==0.0222kN··m；考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式σ=N/(φAA)+MMW/W≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N=9.3388×7/20=3.2886kN；；不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/(φAA)≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N=N'==10.0049kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1330-20001)表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；考虑风荷载时σ=3285..765/((0.1888×424))+224338.5511/44900=466.218N/mm22；立杆稳定性计算σσ=466.218N/mm22小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！不考虑风荷载时σ=100499.4/(00.188××424)==126.0071N//mm2；立杆稳定性计算σσ=1226.0711N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！八、连墙件的计算算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nl=Nlw++N0连墙件风荷载标准准值按脚手架架顶部高度计计算μz＝0.92，μs＝0.2144，ω0＝0.35，Wk=0.7μzz·μs·ω0=0.7×0.922×0.2114×0.335=00.048kN/m22；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=166.2m22；按《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》(JGJ1330-20001)条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=1..094kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=6.0094kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[[f]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=3000/15..9的结果查查表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；A=4.24cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×4.24×10-4×205×103=822.487kN；Nl=6.0944<Nff=822.487,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=6..094小于于双扣件的抗抗滑力122kN，满满足要求！连墙件扣件连接示示意图九、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本方案中，脚手架架排距为10050mm，内内排脚手架距距离墙体3000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为11000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=16660cm44，截面抵抗抗矩W=185ccm3，截面积A=30..6cm22。受脚手架集中荷载载P=(11.2×4.7++1.4×3.15))×7/20==3.5117kN；；水平钢梁自重荷载载q=1..2×30.6×0.00001×78.5=0.2288kNN/m；渐近法计算型钢受受力（该部分分仅供参考），因因为最外层钢钢丝绳的钢丝丝绳变形最大大，所以受力力也最大，将将最外层钢丝丝绳按照变形形求出受力。如如果同一型钢钢上还有其他他钢丝绳，则则其变形较小小，依旧看作作是铰支座。1、将钢丝丝绳看做支点点，通过连续续梁求出该点点的支座反力力。悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)钢丝绳作为支座产产生的支座反反力为：R[1]=55.43kkN；2.当把钢丝绳看看作支座时，该该支座没有位位移，此时钢钢丝绳受力最最大，为R[[1]=5.43kN，如果果将钢丝绳的的支座反力看看作一个反向向作用在型钢钢上的集中力力Tmax，Tmax＝R[1]，在在这个集中力力作用下，该该点没有位移移。实际情况况下，钢丝绳绳作为柔性构构件，将会使使型钢产生变变形，该点位位移为β0,β0=Tmaax×(a22+b2)1/2/E××A=0..637>00，与实际不不符。a为钢丝绳竖向距离离，b为外侧钢丝丝绳水平距离离。下面将通过叠代循循环求出钢丝丝绳的实际受受力与实际变变形。通过反反复循环，直直到型钢的变变形αi与细分力Tii作用下产生生的变形相同同βi，则此时的的力Ti即为钢丝丝绳实际作用用在型钢上的的力。令反向力T1==Tmax××0.5，求出出型钢变形αα1＝0.8333mm，钢丝丝绳使型钢变变形β1＝T1×(a2+b2)1/2/E×A＝0.3199mm，α1>β1，继续循环环。令反向力T8==Tmaxx×0.7233，求出型钢钢变形α8＝0.4622mm，钢丝丝绳使型钢变变形β8＝T8×(a2+b2)1/2/E×A＝0.46mmm，α8＝β8。此时的力与变形平平衡，T8＝3.9244kN即为钢钢丝绳实际作作用在型钢上上的支座反力力。将T8带入连续梁梁求出型钢实实际受力。如如图所示：悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R[1]=44.966kN；R[2]=--0.9922kN。最大弯矩Mmaax=1..812kkN·m；最大应力σ=MM/1.055W+N/AA=1.8812×1006/(11.05××1850000)+2.2244×103/30060=10.0553N/mmm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值10.0053N//mm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215N/mm22,满足要求！！十、悬挑梁的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用188号工字钢,计算公式如如下σ=M/φbWWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数：查表《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)得，φb=1.3由于φb大于0..6，根据《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.855。经过计算得到最大大应力σ=1..812×1106/(00.85×11850000)=111.48N/mm22；水平钢梁的稳定性性计算σ=111.48小小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!十一、拉绳的受力力计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=4.18kN；十二、拉绳的强度度计算:钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=4.18kNN选择6×19钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度11700MPPa，直径17mmm。[Fg]]=aFFg/K其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，查表表得Fg＝184KNN；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝丝绳使用安全全系数。K＝6。得到：[Fg]==26.0667KN>RRu＝4.18KKN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=4.118kN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为σ=N/A≤≤[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按《混凝土结结构设计规范范》每个拉环环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(41800×4/(3..142×50×2))1//2=7..3mm；实际拉环选用直径径D=8mmm的HPB2335的钢筋制制作即可。十三、锚固段与楼楼板连接的计计算:水平钢梁与楼板压压点如果采用用压环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=00.992kN；压环钢筋的设计直直径D=188mm；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》每个拉拉环按2个截面计算算的吊环应力力不应大于550N/mmm2；A=πD2/4==3.1422×182/4=2554.4699mm2σ=N/2A=9991.8033/254..469×22=1.9449N/mmm2；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。拉环所受应力小于于50N/mmm2，满足要求求！普通型钢悬挑脚手手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为200m，立杆杆采用单立杆杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为1.5m，立立杆的横距为为1.05mm，立杆的步步距为1.88m；内排架距离墙长度度为0.300m；小横杆在上，搭接接在大横杆上上的小横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..0；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；连墙件布置取两步步三跨，竖向向间距3..6m，水水平间距4..5m，采采用扣件连接接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):2.0000；脚手手架用途:其它用途；；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处重庆，基基本风压0..35kNN/m2；风荷载高度变化系系数μz，计算连墙墙件强度时取取0.92，计计算立杆稳定定性时取0..74，风荷荷载体型系数数μs为0.2144；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m)):0.12248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:4层；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:竹笆片脚手手板挡板；5.水平悬挑支撑撑梁悬挑水平钢梁采用用18号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.55m，建筑物物内锚固段长长度1.55m。锚固压点压环钢筋筋直径(mm):118.00；；楼板混凝土标号::C30；6.拉绳与支杆参参数钢丝绳安全系数为为:6.0000；钢丝绳与墙距离为为(m):3..000；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.11m。二、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033kNN/m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×1.5/33=0.155kN/mm；活荷载标准值:Q=2×1.5/33=1kNN/m；荷载的计算值:q=1.22×0.0333+1.2××0.15++1.4×1=11.62kkN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩，计算公式如下:Mqmaax=qql2/8最大弯矩Mqmmax=11.62×1.052/8=0.2233kN·m；最大应力计算值σσ=Mqmmax/W=49.7722N//mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=49..722NN/mm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度荷载标准值q=00.033++0.15++1=11.183kN/m；νqmax=55ql4/384EEI最大挠度ν=5.0×11.183××105044/(3844×2.066×105×1078800)=00.843mm；小横杆的最大挠度度0.8443mm小于小横杆杆的最大容许许挠度10050/150=77与10mmm，满足要求求！三、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准准值:P1=0.0033×1.05==0.0355kN；脚手板的荷载标准准值:P2=0.33×1.05×1.5/33=0.1558kN；；活荷载标准值:Q=2××1.05×1.5/33=1.055kN；荷载的设计值:P=(1..2×0.0355+1.2××0.1588+1.4××1.05))/2=0..85kNN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和。Mmaxx=0..08ql22均布荷载最大弯矩矩计算:M1maxx=0.088×0.0333×1.5×1.5=00.006kN·m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaax=00.267PPl集中荷载最大弯矩矩计算:M2maxx=0.2667×0.85×1.5=0.3411kN·m；M=M1maax+MM2max==0.0006+0.3341=0..347kkN·m最大应力计算值σσ=0..347×1106/44900=77.1196N//mm2；大横杆的最大应力力计算值σ=777.196N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与小小横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和,,单位:mm；均布荷载最大挠度度计算公式如如下:νmax=0..677qll4/100EEI大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度：νmax=0.6677×0..033×115004/(1000×2.006×1055×1078800)==0.0551mm；；集中荷载最大挠度度计算公式如如下:νpmax=11.883PPl3/100EEI集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度：小横杆传递荷载P=（0.0355+0.1558+1.005）/2=0..621kNNν=1.883××0.6211×150003/(1100×22.06×1105×1078800)==1.7778mm；；最大挠度和：ν==νmax+νpmax==0.0551+1.7778=1..829mmm；大横杆的最大挠度度1.8229mm小于大横杆杆的最大容许许挠度15500/150=110与10mmm，满足要求求！四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，该工程程实际的旋转转单扣件承载载力取值为88.00kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；小横杆的自重标准准值:P1=0..033×1.05×2/2=00.035kN；大横杆的自重标准准值:P2=0..033×1.5=00.05kkN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×1.05×1.5/22=0.2336kN；；活荷载标准值:Q=22×1.05×1.5//2=11.575kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0355+0.055+0.2336)+1..4×1.5755=2.599kN；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架立杆荷荷载的计算::作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.12448kN/mmNG1=[0.12248+(11.05×2/2)×0.0333/1.800]×20.000=2..885kNN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×4×1.5×(1.05++0.3)//2=11.215kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用竹竹笆片脚手板板挡板，标准准值为0.115kN/mmNG3=0.15××4×1.5/22=0..45kNN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网::0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×20=0.15kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NNG2+NG3+NG4=44.7kNN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经经计算得到，活活荷载标准值值NQ=22×1.05×1.5×2/2==3.155kN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×4.7+0.85××1.4×3.15==9.3888kN；；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N'=1.2NGG+1.4NNQ=1.2×4.7+11.4×3.15==10.0449kN；六、钢丝绳卸荷计计算（因此内内容在规范以以外，故仅供供参考）:钢丝绳卸荷按照完完全卸荷计算算方法。在脚手架全高范围围内卸荷2次；吊点选选择在立杆、小小横杆、大横横杆的交点位位置；以卸荷荷吊点分段计计算。第1次卸荷净高度度为6m;第2次卸荷净高度度为7m;经过计算得到a1=arctg[33.000//(1.0550+0.3300)]==65.7772度a2=arctg[33.000//0.3000]=84..289度第1次卸荷处立杆轴向向力为：P1=P2=1.5×9.3888×6/20=4.2225kN；；kx为不均匀系数，取取1.5各吊点位置处内力力计算为(kN)：T1=P1/siina1=4..225/00.912=4.6633kNNT2=P2/siina2=4..225/00.995=4.2246kNNG1=P1/taana1=4..225/22.222=1.9901kNNG2=P2/taana2=4..225/110.0000=0..422kkN其中T钢丝绳轴向向拉力，G钢丝绳水平平分力。卸荷钢丝绳的最大大轴向拉力为为[Fg]==T1=4.6633kNN。钢丝绳的容许拉力力按照下式计计算：[Fg]=aFgg/K其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，计算中可以近似计计算Fg=00.5d2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之之间的荷载不不均匀系数，取取0.82；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取4.6333kN，α=0.822，K=6，得到到：选择卸荷钢丝绳的的最小直径为为：d=((2×4.6333×6.0000/0.8220)0.55=8..2mm。吊环强度计算公式式为：σ=N/A≤≤[f]其中[f]--吊环环钢筋抗拉强强度，《混凝凝土结构设计计规范》规定定[f]==50NN/mm2；NN--吊吊环上承受的的荷载等于[[Fg]；AA--吊吊环截面积，每每个吊环按照照两个截面计计算,A=00.5πd2；选择吊环的最小直直径要为：dd=(2××[Fg]//[f]/ππ)0.5=（2×4.6333×103/50/33.142）0.5=7.7mmm。第1次卸荷钢丝绳最小小直径为88.2mmm，必须拉紧紧至4.6633kNN，吊环直径径为8.00mm。根据各次卸荷高度度得：第2次卸荷钢丝绳最小小直径为88.9mmm，必须拉紧紧至5.4405kNN，吊环直径径为10..0mm。七、立杆的稳定性性计算:风荷载标准值按照照以下公式计计算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：ωω0=0..35kNN/m2；μz--风荷载高高度变化系数数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：μμz=0.774；μs--风荷载体体型系数：取取值为0.2214；经计算得到，风荷荷载标准值为为:Wk=0.7××0.35×0.74×0.2144=0..039kkN/m2；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.855×1.4×0.0399×1.5×1.82/10==0.0222kN··m；考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式σ=N/(φAA)+MMW/W≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N=9.3388×7/20=3.2886kN；；不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式σ=N/(φAA)≤[f]立杆的轴心压力设设计值：N=N'==10.0049kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》(JGJ1330-20001)表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(J