重庆框剪结构住宅楼模板工程施工方案

模板工程施工专项方案2013年4月目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc1076第一节工程概况-4-HYPERLINK\l_Toc403一、主要工程内容-4-HYPERLINK\l_Toc30135二、项目总体情况-4-HYPERLINK\l_Toc26356三、各栋号的基本情况-4-HYPERLINK\l_Toc13039第二节编制原则、依据-4-HYPERLINK\l_Toc5594一、编制原则-4-HYPERLINK\l_Toc26288二、编制依据-5-HYPERLINK\l_Toc23770第三节模板方案选择及验算-5-HYPERLINK\l_Toc7一、楼板模板选择-5-HYPERLINK\l_Toc1646二、楼板模板验算-5-HYPERLINK\l_Toc24739（一）、参数-5-HYPERLINK\l_Toc4669（二）、模板面板验算-7-HYPERLINK\l_Toc25455（三）、支撑木方的计算-8-HYPERLINK\l_Toc2499（四）、横向支撑钢管计算-9-HYPERLINK\l_Toc9533（五）、扣件抗滑移的计算-10-HYPERLINK\l_Toc21219（六）、立杆的稳定性计算-11-HYPERLINK\l_Toc1892三、柱模板选择-12-HYPERLINK\l_Toc14449四、柱模板及支撑验算-12-HYPERLINK\l_Toc25800（一）、柱模板基本参数-12-HYPERLINK\l_Toc24509（二）、柱模板荷载标准值计算-13-HYPERLINK\l_Toc29603（三）、柱模板面板的计算-14-HYPERLINK\l_Toc23445（四）、竖楞木方的计算-15-HYPERLINK\l_Toc25344（五）、B方向柱箍的计算-16-HYPERLINK\l_Toc20587（六）、B方向对拉螺栓的计算-17-HYPERLINK\l_Toc30936（七）、H方向柱箍的计算-18-HYPERLINK\l_Toc31348（八）、H方向对拉螺栓的计算-19-HYPERLINK\l_Toc24098五、墙模板的选择-19-HYPERLINK\l_Toc11777六、墙模板验算-20-HYPERLINK\l_Toc28761（一）、墙模板基本参数-20-HYPERLINK\l_Toc27490（二）、墙模板荷载标准值计算-20-HYPERLINK\l_Toc27719（三）、墙模板面板的计算-21-HYPERLINK\l_Toc11020（四）、墙模板内龙骨的计算-23-HYPERLINK\l_Toc9236（五）、墙模板外龙骨的计算-24-HYPERLINK\l_Toc27619（六）、对拉螺栓的计算-26-HYPERLINK\l_Toc17136七、梁模板的施工-26-HYPERLINK\l_Toc7376八、梁木模板与支撑验算-26-HYPERLINK\l_Toc29383（一）、梁模板基本参数-26-HYPERLINK\l_Toc1039（二）、梁模板荷载标准值计算-27-HYPERLINK\l_Toc7394（三）、梁底模板木楞计算-28-HYPERLINK\l_Toc6612（四）、梁模板侧模计算-28-HYPERLINK\l_Toc1135（五）、穿梁螺栓计算-29-HYPERLINK\l_Toc14651（六）、梁模板扣件钢管支撑架计算-30-HYPERLINK\l_Toc12852第四节主要施工方法-37-HYPERLINK\l_Toc24993一、一般要求-37-HYPERLINK\l_Toc8962二、墙体模板工程-37-HYPERLINK\l_Toc214611、制作-37-HYPERLINK\l_Toc303742、安装-38-HYPERLINK\l_Toc291263、墙体模板的拆除-38-HYPERLINK\l_Toc2912三、梁模工程-39-HYPERLINK\l_Toc155041、制作安装-39-HYPERLINK\l_Toc46602、梁板拆除-39-HYPERLINK\l_Toc27679四、楼板模板工程-40-HYPERLINK\l_Toc190791、板模的制作安装-40-HYPERLINK\l_Toc135052、模板拆除-40-HYPERLINK\l_Toc18411五、楼梯间模板-40-HYPERLINK\l_Toc12887六、与交叉作业的配合-41-HYPERLINK\l_Toc31495七、注意事项-41-HYPERLINK\l_Toc28169第五节、质量要求-41-HYPERLINK\l_Toc16124第六节质量保证措施-43-HYPERLINK\l_Toc23212第七节安全保证措施及消防、卫生-43-第一节工程概况一、主要工程内容本工程为。本工程建筑面积为127199.73m2，其中地上建筑面积97309.73m2，地下建筑面积29890m2，包括地下两层、地上25－26层剪力墙结构，以及商业楼、地下车库工程。二、项目总体情况工程名称工程地址建设单位建筑面积127199.773平方米勘察单位总投资额15700万元质量监督部门设计单位质量要求合格总包单位合同工期600天承包范围基础、主体、初装装修、安装工工程等工程主要功能与用用途小三、各栋号的基本情况楼栋号建筑种类结构体系结构主楼层数主体高度高度级别1#楼公寓/商业框架-剪力墙2582.4mA2#楼住宅剪力墙2684.4mA3#楼住宅剪力墙2682.8mA10#楼公寓/商业框架-剪力墙2582.4mA11#楼住宅剪力墙2684.3mA地下车库车库框架-2\-18mA第二节编制原则、依据一、编制原则本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合市文明标化工地的有关标准。二、编制依据《建筑结构荷载规范》中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中国建筑工业出版社；本工程经审查合格的施工图纸和施工组织设计第三节模板方案选择及验算一、楼板模板选择地下车库（人防）模板采用组合木模施工。搁栅采用50×80木方，间距300mm，下搁栅采用Ø48×2.7钢管，排架采用Ø48×2.7钢管，排架立杆纵横向间距800mm，纵横向牵杠1.8米一道，并按要求增设剪刀撑，增加稳定性。施工中先搭设支撑排架，排架搭设完毕，经检查符合要求后，铺设楼板模板，模板安装位置、断面尺寸、平整度、垂直度都必须逐一检查、复核，复核无误后进行钢筋工程的施工。楼板模板验算（一）、参数1、模板支架参数楼板模板计算，根据工程实际选择地下室人防顶板做为计算单元，该顶板板厚250mm，层高4.3M。横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.3；采用的钢管(mm):Φ48×2.7；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3、材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；模板支架搭设高度为4.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.80米。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元鉴于目前租赁市场上钢管的壁厚不统一的情况，为保险本方案中采用的钢管类型为48×2.7进行验算。（二）、模板面板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.250×0.700+0.350×0.700=4.62kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；1、抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×4.62+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.076×1000×1000/37800=2.02N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f]=15,满足要求!2、抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.62+1.4×2.100)×0.300=1.527kN截面抗剪强度计算值T=3×1527/(2×700.000×18.000)=0.1818N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!3、挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠挠度计算值v=0.6777×4.622×3004/(1000×60000×3402200)=00.124mm面板的最大大挠度小于300.00/250,,满足要求!（三）、支撑木方方的计算木方按照均均布荷载下连连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：qq11=25.0000×0.22500×0..300=11.875kN//m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：qq12=0.3500×0.3000=0.1105kN//m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到到，活荷载标标准值q2==(1.0000+2..000)××0.3000=0.9000kN/mm静荷载q1==1.2××1.8755+1.2××0.1055=2.3776kN/mm活荷载q2==1.4××0.9000=1.2660kN/mm2.木方的计算按照三跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公公式如下:最大弯矩M=0.1qll2=0.1××3.6366×0.700×0.700=0.788kN.m最大剪力Q=0..6×0.7700×3..636=1..527kN最大支座力N=1..1×0.7700×3..636=2..799kN木方的截面面力学参数为为本方案中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6=53.333cm3；II=5..00×8..00×8..00×8..00/122=2113.33ccm4；3、木方抗弯强度计算算抗弯计算强强度f=0..178×1006/533333.3=33.34N//mm2木方的抗弯弯计算强度小小于13.0NN/mm2,满足要求!4、木方抗剪计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3××1338//(2×500×80)==0.5733N/mm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪剪强度计算满满足要求!5、木方挠度计算最大变形v=00.677××2.3766×700..04/(1000×95000.00×221333333.0)==0.1911mm木方的最大大挠度小于700.00/250,,满足要求!（四）、横向支撑撑钢管计算横向支撑钢钢管按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取木方支撑撑传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=0.4775mm最大支座力Qmaxx=6.1991kN抗弯计算强强度f=0..409×1106/4119.00=99.2230N/mmm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于700.00/150与10mm,满足要求!（五）、扣件抗滑滑移的计算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范5.2.55):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支座座反力，R=6.119kN单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。（六）、立杆的稳稳定性计算作用于模板板支架的荷载载包括静荷载载、活荷载和和风荷载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架钢管管的自重(kN)：NNG1=0.1299×3.8550=0.4497kN钢管管的自重计算算参照《扣件件式规范》附附录A双排架自重重标准值，设设计人员可根根据情况修改改。(2)模板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.7000×0.7700=0..171kNN(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.2250×0.7700×0..700=33.062kkN经计算得到到，静荷载标标准值NG==NG1++NG2+NNG3=3.7311kN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得到到，活荷载标标准值NQ==(1.0000+2..000)××0.7000×0.7000=1.4470kN3.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+11.4NQ==6.9877kN4、立杆的稳定性计计算立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=6..987kN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/ii查表得到；；i——计算立杆的的截面回转半半径(cm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=4..119——钢管立杆抗压强度度计算值(N/mmm2)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；l0——计算长度(m)；如果完全参参照《扣件式式规范》不考考虑高支撑架架，由公式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.185；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=00.30m；公式(1)的计算结果果：=660.18NN/mm2，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!公式(2)的计算结果果：=330.69NN/mm2，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式(3)计算l00=k11k2(h++2a)(3))k2——计算长度附附加系数，按按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果果：=441.78NN/mm2，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!三、柱模板选择柱模板采用18厚厚九夹板，竖竖向龙骨间距距200mm，柱的围檩檩采用Ø48×2..7钢管抱箍，钢钢管采用Ø12或以上规格格的对拉螺栓栓拉紧，每边边各一道。柱柱箍从柱底开开始设置，间间距上疏下密密在300mm至600mm。但是在柱柱底向上1.5米范围内搁搁栅间距不大大于450mm。人防部位位柱子80%以上的尺寸寸为600mmm*600mm，为此计算算时，选取柱柱尺寸为600mm的方柱。柱模根部要用水泥泥砂浆堵严，防防止跑浆；柱柱模的浇筑口口和清扫口，在在配模时应一一并考虑留出出.四、柱模板及支撑撑验算（一）、柱模板基基本参数柱模板的截截面宽度B=6000mm，B方向对拉螺螺栓1道，柱模板的截截面高度H=6000mm，H方向对拉螺螺栓1道，柱模板的计计算高度L=3100mmm，柱箍间距计计算跨度d=600mmm。柱箍采用双双钢管48mm××2.7mm。柱模板竖楞楞截面宽度50mm，高度80mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。柱模板支撑计算简简图（二）、柱模板荷荷载标准值计计算强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取3.0000m；1——外加剂影响修正系系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取0.850。根据公式计计算的新浇混混凝土侧压力力标准值F1=440.5400kN/m22实际计算中中采用新浇混混凝土侧压力力标准值F1=440.0000kN/m22倒混凝土时时产生的荷载载标准值F2=3.0000kN/m22。（三）、柱模板面面板的计算面板直接承承受模板传递递的荷载，应应该按照均布布荷载下的三三跨连续梁计计算，计算如如下面板计算简简图面板的计算算宽度取柱箍箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×440.0000×0.6000+1.44×3.0000×0.6600=311.320kkN/m面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60.000×1.880×1.880/6==32.440cm3；II=600.00×11.80×11.80×11.80/112=229.16ccm4；1、抗弯强度计算f=M//W<[f]其中f——面板的抗弯弯强度计算值值(N/mm2)；M——面板的最大大弯距(N.mmm)；W——面板的净截截面抵抗矩；；[ff]——面板的抗弯弯强度设计值值，取15.000N/mm22；M==0.1000ql2其中q——荷载设计值(kN/mm)；经计算得到M=0.1000×(1.22×24.0000+1..4×1.8800)×00.275××经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=0.2377×10000×10000/324000=7.3310N/mmm2面板的抗弯弯强度验算f<[f],满足要求!2、抗剪计算TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..600×((1.2×224.0000+1.4××1.8000)×0.2275=5..168kNN截面抗抗剪强度计算算值T=3××5168..0/(2××600.0000×188.000))=0.7118N/mmm2截面抗抗剪强度设计计值[T]==1.40NN/mm2抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!3、挠度计算v=0.6677ql44/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠挠度计算值v=0.6777×24.0000×27754/(1000×60000×2916600)=00.531mmm面板的最大大挠度小于275.00/250,,满足要求!（四）、竖楞木方方的计算竖楞木方直直接承受模板板传递的荷载载，应该按照照均布荷载下下的三跨连续续梁计算，计计算如下竖楞木方计计算简图竖楞木方的的计算宽度取取BH两方向最大大间距0.2755m。荷载计算值q=1.2×440.0000×0.2775+1.44×3.0000×0.2275=144.355kkN/m按照三跨连连续梁计算，最最大弯矩考虑虑为静荷载与与活荷载的计计算值最不利利分配的弯矩矩和，计算公公式如下:均布荷载q=8.6133/0.6000=14..355kNN/m最大弯矩M=0.1qll2=0.1××14.3555×0.660×最大剪力Q=0..6×0.6600×144.355==5.1688kN最大支座力N=1..1×0.6600×144.355==9.4744kN截面力学参参数为本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6=53.333cm3；II=5..00×8..00×8..00×8..00/122=2113.33ccm4；1、抗弯强度度计算抗弯计算强强度f=0..517×1106/533333.3=99.69N//mm2抗弯计算强强度小于13.0NN/mm2,满足要求!2、抗剪计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3××5168//(2×500×80)==1.9388N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2抗剪强度计计算不满足要要求!3、挠度计算最大变形v=00.677××11.9663×6000.04/(1000×95000.00×221333333.0)==0.5188mm最大挠度小小于600.00/250,,满足要求!（五）、B方向柱柱箍的计算竖楞木方传传递到柱箍的的集中荷载P：P=(1..2×40..00+1..4×3.000)×0..225××0.6000=77.05kNN柱箍按照集集中荷载作用用下的连续梁梁计算。集中荷载P取木方传递递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=0.0331mm最大支座力Qmaxx=10.8825kN抗弯计算强强度f=0..220×1106/101660000..0=21..65N/mmm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于360.00/150与10mm,满足要求!（六）、B方向对对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉螺栓有有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；对拉螺栓的的直径(mm):12对拉螺栓有有效直径(mm):10对拉螺栓有有效面积(mm2):A=76..000对拉螺栓最最大容许拉力力值(kN):[N]==12.9920对拉螺栓所所受的最大拉拉力(kN):N=10.8225对拉螺栓强强度验算满足足要求!（七）、H方向柱柱箍的计算竖楞木方传传递到柱箍的的集中荷载P：P=(1..2×40..00+1..4×3.000)×0..275××0.6000=88.61kNN柱箍按照集集中荷载作用用下的连续梁梁计算。集中荷载P取木方传递递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=0.0554mm最大支座力Qmaxx=12.7713kN抗弯计算强强度f=0..304×1106/101660000..0=29..92N/mmm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于410.00/150与10mm,满足要求!（八）、H方向对对拉螺栓的计计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉螺栓有有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；对拉螺栓的的直径(mm):12对拉螺栓有有效直径(mm):10对拉螺栓有有效面积(mm2):A=76..000对拉螺栓最最大容许拉力力值(kN):[N]==12.9920对拉螺栓所所受的最大拉拉力(kN):N=12.7113对拉螺栓强强度验算满足足要求!五、墙模板的选择择墙模板的背部支撑撑由两层龙骨骨（木楞和钢钢楞组成），直直接支撑模板板的内龙骨采采用50×1000木方，间距250mm，用以支撑撑内龙骨的外外龙骨采用Ø48×22.7，通过穿墙墙螺栓将墙体体两片模板拉拉结。对拉螺螺栓布置6道，在断面面内水平间距距250+4450+5550+6000+600++600mmm，断面跨度度方向间距500mm，直径14mm。在板墙内内侧下口留150高左右的垃垃圾清扫孔，在在砼浇捣前垃垃圾清除后封封闭加固。六、墙模板验算（一）、墙模板基基本参数计算断面宽宽度300mm，高度43006mm，两侧楼板板高度250mm。模板面板采采用普通胶合合板。内龙骨间距160mm，内龙骨采采用50×1000mm木方，外龙龙骨采用双钢钢管48mm××2.7mmm。对拉螺栓布布置6道，在断面面内水平间距距250+4450+5550+6000+600++600mmm，断面跨度度方向间距320mm，直径14mm。2502504505506006006004306mm300mm模板组装示示意图（二）、墙模板荷荷载标准值计计算强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取1.2000m；1——外加剂影响修正系系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取0.850。根据公式计计算的新浇混混凝土侧压力力标准值F1=228.8000kN/m22实际计算中中采用新浇混混凝土侧压力力标准值F1=550.0000kN/m22倒混凝土时时产生的荷载载标准值F2=6.0000kN/m22。（三）、墙模板面面板的计算面板为受弯弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板的计算算宽度取3.75m。荷载计算值q=1.2×550.0000×3.8000+1.44×6.0000×3.7750=2559.9200kN/m面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=380..00×1..80×1..80/6=2055.20cmm3；II=3880.00××1.80××1.80××1.80//12=184.668cm4；计算简图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得得到从左到右右各支座力分分别为N1=16.6335kNN22=45.7746kNN33=45.7746kNN44=16.6635kN最大变形V=0.1mmm1、抗弯强度计算经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=0.6655×10000×10000/2052200=3..241N//mm2面板的抗弯弯强度设计值值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯弯强度验算f<[f],满足要求!2、抗剪计算截面抗剪强强度计算值T=3××249522.0/(22×38000.000××18.0000)=0..547N//mm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.40NN/mm2抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!3、挠度计算面板最大挠挠度计算值v=0.1044mm面板的最大大挠度小于160.00/250,,满足要求!（四）、墙模板内内龙骨的计算算内龙骨直接接承受模板传传递的荷载，通通常按照均布布荷载连续梁梁计算。内龙骨均布布荷载按照面面板最大支座座力除以面板板计算宽度得得到。q=45.7446/3.8800=122.038kkN/m内龙骨按照照均布荷载下下多跨连续梁梁计算。内龙骨计算算简图内龙骨弯矩矩图(kN.m))内龙骨变形形图(mm)内龙骨剪力力图(kN)经过计算得得到最大支座座F=77.556kkN经过计算得得到最大变形形V=00.3mm内龙骨的截截面力学参数数为本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33；II=5..00×100.00×110.00××10.000/12==416..67cm44；1、内龙骨抗弯强度计计算抗弯计算强强度f=0..541×1106/833333.3=66.49N//mm2内龙骨的抗抗弯计算强度度小于13.0NN/mm2,满足要求!2、内龙骨抗剪计算截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3××3875//(2×500×100))=1.1663N/mmm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2内龙骨的抗抗剪强度计算算满足要求!2、内龙骨挠度计算最大变形v=00.3mm内龙骨的最最大挠度小于于600.00/250,,满足要求!（五）、墙模板外外龙骨的计算算外龙骨承受受内龙骨传递递的荷载，按按照集中荷载载下连续梁计计算。外龙骨按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向支撑撑钢管传递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=0.0557mm最大支座力Qmaxx=16.2246kN抗弯计算强强度f=0..423×1106/101660000..0=41..63N/mmm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于320.00/150与10mm,满足要求!（六）、对拉螺栓栓的计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——对拉螺栓所所受的拉力；；A——对拉螺栓有有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；对拉螺栓的的直径(mm):14对拉螺栓有有效直径(mm):12对拉螺栓有有效面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最最大容许拉力力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所所受的最大拉拉力(kN):N=16.2446对拉螺栓强强度验算满足足要求!七、梁模板的选择择本工程人防地库内内主梁尺寸最最大为400×11000。梁模板采采用18厚九夹板，采采用50×1000木方作为梁梁底部及侧面面搁栅，底模模搁栅间距控控制在200mm以内，侧模模搁栅间距控控制在300mm以内，垂直直钢管围檩间间距控制在400mm以内。在主主梁底往上250高及500高处设置两两道对拉螺杆杆，直径14mm。在主梁下下部采用两根根承重立杆，间间距200。本方案针针对主梁模板板及支撑进行行计算。梁木模板与支撑验验算（一）、梁模板基基本参数梁截面宽度B=400mm，梁截面高度H=10000mm，H方向对拉螺螺栓2道，对拉螺螺栓直径14mm，对拉螺栓在在垂直于梁截截面方向距离离(即计算跨度)600mmm。梁模板使用用的木方截面面50×1000mm，梁模板截面面侧面木方距距离300mm。梁底模面板板厚度h=18mmm，弹性模量E=60000N/mmm2，抗弯强度[f]=115N/mmm2。梁侧模面板板厚度h=18mmm，弹性模量E=60000N/mmm2，抗弯强度[f]=115N/mmm2。（二）、梁模板荷荷载标准值计计算模板自重=0..340kNN/m2；钢筋自重=1..500kNN/m3；混凝土自重=244.000kkN/m3；施工荷载标标准值=2..500kNN/m2。强度验算要要考虑新浇混混凝土侧压力力和倾倒混凝凝土时产生的的荷载设计值值；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力产生荷载载标准值。新浇混凝土土侧压力计算算公式为下式式中的较小值值:其中c——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；V——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取1.2000m；1——外加剂影响修正系系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响响修正系数，取0.850。根据公式计计算的新浇混混凝土侧压力力标准值F1=228.8000kN/m22实际计算中中采用新浇混混凝土侧压力力标准值F1=228.8000kN/m22倒混凝土时时产生的荷载载标准值F2=6.0000kN/m22。（三）、梁底模板板木楞计算梁底木方的的计算在脚手手架梁底支撑撑计算中已经经包含！（四）、梁模板侧侧模计算梁侧模板按按照三跨连续续梁计算，计计算简图如下下图梁侧模板计计算简图1.抗弯强度计计算抗弯强度计计算公式要求求：f=M/WW<[ff]其中f——梁侧模板的的抗弯强度计计算值(N/mm2)；M——计算的最大大弯矩(kN..m)；q——作用在梁侧侧模板的均布布荷载(N/mmm)；q=(11.2×288.80+11.4×6..00)×11.00=442.9600N/mm最大弯矩计计算公式如下下:M=-0..10×422.960××0.30002f=0.3387×1006/540000.0=77.160NN/mm2梁侧模面板抗弯计计算强度小于于15.000N/mm22,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3000×42.9960=7..733kNN截面抗剪强度度计算值T=3××7733//(2×10000×188)=0.6644N/mmm2截面抗抗剪强度设计计值[T]==1.40NN/mm2面板的抗剪剪强度计算满满足要求!3.挠度计算最大挠度计计算公式如下下:其中q=28.800×1.000=28.880N/mmm三跨连续梁梁均布荷载作作用下的最大大挠度v=00.677××28.8000×3000.04/(1000×60000.00×44860000.0)=00.542mmm梁侧模板的的挠度计算值值:v==0.5442mm小于[v]=3000/250,,满足要求!（五）、穿梁螺栓栓计算计算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2××28.800+1.4××6.00))×1.000×0.600/2=122.89kNN穿梁螺栓直直径为14mm；穿梁螺栓有有效直径为11.6mmm；穿梁螺栓有有效面积为A=1005.0000mm2；穿梁螺栓最最大容许拉力力值为[N]==17.8550kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值为N=122.888kkN；穿梁螺栓的的布置距离为为侧龙骨的计计算间距600mm。每个截面布布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓强强度满足要求求!（六）、梁模板扣扣件钢管支撑撑架计算模板支架搭搭设高度为3.1米（层高扣扣除梁高）基本尺寸为为：梁截面B×D==400mm××1000mm，梁支撑立立杆的横距(跨度方向)l=00.70米，立杆的的步距h=1..50米，梁底增加2道承重立杆杆。梁模板支撑架立面面简图计算中考虑虑梁两侧部分分楼板混凝土土荷载以集中中力方式向下下传递。集中力大小小为F=1.2×225.0000×0.2000×0.5500×0..400=11.200kkN。1、模板面板计算面板为受弯弯结构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包包括梁与模板板自重荷载，施施工活荷载等等。<1>.荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：qq1=225.0000×1.0000×0.4400=100.000kkN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：qq2=00.350××0.4000×(2×11.000++0.6000)/0.6600=0..607kNN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到到，活荷载标标准值P1==(1.0000+2..000)××0.6000×0.4000=0.7720kN均布荷载q=1.2×110.0000+1.2××0.6077=12.7728kN//m集中荷载P=1.4×00.720==1.0088kN面板的截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40.000×1.880×1.880/6==21.660cm3；II=400.00×11.80×11.80×11.80/112=119.44ccm4；计算简图弯矩图(kN.m))剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得得到从左到右右各支座力分分别为N1=0.9433kNN22=3.3880kNN33=3.3880kNN44=0.9443kN最大变形V=0.1mmm<2>抗弯强度计计算经计算得到到面板抗弯强强度计算值f=0.0666×10000×10000/216000=3.0056N/mmm2面板的抗弯弯强度设计值值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯弯强度验算f<[f],满足要求!<3>抗剪计算截面抗剪强强度计算值T=3××1776..0/(2××400.0000×188.000))=0.3770N/mmm2截面抗剪强强度设计值[T]==1.40NN/mm2抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠挠度计算值v=0.0877mm面板的最大大挠度小于200.00/250,,满足要求!2、梁底支撑木方的的计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载q=3.3800/0.4000=8.4449kN//m最大弯矩M=0.1qll2=0.1××8.45××0.40××最大剪力Q=0..6×0.4400×8..449=22.028kkN最大支座力N=1..1×0.4400×8..449=33.718kkN木方的截面面力学参数为为本算例中，截截面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6=53.333cm3；II=5..00×8..00×8..00×8..00/122=2113.33ccm4；(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强强度f=0..135×1106/533333.3=22.54N//mm2木方的抗弯弯计算强度小小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算[可以不计算]最大剪力的的计算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪强强度必须满足足:TT=3QQ/2bh<[T]]截面抗剪强强度计算值T=3××2028//(2×500×80)==0.7600N/mm22截面抗剪强强度设计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪剪强度计算满满足要求!(3)木方挠度计计算最大变形v=00.677××7.0411×400..04/(1000×95000.00×221333333.0)==0.0600mm木方的最大大挠度小于400.00/250,,满足要求!3、梁底支撑撑钢管计算<1>梁底支撑撑横向钢管计计算横向支撑钢钢管按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取木方支撑撑传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=0.1337mm最大支座力Qmaxx=4.7886kN抗弯计算强强度f=0..180×1106/4119.00=43.77N/mm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于500.00/150与10mm,满足要求!<2>梁底支撑撑纵向钢管计计算纵向支撑钢钢管按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横向支撑撑钢管传递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算得到到最大变形vmaxx=1.1229mm最大支座力Qmaxx=10.2290kN抗弯计算强强度f=0..670×1106/4119.00=163N/mmm2支撑钢管的的抗弯计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求!支撑钢管的的最大挠度小小于800.00/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计计算纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范5.2.55):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；计算中R取最大支座座反力，R=10..29kN单扣件抗滑滑承载力的设设计计算不满满足要求,可以考虑采采用双扣件!当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。5、立杆的稳定性计计算立杆的稳定定性计算公式式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大大支座反力N1=110.29kkN(已经包括组组合系数1.4)脚手架钢管管的自重N2==1.2××0.1299×3.1000=0.4480kNN=10..290+00.480==10.7770kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/ii查表得到；；i——计算立杆的的截面回转半半径(cm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=4..119——钢管立杆抗压强度度计算值(N/mmm2)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]==205..00N/mmm2；l0——计算长度(m)；如果完全参参照《扣件式式规范》不考考虑高支撑架架，由公式(1)或(2)计算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——计算长度附附加系数，按按照表1取值为1.185；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=00.00m；公式(1)的计算结果果：=1111.744N/mm22，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!公式(2)的计算结果果：=334.87NN/mm2，立杆的稳稳定性计算<[ff],满足要求!如果考虑到到高支撑架的的安全因素，适适宜由公式(3)计算