青海框剪结构住宅小区工程高支撑模板搭设专项施工方案

目录工程概况。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2编制依据。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2施工计划。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3施工工艺技术。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3高支撑搭设的安全技术措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。5模板安装及拆除安全保证措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。7施工过程的监督管理和安全责任。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。8应急预案。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9梁、板支撑方案及计算书。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11高支撑模板搭设专项施工方案工程概况：项目名称：4#、9#、10#楼；建设地点：平安县杨家路，整个小区西邻杨家路；结构层次：10#楼地下1层，地上11层，剪力墙结构，总建筑面积为9993.62平方米，建筑高度36.4米。4#楼地下1层，地上4层，框架结构，总建筑面积为3123.2平方米，建筑高度17.4米。9#楼地下1层，地上6层，框架结构，总建筑面积为5836.24平方米，建筑高度23.5米。设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。

建设单位：

施工单位：

监理单位：

负一层层高6米，本专项模板支撑方案用于负一层处。

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

负一层层高6米，模板支架搭设高度为5.9米，梁断面尺寸为300×2800、300×2000、250×600、200×500、300×1300、300×800、400×800，最大梁断面尺寸为300×2800，板厚为180㎜、200㎜。梁底基础为700CM钢筋混凝土筏板，筏板周围为回填土，压实系数不小于0.96，其上浇筑100后C20混凝土垫层。周边做好排水沟，防止积水对基础造成影响。二、编制依据：建筑、结构图纸及施工组织设计

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）

《扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全》《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)《危害性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查意见》《建筑施工木脚手架安全技术规范》（JGJ164-2008）三、施工计划：（1）本层施工在基础完成后，进行施工，计划时间3月10-4月10日施工；（2）梁模板

梁模板采用15厚细木工板，结合50×100方木为龙骨，梁底板下支撑横楞采用φ4.8×3.0的钢管，支撑系统φ4.8×3.0的钢管，梁两侧立杆间距0.9m，排架立杆间距统一为0.9m，梁底支撑小横杆一道间距0.45m，主梁尺寸300×2500、200×550次梁200×400，计算取300×2800，计算高度：5.9m。

（3）楼板模板

本工程楼板模板材料采用15厚细木工板，横楞为φ4.8×3.0的钢管，间距@250mm支撑立杆间距为纵横0.9m，工程地下室楼板尺寸7.2m×3.9m，厚度200mm。（4）材料垂直及水平运输采用塔吊吊运，操作工及指挥工持证上岗，保证运输过程的安全。四、施工工艺技术1、支架的布置本工程高支撑范围内最大载面梁为KL梁（载面300×2800mm）梁底支撑用Φ4.8×3.0钢管脚手架垂直于梁轴线布置，架距900mm；外围脚手架在第一、三榀门架横杆上沿梁轴线方向加设两根Φ48×3.0钢管水平拉杆，分别以直角扣件（应采用JK4843型扣件）与两侧立杆连接；脚手架两侧面装设交叉杆，并在纵向和横向设拉杆连接固定和加强，楼板支撑用脚手架按架距900mm布置，注意与梁支撑架之间整体组合拉结（见附图一、二）。可调订座的调节螺杆不要伸出太长，应保证伸出长度≤300mm，并保证螺杆插入长度＞300mm。2、垂直剪刀撑的设置要求为了保证整个钢管脚手架支撑体系的刚度和稳定性，四周外排架及所有梁架支撑立杆两侧设置一道垂直剪刀撑，由底至顶连续设置，用Φ48×3.0钢管通过旋转扣件与脚手架立杆连接，剪刀斜杆与地面倾角为45°～60°.（见附图三、四）3、水平剪刀撑的设置要求在脚手架的中间通长连接设置，共设二道。垂直方向在第一、三榀脚手架设各设一层，杆件采用搭接接长，搭接长度不小于1000mm，接头处扣件数量为3个（见附图一）。4、扫地杆、水平杆的设置要求在钢管脚手架底部和架两侧下部纵向设置扫大杆，横向设置封口杆；采用封口杆在上，扫地杆在下的形式，扫地杆离地面间距小于200mm。板架在第一、三、五榀架的横杆上布置一道双向水平加固杆并采用扣件（应采用JK4843型扣件）与架立杆扣紧固（见附图一至四）。5、模板工程主梁模板安装，以KL2梁（载面为300×2800）为代表，采用15mm优质木夹板，底板搁置在小楞上，小楞为40×70木枋，间距为200mm，搁置在门架可调托座支顶上大楞用Φ48×3.5钢管，跨距914mm。侧板与底板两边加钉压脚板，侧板脚固定好以后，用吊锤和水平尺校正侧板两端的垂直度，拉通线后再钉托板，托板钉好后，再钉间距为300mm，角度不大于45°的斜撑。侧板两边采用二道水平方向Φ10对穿螺栓，与50×60梁杆固定，间距300mm。梁跨度为8m，起拱高度为3‰。次梁模板安装，在主梁与次梁交接处钉上村口挡并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用门型架支撑。次梁梁高均为450mm，底板下木枋间距为200mm，然后按主梁程序做好侧板的安置工作。楼板模板采用15mm优质木夹板，内楞用40×70木枋，间距为250mm，搁置在外楞上，外楞用40×70木枋，外楞的间距与脚手架立杆间距相同，直接支撑在脚手架可调托座上。楼板铺设要密贴、平整，不应松动。楼面模板安装后，须将楼面打扫干净。7、支承层的处理技术要求地坪回填土要分层夯实，每层不大于200mm，压实系数应符合设计要求，即不小于0.94；回填后浇捣C20砼100厚。脚手架支撑上部位加设垫板（300×300×15胶合板），做好可靠的排水措施，防止积水浸泡地基，防止支撑下沉。8、检查验收模板支撑投入使用前，应由项目部组织验收，并形成检查验收记录；安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行，梁底水平杆与立杆连接的扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，并检查立杆的垂直度。五、高支撑搭设的安全技术措施1、支撑架的组装应自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累；不可自两端相向搭设或相间进行；以避免结合处错位，难于连接。其搭设顺序如下：脚手架支撑搭设顺序：铺设垫板→安放底座→自一端起立脚手架并随即装交叉支撑→安装水平加固杆→照上述步骤逐层向上安装→按规定位置装剪刀撑。2、安装脚手架时必须要在地骨混凝土强度达到75%以上才能安装，同时要求场地要平整，平整度高差在25mm以内，应铺设通长垫板，若垫板下如有空隙应予垫平。然后安装可调底座，两侧剪刀撑并用钉子将可调底座固定在垫板上。3、严禁使用质量不合格的钢管架及不配套的钢管架配件，确保钢管架结构稳定和足够的承载力。4、认真处理脚手架地基，确保地基具有足够的承载力，避免脚手架发生局部沉降；可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，可调顶托调节螺杆伸出长度不宜超过300mm。5、严格控制脚手架的垂直与水平度，一定要使脚手架立杆的两个方向垂直偏差≤2mm，均在顶部水平偏差≤5mm，安装脚手架时，上下脚手架立杆之间要对齐，对中偏差≤3mm，并相应调整脚手架的垂直度和水平度。6、钢管脚手架的跨距和间距必须严格按照前面要求确定的梁或板支撑要求脚手架跨距和间距施工，脚手架安装时按确定的架及板模板下架的架距。即梁、板的架距为914mm。7、脚手架间设置的交叉支撑必须在每列脚手架两侧设置，同时采用锁销与脚手架立杆锁牢，剪刀撑、连接锁、水平撑等施工期间不得随意拆除。8、水平加固杆和剪刀撑必须保证做到与脚手架同步搭设并连接牢固，不允许先搭脚手架后按照加固件，以确保脚手架在搭设中应具有的刚度。9、脚手架顶撑体系的搭设采用逐列逐排和逐层搭设的方法，并随搭随设剪刀撑，水平纵横加固杆等安全防护构件。10、模板顶撑在安装时应在地面弹出脚手架的纵横方向位置线并进行抄平。11、钢管脚手架支撑体系搭设完毕后，必须严格按照下列程序组织验收工作：班组自检→项目部检查验收→分公司检查验收→监理检查验收，只有通过以上层层验收后方可继续后道工序。1）、梁300×2800侧模板统一@600㎜增加对拉螺栓;

2）、现浇梁板跨度大于4米，底模按跨长的2/1000～3/1000起拱；

3）、不得任意锯割钢管、木模、支撑及其他各种配件；重视对模板结合点的拼缝密度及支架的支撑强度；

4）、模板工程完工后应上报项目部安全员、施工员及质量员进行验收，未经验收或经验收不合格的严禁转入下道工序；

六、模板安装及拆除安全保证措施

1、1、高支撑架的拆除实行通知书制度，由施工长根据同条件养护的混凝土试块强度值填写拆模申请报告，经项目技术负责人批准，监理签署同意后，交由专业工厂指挥架子工负责实施，并由项目技术负责人进行拆除作业安全技术交底。具体工作由蒲秉财（项目技术负责人）负责。2、支撑架的拆除，应在统一指挥下，按先装后拆，先装后拆的顺序进行，具体操作如下：（1）从跨边起先拆脚手架（或水平架），再卸下水平加固杆和剪刀撑。（2）框架梁拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。（3）继续向下同步拆除第二步门架与配件，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步，否则应加设临时拉结。（4）连续同步往下拆卸。长水平杆、剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的脚手架时，方可拆除。（5）拆除扫地杆、底层脚手架及封口杆。（6）拆除基座，运走垫板和底座。3、支撑架的拆卸必须遵守下列安全要求：（1）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。（2）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，传递地面并放入室内堆存。（3）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与搭钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆卸，不准硬拉，严禁敲击。（4）拆下的钢管与配件，应成捆用塔吊传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。4、拆除时，拆下的钢管及配件均须加以检验，清楚杆件及螺纹上的沾污物，进行必要的整形，按规定进行分级检查，维修或报废，经检查，修正后应按品种、规格分类整理存放、妥善保管，防止锈蚀。5、拆模间歇时，应将已活动的模板高支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空，扶空而跌倒坠落，临边的断枋，短枋短料及螺栓应及时清人楼内，严防坠落伤人。6、混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好，严防高出坠落事故发生。七、施工过程的监督管理和安全责任1、安装、检查验收阶段：安装过程施工责任人：（质安员）自检组织：自检责任人：项目部检查组织：项目检查责任人：检查验收标准：按照国家现行标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》（JGJ164-2008）进行组织验收。2、脚手架支顶的所有部件要有产品说明书及出厂合格证，且质量符合设计要求。有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的支顶不得使用。3、检查脚手架支顶地基内是否平整坚实，立杆下垫板稳固、不下沉。检查脚手架连接、剪刀撑、交叉剪刀撑是否安装齐备，立杆接头的锁紧是否牢固，水平撑安装是否缺漏。4、检查脚手架、水平架固件、交叉拉杆、剪刀撑等扣件的配置是否符合要求，扣件紧固状态是否合格，脚手架的垂直度是否符合要求小于L/500.5、砼浇筑阶段：楼面浇筑点监控责任人：下面顶架监控责任人：应急指挥责任人：浇注砼前要由公司质安部重新检查一次门型架支撑和立杆垫板，在浇筑砼的过程中实行全过程监控，现场配置手提电话，现场监控人员要密切监护门型架的情况，若有异常立即停止上部施工，疏散人员，待有关部门处理好再复工。应急预案事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。1、救援机构组长：副组长：组员：2、职责和分工1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。2）副组长协调组长组织、指挥、协调救援工作，组长不再现场时代行组长的职责。3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。应急相应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趁势、伤亡情况等，及时抢救伤员，在现场警戒，观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力、事故的各情况由公司向外向上汇报。模板及支架倾塌事故的应急救援5、模板及支架倾塌事故的主要危害模板及支架倾塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。6、应急救援方法1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，具体智慧人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作，各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救，人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确保没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。伤员救护1）休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气息，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。2）受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。8、现场保护具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。九、梁、板支撑方案及计算书以本工程最不利情况为例，对其模板支撑进行设计计算，其他短肢剪力墙，以此为标准进行施工。模板采用18厚木胶合板，柱箍采用φ48×3.5mm厚的钢管，竖楞采用40×70mm的木枋，采用M14对拉螺栓加固。已知：混凝土自重为24kN/m3,强度等级C45，坍落度为180mm±20mm,采用商品混凝土，浇筑速度柱取6m/h,梁板取2.5m/h,混凝土入模温度为15-25℃，用插入式振捣器振捣。本工程±0.000层采用柱与梁板共同浇灌，±0.000层梁高最大为2.8m，最小为1.20m,层高为5.90m,为此±0.000层框架柱混凝土浇筑高度按6.00m进行计算。1、薄壁柱、剪力墙侧压力计算由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器)，因此新浇混凝土对模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值：F1=0.22rCt○β1β2u1/2；F2=rCH新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=25℃，坍落度为18-20cm掺外加剂，混凝土浇筑速度为υ=6.0m／h，即：β1=1.2;β2=1.15;H=4.0m;t○=200／(25+15)。(1)、新浇混凝土对模板产生侧压力标准值：F1=0.22×rc×200/(t+15)×β1×β2×V1/2)=0.22×24×200/(25+15)×1×1.15×61/2=75KN/M2β1不掺加外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂时取1.2β2坍落度小于30mm时，取0.85;坍落度50-90取1；坍落度110-150时，取1.15。F2=rcH=24×4=96KN/M2>75KN//M2㎡取二者较小值：F1=75KN//M2砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数=75×1.2×0.85=76.5KN/M2则：砼有效压头高度：h=F/rc=75/24=3.7m(2)、倾倒混凝土产生的水平荷载标准值：F2=4KN/M2荷载设计值：F2=4×1.4×0.85=4.76KN/M2(3)、进行荷载组合后：F=F1+F2=76.5+4.76=81.23KN/M2计算结果详下图：F1=4.76KN/M2500F1=4.76KN/M25008008008008003700370080080080080050080013005008001300薄壁柱、剪力墙侧压力简图F1薄壁柱、剪力墙侧压力简图F1+F2=F=81.23KN/m2F2==76.5KN/m22、确定柱模竖楞木方的间距在满足模板的强度和刚度的情况下，确定柱模竖楞木方的间距a取1m宽的单元模板按三跨连续梁进行计算:当计算强度时的线荷载:q1=81.23KN/M2×1m=81.23KN/M当计算刚度时的线荷载：q2=76.5KN/M2×1m=76.5KN/M模板受力图如下：柱、墙模板受力图柱、墙模板受力图柱墙模板弯矩图柱墙模板弯矩图（1）根据模板抗弯强度验算确定竖楞间距a1fm≥Mmax/W20×106≥0.1×81.23×103×a12/（1×0.0182/6）则：a1≤3655mm（2）根据模板挠度（刚刚度）确定竖竖楞间距a2ωmax≤a2/250677×q2×a24)/1000EI≤a2/250677×76.55×103×a24)/(1000×40000×1066×1×0..0183/12)≤a2/250a2≤247mm根据上述计算得的的竖楞木枋的的间距和实际际墙或柱宽最最终确定间距距为245mm，详后支支模附图所示示：3、确定剪力墙、柱柱钢管横楞（柱柱箍）的间距距（1）根据竖楞的抗弯弯强度确定柱柱箍间距L其线荷载为：q11=81.233KN/m2×0.245m=19.9KNN/m按三跨连连续梁计算：：其受力图如如下：墙柱木枋竖楞支点受力图墙柱木枋竖楞支点受力图墙柱木方竖楞受力弯矩图墙柱木方竖楞受力弯矩图则：fm≥Mmaax/Wn11×106≥((0.1×199.9×1003×L2)/(0..125×0..0552/6)L≤0.590m（2）根据竖楞挠度（刚刚度）确定竖竖楞间距L其线荷载为：q11=76.5KNN/m2×0.245m=18.7KNN/m按三跨连续梁计算算，其受力图图如下：竖楞木枋支点受力简图竖楞木枋支点受力简图竖楞木枋支点受力弯矩图竖楞木枋支点受力弯矩图ωmax≤L/2550（0.677×q22×L4）/100EEI≤L/250（0.677×188.7×1003×L4）/(1000×90000×106×0.1225×0.00553/12)≤L/250L≤0.794m根据木枋竖楞的抗抗弯强度和刚刚度最终确定定钢管横楞间间距L=590mm。详后支支模附图所示示为（600）：4、确定对拉螺栓间间距作用在钢管上的侧侧压力按均布布荷载考虑，按按三跨连续梁梁计算。则：当计算强度时时的线荷载::q1=（19..9×103N/M×0..59M）/0.2455M=47..9×1033N/M当计算刚度时的线线荷载：q2=（18.7×1033N/M×0.599M）/0.2455M=45××103N/M其受力图如下：钢管横楞箍受力简图钢管横楞箍受力简图钢管横楞箍受力弯矩图钢管横楞箍受力弯矩图（1）根据钢管外楞的的抗弯强度确确定对拉螺栓栓间距Lfm≥Mmax/Wn215×2≥0..1×47..9×L2/（2×4.733×103）L≤921mm（2）根据钢管外楞挠挠度（刚度）确确定竖楞间距距L:ωmax≤L/500（0.6777×q2×L4）/100EEI≤L/5000.677×455×L4/(1000×2.066×105×2×111.35×1104)≤L/500L≤675mm根据双钢管横楞的的抗弯强度和和刚度最终确确定对拉螺栓栓间距L≤670mm。详后支支模附图所示示为（600㎜）5、确定对拉螺栓规规格每根对拉螺栓受的的力N=0.66×47.9×670+00.5×47.9×670=335.3KNNN/A≤fm35.3×1033/（3.14×D2/4）≤215D≥14.5mm选用直径φ14的的螺栓：现根根据实际情况况调整为φ14@6000；或根据实际情况可可调整为φ12@45506、剪力墙（薄壁柱柱）模板安装装方法500500500500500500500500φ48×3.5双钢管横楞φ48×3.5双钢管横楞150500500500500150500500500500φ14对拉螺栓纵横间距≤600φ14对拉螺栓纵横间距≤60050×100木枋竖楞间距≤24525025025050×100木枋竖楞间距≤245250250250墙模板竖楞枋立面布置示意图墙模板竖楞枋立面布置示意图M14对拉螺栓M14对拉螺栓PVC套管60×120＠245竖楞木枋15厚九层胶合板φ48×3.2双钢管横楞墙模板支模断面示意图墙模板支模断面示意图7、矩形柱模板安装装方法：（1）框架柱500×5500㎜支模断面示示意图如下：：M14对拉螺栓＠600M14对拉螺栓＠6002ф48钢管箍＠600一道2ф48钢管箍＠600一道50018厚九夹板50018厚九夹板500（600）60×100木枋500（600）60×100木枋柱支模断面示意图一柱支模断面示意图一8、墙、柱模板安装装图18厚九夹板18厚九夹板脚手架钢管横楞至梁下口或框承梁弯锚筋下端50㎜脚手架钢管横楞至梁下口或框承梁弯锚筋下端50㎜M14对拉螺栓纵横间距≤600㎜M14对拉螺栓纵横间距≤600㎜60×100木枋竖楞间距≤245㎜60×100木枋竖楞间距≤245㎜清扫口清扫口墙柱摸板安装立面示意图墙柱摸板安装立面示意图五、±0.000层梁梁模板及支架架施工计算1、设定条件：层高6.900m，主主梁梁最大截截面300×22800m，次梁截面0.3×00.9-1..2m，板厚180㎜。采用商品品砼；梁模板板采用15厚漆面九层层板，木楞采采用40×70木枋，板模模选用15厚漆面九层层板，下铺770×40木枋。2、模板及结构支撑撑架的搭设方方法（1)本工程支撑系统((包括墙、柱柱、梁、板)各层均采用用扣件式钢管管脚手架均考考虑采用一次次性满堂架搭搭设。（2)±0.0000层主次梁的的支撑搭设：：梁下立杆采采用对接或单单支顶伸缩节节支撑，沿梁梁纵向每0..5米，横向间隔350×44=1.4米。设一排五五根立柱。水水平杆离地2200mm处处纵横通长设设置，梁底模模下口设置一一道，中间纵纵横水平杆按按不大于1..50米均匀设置，并并与周围架网网联成整体。为为了有效地抵抵抗施工过程程中产生的水水平剪力，在在纵横向每间间隔四排设置置一道剪刀撑撑。立杆搭设设时必须拉线线吊直，以保保证支撑系统统横平竖直。立立柱基础垫好好50厚木垫板后后再搭设。㈢现浇板支撑系统统的搭设：现现浇板支撑的的立柱按纵横横间距按1..00m搭设设，立杆上按按不大于1..20m设水水平杆，并与与梁柱支撑联联为一个整体体网架。㈣±0.000层梁梁板模板安装装标高-1.2000主梁300×标高-1.2000主梁300×280050×100木方50×100木方设计梁高φ14螺栓设计梁高φ14螺栓梁底侧模18厚木枋梁底侧模18厚木枋脚手架横管脚手架横管梁支架与下层梁支架对齐梁支架与下层梁支架对齐<1350×n350×4<1350×n350×4脚手架立管上下层对齐200200±0.000层梁梁板模板及支支架安装图（4）施工计算常用数数据：模板及支架自重标标准值为1.1KN／m2：（0.3KNN/m3）砼自重标准值为224KN／m3；钢筋自重标准值((按每m3砼含量计算)：梁柱为1.5KN／m3；板为1.1KN／m33；振捣砼对水平模板板产生的荷载载标准值为2KN／m2；倾倒砼对梁侧模产产生的荷载标标准值为4.OKN／m2；钢管采用φ48××3.5，其截面特特性：A=489mmm2，I=12.119cm4截面模量W=5..08cm33，回转半径径I=1.58ccm；3、±0.000层结结构梁模板及及支撑杆件设设计：由于主梁梁截面尺寸最最大截面为300×28800m。现现对梁的支撑撑进行验算。整个满堂架支撑系统的立杆沿梁横向间距350×4=1400，沿纵向间距500。梁板支撑搭设构造见图一所示。标高-1.2000主梁300×标高-1.2000主梁300×280050×100木方50×100木方设计梁高φ14螺栓设计梁高φ14螺栓梁底侧模18厚木枋梁底侧模18厚木枋脚手架横管脚手架横管梁支架与下层梁支架对齐梁支架与下层梁支架对齐<1350×n350×4<1350×n350×4脚手架立管上下层对齐200200最大模板及支架安安装图主梁荷载计算范围围：在横向按按主梁支撑宽宽1.40mm，板面按支支架两翼各取取0.50mm；纵向按0..50m设一一排，每排由由3根立杆支撑撑，计算如下下：4、荷载计算：(1)、模板及支支架自重：(1.4+1.0++2.02××2)×0..5×1.11=3.5442kN(2)、新浇砼自自重：[(1.4+1..0)×0..18×0..5+1.00×2.022×0.5]]×24=229.4244kN(3)、钢筋自重重：1.1×(1.44+1.0))×0.188×0.5++1.0×22.02×00.5×1..5=1.77526kNN(4)、振捣荷载载：(1.4+1.0))×0.5××2=1.44kN5、钢管扣件抗滑计计算一根立杆所承受的的轴向荷载为为：按：（架规P166）由五根立立杆承担所以：[(3.5542+299.424++1.75226)×1..2+1.44×1.4]]÷5=8..72kN一个扣件的抗滑承承载力设计值值RC=8kN，因此考虑虑每根立杆设设置2个扣件，作作为抗滑扣件件，满足要求求。可采用直罗纹活动动单支顶接头头作为立杆支支撑，不采用用钢管扣件。6、立杆稳定性验算算由上式可知：一根根立杆所承受受的轴向力设设计值为：N=8.772KNN≤fфA（架规PP16）其中f=205N/mmm2A=489mmm2。L0=h+2a=12200+2××74=13348mm（架规P20）取ａ=74mmｈｈ=1200mm（实际际为1000--1200，取大值）λ=L0/i=11348／15.8==85.3查表得：ф=0..692，则:fфA=0.6922×489××205=669.4KNN>8.722kN，满足要求求。7、梁下支撑施工计计算：（梁最最大宽度为为为300㎜）7.1荷载计算：：(1)、模板及支支架自重：(0.8+2.022×2)×00.5×1..1=2.6662kN(2)、梁新浇混混凝土自重：：2.2×0.8××0.5×224=21..12kN(3)、钢筋自重重：2.2×00.8×0..5×1.55=1.800kN(4)振捣荷载：：0.8×0.5××2=0.88kN7.2梁下钢管横横梁计算：(1)内力计算：：砼梁荷载传传给钢管横梁梁简图。横杆荷载组合（为为简化计算，按按横杆全跨承承受均布荷载载计算）∵N=1.2ΣΣΜGK+1.4ΣΜQK（扣架规P15）q=N/Lq=[(2.6662+21..12+1..80)×11.2+0..8×1.44]÷1.00=31..8184KKN/mqq=31.82KN/M350350350350350350350350横杆全跨受力简图横杆全跨受力简图按四跨连续梁计算算：横梁跨中的最大弯弯矩M=0.1107qL22Ｗ=5.08ccm3σ===82.102N/mm22<f=2205N//mm2（满足要求）。(2)横杆挠度度计算：进行组合时仅组合合恒载，受力力图如下：F=7.6746KNF=7.6746KN175175横杆桡度计算简图横杆桡度计算简图[ω]=L/500F=1.2ΣΜΜGKF=(2.6622+21.112+1.880)×1..2÷4=77.67466kNωmaX=FL33/(488EI)=77.675××3503×103÷(48××2.06××105×12.119×1044)=0.26mm<LL/500==350／500=0..61mm满足要求。8、地基承载力验算算：（扣架规P19-220）钢管下铺100××200×550木枋，A=1000×200P=N/P=NN/mm2P＜ｆg现场跟据据实际情况地地基为C10砼，地基承承载力ｆg=10N/mm22满足P=0.436N/mm22＜ｆg=RC·KC=10NN/mm2的要求，9、±0.000层梁梁侧模板及对对拉螺栓计算算9.1梁模侧压力力计算计算选用框架梁最最大截面：300×22800m轴线跨度7.00m。混凝土侧压力：((1)F=00.22γt0β1β2V1/2((2)F=γcHF-混凝土对模板的最最大侧压力（KN/m2）γ-混凝土的重力密度度（KN/m3）24KN//m3 t0-新浇混凝凝土初凝时间间(h)t○=200／(25+155)=5.00V-混凝土的浇筑速度度VV=2.5mm/hβ1-外加剂影响修正系系数。取1.2β2-混凝土塌落速度影影响修正系数数。取1.15γ0-混凝土的重力密度度（KN/m3）24H-混凝土侧压力计算算位置处至新新浇筑混凝土土顶面总高度度（m）2.40(1)FF=0.222γt0β1β2V1/2=0..22×244×5×1..2×1.115×2.51/2=577.60KNN/m2(2)FF=YCH=24××2.2=52.8KN/mm2,取其小值：F=552.8KNN/m29.2±0.0000层梁侧模：：按墙模板配配制及安装，详详前。9.3对拉螺栓验验算：梁混凝土侧压力52.80KN/mm2采用M14对拉螺栓，容容许拉力：17.8KKN/根梁设置对拉螺栓为为4根/m24×177.8=711.2KN>52..80KN（满足要求求）结论：±0.0000层主梁对拉拉螺栓或加固固点每平方米米不少于四处处，可按下图图所示支撑加加固：±0.0000层主次梁荷荷载是通过支支撑架传给地地面的，所以以在搭设±0.0000层大梁钢管管支撑时，应应将上下层立立杆对齐，下下层立杆必须须顶紧上层板板或梁底，使使荷载传至地地面砼垫层，±0.0000层对应以下下梁应增设单单支顶杆排间间距为5000mm，以承承受±0.0000层传来的荷荷载。主梁300主梁300×2800板厚180400M14螺栓＠600双向400M14螺栓＠600双向70070028007002800700700700300各2个卡扣紧固300各2个卡扣紧固各2个卡扣紧固或中间3根单支顶撑各2个卡扣紧固或中间3根单支顶撑五根立杆＠500一排350×4五根立杆＠500一排350×4400700400700±±0.000层框支梁模板加固示意图六、楼板模及支撑撑系统施工计计算1、荷载计算：（模模板按三跨连连续梁计算，取取1m宽为计算算单元，板厚厚180）板模板自重：0.3×00.18=0.0544KN/m2板混凝土自重：224×0.18=4..32KN/m2楼板钢筋自重：1.1××0.18=1.98KN/m2施工人员及设备产产生荷载（均均布）：1.5KN/m2振捣砼时产生的荷荷载标准值：：2.0KKN/m22、根据板模的强度度和刚度确定定木搁栅的间间距a2.1模板所受荷荷设计值为q1=[(0.0544+4.32+1.98)×1.2++(1.5+2))×1.44]×1..0=12.5225KN/mq2=(0.054++4.32+1.98)×1.2××1.0=7.6255KN/m板模受力简图板模受力简图板模受力弯矩图板模受力弯矩图2.2根据模板抗抗弯强度验确确定木搁栅间间距a1fm≥Mmax/W20×106≥((0.1×122.525××103×a2)/(1××0.0122/6)a≤0.515m=5515mm2.3根据模板挠挠度（刚度）确确定木搁栅间间距aωmax=(0.6677×q22×a4)/1000EI≤a/2500(0.677×7..625×1103×a4)/(1000×40000×1066×1×0..013/12)≤a/2500a≤0.295m=2295mm根据上述计算得的的木搁栅的间间距最终确定定间距为2995mm。3、立杆纵横间距BB的确定（1）立杆所受荷载计计算：N=[(0.0054+4.32+1.98+))×1.2++(1.5+2))×1.4]]×B×B=12.525KKNB2（2）根据立杆受压承承载力确定其其间距B（设水平杆杆步距最大为为1350m）N/φA≤fm采用φ48×3.2：i=÷4=15.888L00=1350mmmAA=450mm2λ=L0/i=13350/155.88=885.01查表φ=0.6992N/(ψA)=12.5225×103×B2/(0.6692×4550)<ff=215得：B<2.31m（3）根据水平杆的抗抗弯强度和刚刚度确定跨度度B在满足木搁栅间距距的模数下假假定B=10000mm(木搁栅间距距调整为250)，则每根木搁栅传给给水平杆的集集中荷载为：：N1=[(0.0544+4.32+1.98)××1.2+((1.5+2))×1.4]]×0.255×1.0==3.1311KNN2=(0.054++4.32+1.98)×1.2××1.0×00.25=1.9066KN其受力如下图：N1=3.131KNN2=1.906KNN1=3.131KNN2=1.906KN钢管水平杆受力简图钢管水平杆受力简图0.375NL0.375NL0.375NL0.375NL0.313NL0.313NL0.313NL0.313NL钢管水平杆受力弯矩图钢管水平杆受力弯矩图1）脚手架钢管水平平杆抗弯强度度验算：fm≥Mmax/W0.313×3..131×1103×103/5.08×1103=192..91N/mmm2<fm=215NN/mm2(满足)2）脚手架钢管水平平杆刚度验算算：ω=1.883×N2×11.03/(1000EI)=1.883×11.906×1003×1.03/(1000×