高大支模架施工方案(扣件式)

绍兴恒大帝景项目一期工程（售楼处）高大模板工程安全专项施工方案(专家论证修改稿)浙江中成建工集团有限公司ZHEJIANGZHONGCHENGCONSTRUCTIONGROUPCO.,LTD.二○一六年十一月目录第一章工程概况 2一、工程概况简要说明 2二、超高梁、超重梁、板构件情况 2第二章编制原则和依据 2一、编制范围及原则 2二、编制依据 2第三章模板工程资源计划 3一、施工机械、机具配置计划 3二、劳动力配备计划 3三、模板工程周转材料计划 3第四章设计理念及材料要求 4一、支撑体系的设计理念 4二、材料要求 4三、支模架现场平面布置图（垂直运输、人行上下通道） 4第五章支架搭设方案 5一、搭设流程 5二、构造要求 5第六章模板制作与安装说明 6一、准备工作 6二、模板支设工艺 6第七章模板的拆除、堆放方案 6一、模板拆除 6二、模板堆放 6第八章施工管理与安全措施 7一、安全组织机构框架图 7二、技术交底 7三、检查与验收 7四、过程管理 7五、重大危险源辨识 8六、安全管理措施 9七、监测措施 9八、应急预案 10第九章支模架计算书 111、120mm厚板模板计算书2、250×700mm梁模板计算书3、250×700mm梁侧模板计算书4、200×1200mm梁模板计算书5、200×1200mm梁侧模板计算书附图：01、高大支模架位置及梁板示意图02、高大支模架立柱平面布置图03、水平、垂直剪刀撑平面布置图04、高大支模架监测点布置图05、支模架1-1剖面详图06、支模架2-2剖面详图07、梁支模大样详图08、连墙件示意图09、高支模架结构混凝土浇捣示意图

第一章工程概况一、工程概况简要说明工程名称：绍兴恒大帝景项目一期工程（售楼处）。建设地点：绍兴城南区块，南至城南大道、西至规划东光路、北至规划小学和现状地限线、东至会稽路。建设单位：绍兴永恒置业有限公司设计单位：中国联合工程公司施工单位：浙江中成建工集团有限公司本工程主楼采用钢筋混凝土框架结构形式，总建筑面积1421.65㎡，其中地上建筑面积1421.65㎡，建筑高度9.850二层悬空直接到三层屋面，支模高度为9.05m（大厅）为高支模区域。本工程大厅部位由于二层悬空直接到三层，支模高度为9.05m，为高支模区域。高支模位置示意图二、超高梁、超重梁、板构件情况1、框架梁主要框架梁截面尺寸：250x700mm。2、楼板高支模区域楼板尺寸为QB~Q3、QA~Q2、厚度为120mm。三、底板情况1、本工程底板为现浇底板，厚度为150mm，混凝土等级为C35，底板下部为基础梁及承台，保证了基础的稳定性。第二章编制原则和依据一、编制范围及原则1、本方案编制范围为超高模板支架。2、本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。二、编制依据[1]《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；[2]《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；[3]《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；[4]《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2009）；[5]《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；[6]《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）；[7]《建筑施工承插型插槽式钢管支架安全技术规程》(DB33/T1117-2015)；[8]《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；[9]《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；[10]《钢结构施工质量验收规范》（GB50205-2001）；[11]《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2012）；[12]《建筑变形测量规程》(JGJ8-2007)；[13]《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）；[14]《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011）；[15]建设工程安全生产管理条例；[16]《建筑施工手册》第四版；[17]建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）；[18]建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建建发[2009]254号）；[19]本工程施工组织设计；[20]品茗支模架安全计算软件。第三章模板工程资源计划一、施工机械、机具配置计划根据工程实际情况，超高模板制作、安装期间需配置的施工机械、机具及工器具，详见下表：施工机械、机具配置一览表序号名称规格功率单位数量1圆盘锯MJ-1063kW台12空压机1立方台13压刨MB10657.5kW台14平刨MB-5033kW台15砂轮切割机配套台16手提电锯M-651A1.05kW台27手提电刨0.45kW台28手电钻钻头直径12~20mm把49台钻VV508S520W台110活动扳手最大开口宽45mm把211单头扳手开口宽：17~19、22~24mm套212水准仪DSG280台113经纬仪DJ-2台114钢丝钳长150、175mm把215墨斗只416钢卷尺2m和5m、30m根若干17水平尺长450、500、550mm根218直尺2~3米根219靠尺2米根120重锤重量0.25、0.5Kg只2二、劳动力配备计划高大支模架模板工程的劳动力计划如下表：模板工程劳动力用工计划一览表序号工种人数备注1木工20模板制作、安装2架子工12架子搭设3辅助工10材料运输4合计42三、模板工程周转材料计划根据本工程特点及进度计划安排，混凝土施工宜按二套模板独立配置，结合施工图预算工程量测算，提出本工程模板、方木及钢管、扣件等周转材料计划如下表：模板、方木周转计划表序号材料名称规格单位数量备注1胶合模板1830×915×18张900/2方木55×75m3300/3穿梁螺栓M14根500/钢管、扣件周转材料计划表序号材料名称规格单位数量备注1脚手钢管φ48×3m5000/2直角扣件/只3000/3旋转扣件/只2000/4对接扣件/只2000/5脚手板800×1000m2100/第四章设计理念及材料要求一、支撑体系的设计理念在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。1、梁支撑选用材料：模板采用18㎜厚胶合板，龙骨为60×80㎜松木；梁侧模用固定支撑或对拉螺栓；支撑系统采用48×3.0钢管。2、板支撑选用材料：模板采用18㎜厚胶合板，横楞为60×80㎜松木，支撑系统采用48×3.0钢管。立杆垫板采用200×50mm通长木垫板。二、材料要求钢管、扣件必须通过严格检测，检测合格后方可进场使用，对不合格的钢管、扣件不得进场，工地要建立钢管、扣件进场记录，严格把关，确保进入现场钢管、扣件的质量。1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的要求。2、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。3、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228-2010）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；（3）钢管应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范（JGJ130-2011）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。（7）钢管上严禁打孔。5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。螺体拧紧扭力按45N·m进行操作控制。7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-2008）要求。三、支模架现场平面布置图（垂直运输、人行上下通道）现场设置物料提升机作为垂直运输设备，同时在外脚手架外侧位置搭设斜道作为人行上下通道。（1）本工程的斜道是人行并兼作材料运输，其型式采用之字型斜道；（2）斜道坡度为1:3，宽度不小于1m；（3）斜道脚手板应铺严实，在其上面设厚3cm，间距不大于30cm的防滑条；（4）转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m；（5）斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。第五章支架搭设方案一、搭设流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线→铺设垫板→放置立杆→放置扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→如此重复往上→设置剪刀撑→放置方木、模板→检查验收（包括三步一验收）。二、构造要求1、立杆（1）高大支模架立杆支承在地下室顶板上，为保证支撑系统的稳定性，搭设支模架时，地下室下部对应的支模架不拆。（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200㎜，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、水平杆（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b：搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）每步的纵、横向水平杆双向拉通。在支模架高度4m左右水平设置一道安全兜网，周边做好1.2m高临时护栏。3、剪刀撑（1）设置剪刀撑a：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45±5之间。b：剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4、框架柱先行施工（1）竖向结构与水平结构分开施工，柱混凝土工程施工完成并达到75%设计强度，再施工梁板混凝土工程。（2）模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的柱构件或梁板构件等进行每隔一步的刚性拉结（抱柱），并增加抱柱内方木，防止柱角崩裂。5、超高支模架搭设参数表1：超高位置现浇板搭设参数现浇板立杆横向间距（max）立杆纵向间距（max）立杆步距板底方木间距顶部立杆承重连接方式备注楼层号高度max（m）板厚（mm）售楼处9.051209009001500300双扣件后附计算书备注：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，剪刀撑搭接长度不小于1000mm，用三个扣件扣牢。表2：超高框架梁搭设参数楼层号梁截面尺寸b×h梁两侧立杆间距(max)梁侧立杆纵距(max)立杆步距顶部立杆承重连接方式梁底模板支撑小楞每纵距内附加小横杆根数梁侧模方木水平布置固定支撑/对拉螺栓备注售楼部250X7009009001500双扣件2根/3根固定支撑后附计算书200X12008009001500双扣件2根1根5/4根对拉螺栓后附计算书

第六章模板制作与安装说明一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴线控制必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设工艺1、梁、板模板（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核→搭支模架→摆方木→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→对拉螺栓→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。（2）楼板模安装工艺：搭支架→测水平→摆木楞→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度≥4m的梁必须起拱2‰，防止挠度过大。（5）所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。第七章模板的拆除、堆放方案一、模板拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定：底模及其支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥100（2）现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超高支模架未拆除前，地下室对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（4）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。二、模板堆放等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。第八章施工管理与安全措施一、安全组织机构框架图项目经理项目经理生产安全技术机械劳务消防1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查二、技术交底施工前，项目技术负责人组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，交底主要内容包括施工部位、搭设参数、工艺流程、质量和安全要求及保证措施、注意事项、文明施工、应急措施，最后双方签字保存。三、检查与验收模板支架投入使用前，应由项目部组织验收，项目部安全、质量管理网络机构成员、施工企业工程部相关人员，监理工程师参加模板支架的验收。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。注重技术交底，要有书面交底记录，每搭一步架，验收一步架，对加强层应重点检查验收，对每一扣件用扭力矩手进行复测，螺栓拧紧扭力不得少于40N·m规定。对不符合方案要求和不满足规范规定的要拆除重搭。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51~9091~150151~280281~500501~12001201~320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51~9091~150151~280281~500501~12001201~320058132032501235710本工程超高模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。模板支架验收后应形成记录。四、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。（3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。（5）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（6）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（7）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（8）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（9）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（10）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（11）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。五、重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、物体打击形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。4、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。5、坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。6、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。7、高温形成原因：夏季施工室外温度高应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。六、安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。七、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪/1全站仪一台RXT-2321±2”,最大允许误差±20”,对讲机/4/检测扳手/5/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。八、应急预案1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2、模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。第九章支模架计算书120mm板模板计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土板特性售楼处新浇混凝土楼板厚度(mm)120模板支架高度H(m)9.05模板支架的纵向长度La(m)12.1模板支架的横向长度Lb(m)10二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式平行立杆纵向方向立杆间次楞根数4荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.85立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)150设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.098城市绍兴市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.185四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=8.174kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+(1+2)×1.0=6.312kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×8.174×0.32=0.074kN·mσmax=Mmax/W=0.074×106/54000=1.362N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×8.174×0.3=1.471kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×1.471×103/(2×1000×18)=0.123N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.312×3004/(100×6000×486000)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+1.4×(1+2)×0.3=2.464kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+(1+2)×0.3=1.904kN/m1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×2.464×0.92=0.25kN·mσmax=Mmax/W=0.25×106/64000=3.899N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×2.464×0.9=1.386kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.386×1000/(2×60×80)＝0.433N/mm2τmax=0.433N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×1.904×9004/(100×9000×2560000)=0.282mmνmax=0.282mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.25ql=1.25×2.464×0.9=2.772kNR`max=1.25q`l=1.25×1.904×0.9=2.142kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=4.82kN,R2=9.094kN,R3=9.095kN,R4=4.82kN1、强度验算σmax=Mmax/W=0.668×106/4490=148.822N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×3.532×1000/424＝16.663N/mm2τmax=16.663N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.352mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=9.095kN1.05×Rmax=1.05×9.095=9.549kN，9.549kN≤0.85×12.0=10.2kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=7.037kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)2060001、长细比验算h/la=1800/900=2，h/lb=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×150]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.9m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.3×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.3=0.09kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.3=0.185kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(9.05-4)]=0.975不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.095+0.15×1.2×9.05=10.724kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×10.724×103/(0.251×424×0.975)=108.472N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=8.402+0.15×1.2×9.05=10.031kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.09×0.9×1.82/10=0.031kN·mσ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×10.031×103/(0.251×424×0.975)+0.031×106/(4.49×103)=108.422N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)1.452F=0.85AFωkla/La=0.85×1.452×0.185×0.9/12.1=0.017kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.017×9.05/[(34+1)×9.85]=1.336×10-3kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×10.031+1.336×10-3)×103/(0.251×424×0.975)=101.48N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！250×700mm梁模板计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性售楼处高支模新浇混凝土楼板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】250×700模板支架高度H(m)9.05模板支架的纵向长度La(m)10模板支架的横向长度Lb(m)12.1二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)800模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la'(mm)900楼板立杆横向间距lb'(mm)900梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加承重立杆根数0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数1梁底支撑次楞根数2立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.30.066城市绍兴市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)15风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.487风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.137四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.7]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=28.703kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.7]×1.0+(1+2)×1.0=21.15kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×28.703×0.252=0.224kN·mσmax=Mmax/W=0.224×106/54000=4.153N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.5ql=0.5×28.703×0.25=3.588kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×3.588×103/(2×1000×18)=0.299N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=5q`l4/(384EI)=5×21.15×2504/(384×6000×486000)=0.369mmνmax=0.369mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！4、支座反力R1=R2=ql/2=3.588kNR`1=R`2=q`l/2=2.644kN五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.4-0.25/2)/2=1.192kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×(0.8-0.4-0.25/2)/2=1.192kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.392kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.392kN/mq=max[3.588/1.0+0.013+1.192+0.392，3.588/1.0+0.013+1.192+0.392]=5.185kN/mq`=max[2.644/1.0+0.01+0.868+0.29，2.644/1.0+0.01+0.868+0.29]=3.812kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125×5.185×0.452=0.131kN·mσmax=Mmax/W=0.131×106/64000=2.051N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×5.185×0.45=1.458kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.458×1000/(2×60×80)＝0.456N/mm2τmax=0.456N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×3.812×4504/(100×9000×2560000)=0.035mmνmax=0.035mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.25×(3.588+0.013+1.192+0.392)×0.45=2.917kNR2=1.25×(3.588+0.013+1.192+0.392)×0.45=2.917kNR`1=1.25×(2.644+0.01+0.868+0.29)×0.45=2.144kNR`2=1.25×(2.644+0.01+0.868+0.29)×0.45=2.144kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.806kN·mσmax=Mmax/W=0.806×106/4490=179.567N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=2.935kNτmax=2Qmax/A=2×2.935×1000/424＝13.843N/mm2τmax=13.843N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=1.798mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=2.935kN,R2=2.935kN支座反力依次为R`1=2.157kN,R`2=2.157kN七、纵向水平钢管验算计算简图如下：1、强度验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)Mmax=0.465kN·mσmax=Mmax/W=0.465×106/4490=103.566N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Qmax=1.932kNτmax=2Qmax/A=2×1.932×103/424=9.114N/mm2τmax=9.114N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax=0.825mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=3.978kN,R2=6.355kN,R3=6.355kN,R4=3.978kN八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数1最大支座反力Rmax=6.355kN1.05×Rmax=1.05×6.355=6.673kN，6.673kN≤1×12.0=12kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=9.05/9.85=0.919<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la'=1800/900=2，h/lb'=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.9m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.65×0.3×0.0482=0，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.65×0.487×0.3=0.066kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.65×1×0.3=0.137kN/m23、稳定性验算KH=1/[1+0.005×(9.05-4)]=0.9751)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=6.355+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.9+1.4×(1+2)×0.9]×(0.9/2+(0.4-0.25/2)/2)+1.35×0.15×9.05=12.51kNR2=6.355+[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.9+1.4×(1+2)×0.9]×(0.9/2+(0.8-0.4-0.25/2)/2)+1.35×0.15×9.05=12.51kNNut=max[R1,R2]=max[12.51,12.51]=12.51kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×12.51×103/(0.251×424×0.975)=126.54N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=12.064kN,R2=12.064kNNut=max[R1,R2]=max[12.064,12.064]=12.064kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.066×0.9×1.82/10=0.023kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×12.064×103/(0.251×424×0.975)+0.023×106/(4.49×103)=127.171N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)6.895F=0.85AFωkla/La=0.85×6.895×0.137×0.9/9.85=0.073kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.073×9.05/[(34+1)×12.1]=0.005kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×12.064+0.005)×103/(0.251×424×0.975)=122.079N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！250×700梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称售楼处混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250×700梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9.85楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×0.7＝13.44kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×0.7＝13.44kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×13.44+1.4×0.9×2]＝18.85kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝13.44kN/m2三、支撑体系设计次楞布置方式水平向布置次楞道数4主楞间距(mm)900主楞合并根数2次楞最大悬挑长度(mm)425支撑距梁底距离依次为0，580设计简图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×18.85＝18.85kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×13.44×1＝16.33kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×16.33×0.1932+0.117×2.52×0.1932＝0.072kN·mσ＝Mmax/W＝0.072×106/54000＝1.334N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×16.33×0.193+0.617×2.52×0.193＝2.191kNτmax=3Vmax/(2bh)=3×2.191×103/(2×1000×18)=0.183N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×13.44＝13.44kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×13.44×193.3334/(100×6000×486000)＝0.044mm≤min[L/150，10]＝min[193.333/150，10]=1.289mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×16.33×0.193+1.2×2.52×0.193＝4.057kN正常使用极限状态R'max＝1.1×l左×q＝1.1×0.193×13.44＝2.858kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm)425次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝4.057kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×4.057×0.92，0.5×4.057×0.4252]=0.366kN·mσ＝Mmax/W＝0.366×106/64000＝5.726N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×4.057×0.9，4.057×0.425]=2.191kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.191×1000/(2×60×80)＝0.685N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝2.858kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.858×9004/(100×9000×2560000)＝0.551mm≤min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mmν2max＝qL4/(8EI)=2.858×4254/(8×9000×2560000)=0.506mm≤min[2l/150，10]=min[2×425/150，10]=5.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×4.057×0.9，0.4×4.057×0.9+4.057×0.425]＝4.017kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1×2.858×0.9，0.4×2.858×0.9+2.858×0.425]＝2.83kN六、主楞验算主楞类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞合并根数2主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞受力不均匀系数Ks1因主楞2根合并，验算时主楞传递主楞受力不均匀系数Ks为1。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.467kN，R2＝4.017kN，R3＝4.017kN，R4＝1.467kN正常使用极限状态：R'1＝1.029kN，R'2＝2.83kN，R'3＝2.83kN，R'4＝1.029kN1、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.776×106/4490=172.797N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.484×1000/424＝25.868N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm