物料平衡与热平衡计算

（物料管理）物料平衡与热平衡计算第一章物料平衡与热平衡计算感谢阅读精品文档放心下载1-1-1所精品文档放心下载感谢阅读以定量地掌握冶炼工重要参数，做到“胸中有数。对指导生产和分析研究改进感谢阅读谢谢阅读复杂的物理化学过程，很显然，要求进行精确的计算较为困难，特别是热平衡，感谢阅读只能是近似计算，但它仍然有十分重要的指导意义。精品文档放心下载谢谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载进行的计算，后者侧重于实测。本计算是采用第一种方案。精品文档放心下载目前，我国顶吹转炉所采用的生铁基本上为低磷的（0.10～0.40%）和中磷谢谢阅读的（0.40～1.00%）两种，对这两种不同含磷量生铁的冶炼工艺制度也不相同。谢谢阅读因此，下面以50吨转炉为例，分别就低磷生铁和高磷生铁两种情况，进行物料谢谢阅读平衡和热平衡计算。1.1原始数据1.1.1铁水成分及温度表1-1-1成分CSiMnPS温度℃%4.2500.8500.5800.1500.0371250谢谢阅读1.1.2原材料成分表1-1-2原材料成分%CaOSiO2MgOAl2O3SPCaF2FeOFe2O3H2OC烧碱合计种类感谢阅读石灰91.31.261.541.420.04.34100.00谢谢阅读86矿石1.105.110.521.160.028.61.80.50100.00谢谢阅读78萤石6.000.581.780.00.589.02.00100.00感谢阅读950轻烧30.80.4620.10.740.00.147.8100.00精品文档放心下载白云石4641镁质炉54.539.4100.01.051.005.0衬050表2-1-1铁水成分与温度成分CSiMnPS温度℃%4.3000.6500.5600.1500.0381300精品文档放心下载BD3感谢阅读表2-1-3CSiMnPS%0.16～0.240.16～0.280.35～0.650.0450.045精品文档放心下载1.1.4平均比热表1-1-4液态或气态平均比固态平均比热熔化潜热项目热千卡/公斤·度千卡/公斤千卡/公斤·度生铁0.178520.20钢0.167650.20炉渣0.238500.298烟尘500.349矿石0.558炉气0.555CO0.365CO20.346SO20.489O2N2H2O1.1.5冷却剂用废钢作冷却剂，其成份与冶炼钢种成份的中限相同。(见表精品文档放心下载1-1-3)1.1.6反应热效应精品文档放心下载间的任一温度发生的，但反应热效应通常仍采用25℃作为参考温度，谢谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载热数据见表1-1-5。表1-1-5放出热（千卡）每公斤每公斤元素或化合物反应分子千卡元素或化合物C(Fe3C)+O2=CO31397.02616.9C感谢阅读C(Fe3C)+O2=CO299063.58250.7C精品文档放心下载Si(Fe3Si)+O2=SiO2190015.26767.2Si谢谢阅读2P(Fe3P)+O2=P2O5280133.54522.6P感谢阅读Mn+O2=MnO92007.41677.9Mn谢谢阅读﹡0.95Fe+O2=Fe0.95O63727.31200.1Fe感谢阅读Fe+O2=FeO64430.01150.5Fe感谢阅读2Fe+O2=Fe2O3196910.01758.1Fe精品文档放心下载3Fe+2O2=Fe3O4267243.41594.6Fe谢谢阅读2CaO+SiO2=2CaO·SiO229780.2495.0SiO2感谢阅读4CaO+P2O5=4CaO·P2O5165013.21162.1P2O5感谢阅读FeO+SiO2=FeO·SiO24500.480.6FeO精品文档放心下载MnO+SiO2=MnO·SiO25889.4107.2MnO精品文档放心下载﹡通常近似认为是Fe+O2=FeO1.1.7其它数据的选取（根据国内同类转炉的实测数据选取）谢谢阅读1．渣中铁珠量为渣量的5%～8%，本设计取8%。感谢阅读2．金属中碳的氧化假定为：80%～90%的碳氧化成CO，20%～10%的碳感谢阅读氧化成CO2。3．喷溅铁损为铁水量的0.7%～1.0%，本设计取1.0%。精品文档放心下载414500.5%谢谢阅读量的1.6%，其中FeO=77%，Fe2O3=20%。感谢阅读5．氧气成分为98.5%O2，1.5%N2。6．炉衬侵蚀量为铁水量的0.5%。1.2物料平衡计算根据铁水成份，渣料质量以及冶炼钢种，采用单渣不留渣操作，感谢阅读通常首先以100100公斤金属料。精品文档放心下载1.2.1炉渣量及其成份的计算炉渣来自金属中元素的氧化产物，渣料以及炉衬侵蚀等。1．铁水中各元素氧化量(见表2-2-1)表1-2-1成份重量CSiMnPS项目（公斤）铁水4.2500.8500.5800.1500.037精品文档放心下载终点钢水0.150痕迹0.1740.0150.022精品文档放心下载氧化量4.1000.8500.4060.1350.015精品文档放心下载终点钢水成份是根据同类转炉冶炼钢种的实际数据选取，其中：谢谢阅读[C]：应根据冶炼钢种含碳量的中限和预估计的脱氧剂的增碳量感谢阅读（0.2~0.3）之差来确定终点钢水含碳量，取0.150%。谢谢阅读[Si]感谢阅读的其它材料带入的SiO2谢谢阅读痕迹。[Mn]：终点钢水残锰量，一般为铁水中锰含量的30%～40%，取30%。谢谢阅读[P]85～95%精品文档放心下载中磷的90%进入炉渣，10%感谢阅读[S]：氧气转炉内去硫率不高，一般在30～50%的范围，取40%。感谢阅读2．各元素氧化量、耗氧量及其氧化产物量见表1-2-2。精品文档放心下载表1-2-2元素反应及其产物元素氧化量（公斤）耗氧量（公斤）氧化产物量（公斤）备注3.690×=4.9203.690×=8.6104.100×90%=3.0.410×=1.0930.410×=1.503假定气化硫率占总谢谢阅读[C]+{O2}={CO}6900.850×=0.9710.850×=1.821去硫率的。-0.005表感谢阅读C[C]+{O2}={CO2}4.100×10%=0.0.406×=0.1180.406×=0.524感谢阅读C[Si]+{O2}=(SiO2)4100.135×=0.1740.135×=0.309耗CaO量为感谢阅读Si[Mn]+{O2}=(MnO)0.0.005×=0.0050.005×=0.0100.010×=0.018

Mn2[P]+{O2}=(P2O5)精品文档放心下载8500.010×(-)=-0.000.010×=0.023﹡见表2-2-8精品文档放心下载P[S]+{O2}={SO2}0.51.见表2-2-8S[S]+(CaO)=(CaS)4061.056×=0.302358

S+[O]感谢阅读0.0.575×=0.2040.

Fe[Fe]+{O2}=(FeO)感谢阅读135679

Fe2[Fe]+{O2}=(Fe2O谢谢阅读3)0.015×=0.0050.015-0.005=0.011.056﹡指生成的CaS量3．造渣剂成分及数量50吨氧气转炉加入造渣剂数量，是根据国内同类转炉有关数据选取：感谢阅读1)矿石加入量及成分矿石加入量为1.00公斤／100公斤铁水，其成分及重量见表1-2-3谢谢阅读表1-2-3成分重量(公斤)Fe2O31.00×61.80%＝0.618FeO1.00×29.40%＝0.294SiO21.00×5.61%＝0.056Al2O31.00×1.10%＝0.011CaO1.00×1.00%＝0.010MgO1.00×0.52%＝0.005﹡S1.00×0.07%＝0.001H2O1.00×0.50%＝0.005共计1.00﹡S以［S］＋(CaO)＝(CaO)＋[O]的形式反应，其中生成CaS量为感谢阅读0.001×＝0.002CaO量为0.001×＝0.0020.001×＝感谢阅读0.001公斤。2)萤石加入量及成分萤石加入量为0.50公斤／100公斤铁水，其成分及重量见表2-2-4谢谢阅读表1-2-4成分重量(公斤)CaF20.50×89.00%＝0.445SiO20.50×6.00%＝0.030Al2O30.50×1.78%＝0.009MgO0.50×0.58%＝0.003﹡P0.50×0.55%＝0.003﹡﹡S0.50×0.09%＝0.0004H2O0.50×2.00%＝0.010共计0.500﹡P以2[P]+{O2}=（P2O5P2O5量为0.003×=0.007公感谢阅读斤，消耗氧量为0.003×=0.004公斤。﹡﹡S微量，忽略之。3）炉衬侵蚀量为0.50公斤/100公斤铁水，其成分及重量见表1-2-5精品文档放心下载表1-2-5成分重量(公斤)CaO0.50×54.00%＝0.270MgO0.50×37.95%＝0.190SiO20.50×2.05%＝0.010Al2O30.50×1.00%＝0.005C0.50×5.00%＝0.025共计0.500被浸蚀的炉衬中碳的氧化，同金属中碳的氧化成CO，CO2的比例相同，即：谢谢阅读CCO0.025×90%×=0.053公斤CCO20.025×10%×=0.009公斤其消耗氧气量为：0.053×=0.030公斤0.009×=0.007公斤精品文档放心下载共消耗氧气量为0.03+0.007=0.037公斤感谢阅读4）生白云石加入量及成份精品文档放心下载其目的是提高炉渣中MgO的含量。初期渣中（MgO）含量增高，使炉渣的熔点和精品文档放心下载2CaO·SiO2谢谢阅读而加速石灰的熔解。同时，能减少初期渣中的（FeO）含量或者中和一部分氧化谢谢阅读精品文档放心下载用减慢，有利于提高炉衬浸蚀能力。另外，提高炉渣中的（MgO）含量，降低了精品文档放心下载感谢阅读精品文档放心下载渣中（MgO）含量为6～8%时，其效果较好。为此，必须保证渣中（MgO）含量在感谢阅读6～8%2.0～3.0/100公感谢阅读斤铁水，本设计取3.0，其成份及重量见表1-2-6谢谢阅读表1-2-6成分重量(公斤)CaO3.00×30.84%＝0.925MgO3.00×20.16%＝0.605SiO23.00×0.46%＝0.014Al2O33.00×0.74%＝0.022烧碱3.00×47.80%＝1.434共计3.000烧减是指生白云石（MgCO3·CaCO3）分解后而生产的CO2气体。精品文档放心下载5）炉渣碱度和石灰加入量取终渣碱度R==2.8～4.0取3.5首先计算由上述造渣剂以及铁水中各元素氧化产物而进入炉渣中的SiO2和精品文档放心下载CaO的重量，然后再计算石灰加入量。(SiO2)=铁水中Si氧化生成的SiO2+炉衬带入的SiO2量谢谢阅读+矿石带入的SiO2量+萤石带入的SiO2量+白云石带入的SiO2量精品文档放心下载=1.821+0.010+0.056+0.030+0.014=1.931公斤。精品文档放心下载(CaO)=白云石带入的CaO+炉衬带入的CaO+矿石带入感谢阅读的CaO量-铁水中S成渣消耗的CaO量-矿石中S成渣消耗的CaO量感谢阅读=0.925+0.27+0.010-0.018-0.002=1.185公斤。谢谢阅读石灰加入量====6.537公斤加入石灰所代入的各成份及重量见表1-2-7。表1-2-7成分重量(公斤)CaO6.537×91.08%＝5.954MgO6.537×1.54%＝0.101SiO26.537×1.66%＝0.108Al2O36.537×1.22%＝0.080﹡S6.537×0.06%＝0.004烧碱6.537×4.44%＝0.290共计6.537﹡S以[S]+（CaO）=（CaS）+[O]的形式反应，其中生成（CaS）量为精品文档放心下载0.004×=0.009，生成氧量为0.004×=0.002CaO）量为0.004×=0.007精品文档放心下载公斤。烧减是指未烧透的CaCO3经受热分解所产生的CO2气体量。谢谢阅读6）终点氧化铁的确定精品文档放心下载数据，终点钢水含碳量为0.15%和终渣碱度为3.5时，终渣中（Fe2O3）=5%和感谢阅读（FeO）=10%。7）终渣量及其成份表1-2-8中不计（FeO）和（Fe2O3）在内的炉渣重量为：精品文档放心下载(CaO+MgO+SiO2+P2O5+MnO+Al2O3+CaF2+CaS)精品文档放心下载=7.152+0.904+2.039+0.316+0.524+0.127+0.445+0.034谢谢阅读=11.541公斤已知渣中氧化铁量为15%，则渣中其它成份之和为100%－15%=85%谢谢阅读故炉渣总重量为=13.578公斤由此可知：（FeO）的重量=13.578×10%=1.358公斤，其中铁重=1.358×=1.056公斤（Fe2O3）感谢阅读的重量=13.578×5%=0.679公斤，其中铁重量=0.679×=0.474公斤精品文档放心下载将（FeO）和（Fe2O3）的值分别填入表2-3-2中。终渣量及其成份见表1-2-8。感谢阅读表1-2-8成份氧化产物量石灰矿石轻烧白云石炉衬萤石合计%精品文档放心下载(公斤)(公斤)(公斤)(公斤)(公斤)(公斤)(公斤)精品文档放心下载CaO﹡5.9470.0100.9250.2707.15252.67谢谢阅读MgO1.8210.1010.0050.6050.1900.0030.9046.66精品文档放心下载SiO20.3090.1080.0560.0140.0100.0302.03915.02精品文档放心下载P2O50.5240.0800.0110.0220.0050.0070.3162.33谢谢阅读MnO0.0230.0090.0020.0090.5243.86谢谢阅读Al2O31.3580.4450.1270.93感谢阅读CaF20.6790.4453.28CaS0.0340.25FeO﹡1.35810.00Fe2O3﹡﹡0.6795.00总计4.7146.2450.0841.5660.4750.49413.578100.00精品文档放心下载﹡5.947=石灰中CaO含量—石灰中S自耗CaO重量=5.954－0.007=5.947谢谢阅读﹡和﹡﹡是元素铁被氧化成氧化亚铁和三氧化二铁的重量。感谢阅读1.2.2矿石、烟尘中的铁及重量假定矿石中∑（FeO）全部被还原成铁，则：矿石带入铁量=1.00×(29.40%×+61.80%×)=0.661公斤精品文档放心下载烟尘带走铁量=1.60×(77%×+20%×)=1.182公斤感谢阅读矿石代入的氧量=1.00×(29.40%×+61.8%×)=0.251公斤精品文档放心下载烟尘消耗氧量=1.60×(77%×+20%×)=0.370公斤谢谢阅读1.2.3炉气成份及重量表1-2-9成份重量(公斤)体积，米3%（体积）CO8.6638.663×=6.93079.38感谢阅读CO23.2363.236×=1.64718.87精品文档放心下载SO20.0100.010×=0.0040.04精品文档放心下载O2﹡0.063﹡0.0440.50N2﹡﹡0.108﹡﹡0.0860.99H2O0.0150.015×=0.0190.22感谢阅读共计12.0958.730100.00表1-2-9中各项的计算如下；CO的重量=铁水中的C被氧化成CO的重量+炉衬中的C被氧化成CO的重量感谢阅读=8.610+0.053=8.663公斤CO2的重量=铁水中的C被氧化成CO2的重量+炉衬中的C被氧化成CO2的重量+白谢谢阅读云石烧减的重量+石灰烧减的=1.503+0.009+1.434+0.290=3.236公斤谢谢阅读SO2的重量=铁水中的S气化而产生的氧化物重量=0.010公斤谢谢阅读H2O汽的重量=矿石代入的水分全部汽化的重量+萤石代入的水分全部汽化的重量感谢阅读=0.005+0.010=0.015公斤1-2-9中炉气的其它谢谢阅读成份反算出来的，即已知氧气成份为98.5%O2，1.5%N2和炉气中自由氧体积比为感谢阅读0.50%，求自由氧和氮气的体积和重量，其求法如下：精品文档放心下载设炉气总体积为X米3，则X=元素氧化生成的气体体积和水蒸汽的体积+自由氧体积+氮气体积，即：精品文档放心下载X=6.930+1.647+0.004+0.019+0.50%X+×(1-98.5%)感谢阅读=8.600+0.50%X+(0.085+0.008%X)精品文档放心下载整理得：X==8.730米3故炉气中自由氧体积=8.730×0.50%=0.044米3感谢阅读自由氧重量=0.044×=0.063公斤炉气中氮气体积=0.085+0.008%×8.730=0.086米3精品文档放心下载炉气中氮气重量=0.086×=0.108公斤﹡﹡﹡括号内的数据参看下面氧气消耗项目。1.2.4氧气消耗量计算消耗和代入氧气的项目为：为元素氧化耗氧重量7.782公斤烟尘中铁氧化耗氧重量0.370公斤炉衬中碳氧化耗氧重量0.037公斤萤石中磷氧化耗氧重量0.004公斤炉气中自由氧重量0.063公斤炉气中氮气重量0.108公斤矿石分解代入及其中硫把氧化钙还原出的氧的重量为：1.0×(61.80%××+2.04%×)+0.001=0.252公斤谢谢阅读石灰中硫把氧化钙还原出的氧重量0.002公斤故氧气实际消耗重量为：7.782+0.370+0.037+0.004+0.063+0.108-0.252-0.002=8.110公斤感谢阅读换算成体积=8.110×=5.68标米3/100公斤铁水精品文档放心下载或56.8标米3/吨铁水.吨钢耗氧量，即供氧强度在55-65m3/t则计算合理。精品文档放心下载1.2.5钢水量计算吹损包括下列组成项目：化学损失（元素氧化）量7.037公斤烟尘中铁损失量1.182公斤渣中铁珠损失量13.578×8%=1.086公斤谢谢阅读喷溅铁损失量1.000公斤但是，矿石代入铁量0.661公斤故钢水重量为100-(7.037+1.182+1.086+1.000)+0.661=90.356公斤谢谢阅读即钢水收得率为90.36%1.2.6物料平衡表（以100公斤铁水为基础）感谢阅读表1-2-10收入项支出项项目重量（公斤）%项目重量（公斤）%铁水100.00083.58钢水90.35675.48精品文档放心下载石灰6.5375.46炉渣13.57811.34精品文档放心下载矿石1.0000.34炉气12.09510.10感谢阅读萤石0.5000.42烟尘1.6001.34感谢阅读白云石3.0002.51铁珠1.0860.91精品文档放心下载炉衬0.5000.42喷溅1.0000.88感谢阅读氧气8.1106.77总计119.647100.00总计119.715100.00谢谢阅读计算误差=×100%=×100%=-0.06%≤±0.5%则合格1.3热平衡计算1.3.1热收入项1．铁水物理热(为了简化计算，取冷料入炉温度均为25℃.)感谢阅读铁水熔点:=1536-(4.25×100+0.86×8+0.58×5+0.18×30+0.037×25)-7感谢阅读=1089℃式中100853025分别为CSiMnPS元素增加1%含量降低铁水熔点感谢阅读7为气体O2H2N15361250℃，谢谢阅读则：铁水物理热=100×[0.178×(1089-25)+52+0.20×1250-1089]谢谢阅读=27360千卡2．铁水中各元素氧化放热及成渣热CCO3.690×2616.9=9656.4千卡CCO20.410×8250.7=3882.8千卡谢谢阅读SiSiO20.850×6767.2=5752.1千卡感谢阅读MnMnO0.406×1677.9=681.2千卡精品文档放心下载FeFeO1.056×1150.5=1214.9千卡精品文档放心下载FeFe2O30.475×1758.1=885.1千卡精品文档放心下载PP2O50.135×4522.6=610.6千卡感谢阅读P2O54CaO·P2O50.316×1162.1=367.2千卡感谢阅读SiO22CaO·SiO22.039×495.0=1009.3千卡感谢阅读共计23509.6千卡3.烟尘氧化放热1.6×(77%××1150.5+20%××1758.1)=1496.2千卡精品文档放心下载则热收入总量为：27360+26509.6+1496.2=52365.8千卡感谢阅读注：对于炉衬中的C和萤石中的P，其氧化放热甚少，故忽略之。精品文档放心下载1.3.2热支出项1．钢水物理热钢水熔点:=1536-(0.150×65+0.174×5+0.015×30+0.022×25)-7=1517℃精品文档放心下载式中6553025分别为钢中元素CMnPS增加1%时钢水熔点的降低精品文档放心下载值。℃确定出钢温度：（1）钢水过热度，镇静钢一般在70～90℃，取70℃谢谢阅读（21～3℃/7～921℃精品文档放心下载（3）出钢温度降，一般在40～50℃,取50℃.精品文档放心下载故出钢温度=钢水熔点+过热度+镇静温度降+出钢温度降谢谢阅读=1517+70+21+50=1658℃则钢水物理热=90.356×[0.107×(1517-25)+65+0.20×(1658-1517)]谢谢阅读=30934.6千卡2．炉渣物理热取终点炉渣温度与钢水温度相同，即1658℃故炉渣物理热=13.578×[0.298×(1658-25)+50]=7286.4千卡精品文档放心下载3．矿石分解吸热:1×(29.40%××1150.5+61.8%××758.1)谢谢阅读=1023.6千卡4．烟尘物理热:1.6×[0.233×(1450-25)+50]=622.6千卡谢谢阅读5．炉气物理热:(6.930×0.349+1.647)×1450=4921.3精品文档放心下载6．渣中铁珠物理热:1.086×[0.167×(1517-25)+65+0.20×(1658-1517)]=371.8精品文档放心下载7．喷溅金属物理热:1×[0.167×(1517-25)+65+0.20×(1658-1517)]=342.4千卡精品文档放心下载8．白云石分解吸热:取生白云石中的CaCO3在1183K分解，MgCO3在750K分解，经过计算，生白感谢阅读云石的分解热效应为生340千卡/3公斤生白云石分解吸热为3感谢阅读×340=1020千卡上述各项热支出量为:30934.6+7286.4+1023.6+622.6+4921.3+371.8+342.4+1020感谢阅读=46522.7千卡9．剩余热量:感谢阅读小，操作等因素有关，一般为总收入热量的3～8%，本计算取5%，故热损失为精品文档放心下载52365.8×5%=2618.3千卡则剩余热量为52365.8-46522.7-2618.3=3224.8千卡谢谢阅读10．废钢加入量:1公斤废钢吸收热量为:1×[0.167×(1517-25)+65+0.2×1658-1517]=342.4千卡感谢阅读则可加入的废钢量为：=9.42公斤即废钢比为:×100%=8.61%感谢阅读11.热平衡表表1-3-1收入项支出项热量%热量%项目项目（千卡）（千卡）铁水物理热27360.052.25钢水物理热30934.659.08精品文档放心下载元素氧化放热23509.644.89炉渣物理热7286.413.91谢谢阅读和成渣热其中C13039.224.90矿石分解热1023.61.96谢谢阅读Si5752.110.90烟尘物理热622.61.19谢谢阅读Mn681.21.30炉气物理热4921.89.4谢谢阅读P610.61.17铁珠物理热371.80.71感谢阅读Fe2050.23.91喷溅物理热34240.65感谢阅读P2O5367.20.70白云石分解热10201.95感谢阅读SiO21009.31.93其它热损失2618.85.00感谢阅读烟尘氧化热1496.22.86废钢物理热3224.86.16谢谢阅读共计52365.8100.00共计52365.8100.00谢谢阅读热效率=×100%=×100%=0.043<0.50%则合格。1.4加入废钢和脱氧剂后的物料平衡1.4.1加入废钢后的物料平衡1．废钢中各元素应被氧化量，见表2-4-1。表1-4-1成份%CSiMnPS数值废钢成份取同一冶炼0.200.5200.0220.025精品文档放心下载0.18钢种中限痕迹0.1740.0150.0220.15终点钢水0.200.3460.0070.005谢谢阅读0.003废钢中各元素应被氧化量2．9.42公斤废钢各元素氧化量，进入钢中的量，耗氧量及氧化产物量见表谢谢阅读1-4-2。把表1-4-3+100谢谢阅读到重新整理加入废钢后的物料平衡。3．加入废钢后物料平衡，见表1-4-4。计算误差=×100%=-0.05%表1-4-2项目废钢中各元素废钢进入钢耗氧量氧化产物量备注感谢阅读反应氧化量（公斤）中量（公斤）（公斤）（公斤）精品文档放心下载CCO9.42×0.03%×90%=0.0030.003×=0.0040.003×=0.007生成物CO,CO2均进入炉气谢谢阅读CCO29.42×0.03%×10%=0.00030.0003×=0.0010.0008×=0.001谢谢阅读中，其和为0.007+0.001SiSiO29.42×0.20%=0.0190.019×=0.0220.019×=0.041精品文档放心下载=0.008MnMnO9.42×0.346%=0.0330.033×=0.0100.033×=0.043生成物SiO2MnOP2O5CaS均进入炉渣中，其和为PP2O59.42×0.007%=0.0010.001×=0.0010.001×=0.002谢谢阅读0.041+0.043+0.002+0.000SSO29.42×0.003%×=0.00010.0001×=0.00010.0001×感谢阅读5=0.087

=0.0002SO2量极微，忽略之SCaS9.42×0.003%×=0.00020.0002×-=-0.00010.0002×精品文档放心下载=0.0005共计0.0579.42-0.0570.038=9.363废钢中C同铁水中C氧化成CO、CO2的比例相同精品文档放心下载把表1-2-10和表1-4-2有关项目合并整理为表1-4-3谢谢阅读表1-4-3收入项支出项项目重量（公斤）项目重量（公斤）铁水100.000钢水90.356+9.363=99.719感谢阅读废钢9.420炉渣13.578+0.087=13.665精品文档放心下载石灰6.537炉气12.095+0.008=12.103谢谢阅读矿石1.000烟尘1.600萤石0.500铁珠1.086白云石3.000喷溅1.000炉衬0.500氧气8.110+0.038=8.148总计129.105总计129.173表1-4-4收入项支出项项目重量（公斤）%项目重量（公斤）%铁水91.39177.46钢水91.13477.20感谢阅读废钢8.6097.30炉渣12.48910.53精品文档放心下载石灰5.9745.06炉气11.0619.37精品文档放心下载矿石0.9140.77烟尘1.4621.24感谢阅读萤石0.4570.39铁珠0.9930.84感谢阅读白云石2.7422.32喷溅0.9140.77精品文档放心下载炉衬0.4570.39氧气7.4476.31总计117.991100.00总计118.053100.00谢谢阅读1.4.2脱氧后的物料平衡1．冶炼BD3钢选用锰铁和硅铁脱氧，其成份如表4-2-5精品文档放心下载表1-4-5成份%CSiMnPSFe备注合金锰铁7.52.575.00.380.0314.59牌号n3感谢阅读硅铁/70.00.70.050.0429.21S175谢谢阅读2.计算锰铁、硅铁加入量根据国内同类转炉冶炼BD3钢种的有关数据选取：锰铁：Mn的收得率为75%，Si的收得率为70%,C的收得率为90%，其中10%的C谢谢阅读被氧化成CO2.硅铁：Mn的收得率为80%，Si收得率为75%.谢谢阅读两种脱氧剂含有的P、S、Fe均全部进入钢中。故锰铁加入量=×91.134=0.561公斤硅铁加入量=×(91.134+0.448﹡)公斤=0.331公斤谢谢阅读0.01是锰铁中硅进入钢中所占的重量百分数。0.448是锰铁中各元素进入钢中的总重量。以上两者均见表4-2-6。精品文档放心下载3．脱氧剂中各元素的计算﹡和﹡﹡的数据见表4-2-8。﹡0.113公斤为脱氧剂总脱氧量。终点钢水含氧量，是根据终点钢水含感谢阅读[C]=0.15%，查C-O平衡曲线，得终点钢水含[O]=0.017%，其重量为0.017%×谢谢阅读91.134=0.015感谢阅读钢水二次氧化所获得的氧。4．脱氧后的钢水成份把表1-2-1和表1-4-6精品文档放心下载钢水成份（见表1-4-7）1-4-6产物元素进入钢中元素烧损量耗氧量合成份成渣量成炉气量重量（公斤）重量百分数%精品文档放心下载（公斤）（公斤）金SiSiO20.331×70%×0.058×0.058×0.331×70%×75%×100%谢谢阅读(1-75%)=0.058=0.066=0.124=0.174=0.19%谢谢阅读MnMnO0.331×0.7×0.005×0.0005×0.331×0.7%×80%×100%精品文档放心下载硅(1-80%)=0.0005=0.0001=0.0006=0.002=0.002%谢谢阅读铁P0.331×0.05%微量不计总计=0.0002S0.331×0.04%微量不计=0.0001Fe0.331×9.21%=0.097合计0.05850.06610.12460.2733感谢阅读0.1720.1130.2700.0150.721谢谢阅读产物元素进入钢中元素烧损量耗氧量合成份成渣量成炉气量重量（公斤）重量百分数%谢谢阅读（公斤）（公斤）金CCO20.561×7.5%×0.004×0.004×0.561×7.5%×90%×100%感谢阅读锰(1-90%)=0.004=0.011=0.015=0.038=0.040%谢谢阅读铁SiSiO20.561×2.5%×0.004×0.004×0.561×2.5%×70%×100%谢谢阅读(1-70%)=0.004=0.005=0.009=0.010=0.01%感谢阅读MnMnO0.561×75%×0.105×0.105×0.561×75%×75%×100%精品文档放心下载(1-75%)=0.105=0.031=0.136=0.316=0.35%谢谢阅读0.561×0.38%=0.002×100%P=0.002%S0.561×0.03%=0.0微量不计Fe0.561×14.59=0.082合计0.1130.0470.1450.0150.448感谢阅读表1-4-7成份CSiMnPS0.190.200.530.0170.022精品文档放心下载%0.15+0.040.01+0.190.174+0.350.015+0.002谢谢阅读+0.0025．脱氧后的物料平衡见下表表1-4-8收入项支出项项目重量（公%项目重量（公斤）%斤）铁水91.39176.88钢水91.85577.15精品文档放心下载废钢8.6097.24炉渣91.134+0.44810.72谢谢阅读石灰5.9745.03炉气=91.5829.30感谢阅读矿石0.9140.77烟尘91.582+0.2731.230.8谢谢阅读萤石0.4570.38铁珠=91.85530.77精品文档放心下载白云石2.7422.31喷溅12.759炉衬0.4570.38(12.489+0.270)谢谢阅读锰铁0.5610.4711.076硅铁0.3310.28(11.061+0.015)感谢阅读1.4620.9930.914总计118.883100.00总计119.059100.00谢谢阅读计算误差=×100%=-0.15%≤0.5%则合格。第二章连铸机的总体设计及有关参数的确定一、连铸机的总体设计（一）设计原则从系统工程的观点出发，建立“总体设计”的感念。稳定性原则——感谢阅读原则。前后匹配衔接的原则——连铸和炼钢炉必须匹配，与热轧机必须衔接。谢谢阅读谢谢阅读础，应建立和完善连铸机工程设计的技术理论基础和体系。精品文档放心下载板坯连铸机设计的核心技术——铸流设计和辊列设计。三性原则——谢谢阅读的通用性互换性及标准化始终是设备设计和图形要遵循的基本原则。精品文档放心下载（二）铸机机型方案的选择1.铸机的类型：立式铸机、立弯式铸机、弧形铸机、椭圆形铸机、水感谢阅读平式铸机。2.铸机特点：A.立式铸机优点：（1）占地面积小；（2）夹杂物容易上浮；（3）无弯曲，内部裂纹小；（4）铸坯冷却均匀；（5）结构简单；缺点：（1）钢水静压力大，铸坯易产生鼓肚；（2）基建费用高；谢谢阅读39（3）不适于高拉速，生产率低；（4）铸坯定尺有限；（5）切割很难，只能生产小方坯；B.立弯式铸机优点：（1）夹杂物容易上浮；（2）机身高度降低，节省投资；谢谢阅读（3）水平方向出坯，加长机身容易；（4）可以实现高拉速；谢谢阅读缺点：（1）铸坯一次弯曲，一次矫直内部裂纹增多；（2）不适和大断面铸坯；C.弧形铸机优点：（1）高度低；（2）钢水静压力小，鼓肚小；（3）加长机身容易，提高拉速；缺点：（1）夹杂物聚集，在内弧侧；（2）铸坯冷却不均匀；精品文档放心下载（3）设备复杂；D.椭圆形铸机优点：（1）高度低；（2）钢水静压力小，维修方便；（3）投资可比弧形连铸机约低20%~30%；缺点：（1）夹杂物不易上浮；（2）设备安装、对中不方便；感谢阅读E.水平式铸机优点：（1）设备高度最低，投资省，建设首速度快，适合中、小电炉谢谢阅读钢厂技术改造；（2）钢水无二次养活纯净度高，中间包与结晶器密不可分，铸坯内部感谢阅读质量得到改善；40（3）钢水在水平位置凝固成型，不受弯曲矫直作用，有利防止生产裂精品文档放心下载纹，适合于特殊钢和高合计钢的浇注；（4）设备维护简单，处理事故方便；（5）不加保护渣；缺点：（1）中间包与结晶器的连接的分离环的材质寿命及成本很贵；感谢阅读（2）结晶器的涂层与润滑困难；（3）拉坯时结晶器不振动；（三）铸机机型选择的依据1.根据产品大纲中的铸坯断面规格范围，选择铸机机型的范围。谢谢阅读2.精品文档放心下载3.精品文档放心下载水平和设备造型的合理性。4.谢谢阅读点矫直，还是直结晶器多点弯曲多点矫直。5.精品文档放心下载要求低高度的铸机。（四）铸机与后步轧机的衔接配合1.连铸和后步轧机的衔接配合的最终目标就是实现直接轧制或者称为精品文档放心下载连铸连轧—CC—DR。2.CC—DR谢谢阅读中间加热，就直接进行轧制，则要求把转炉（LD）—连铸（CC）—热精品文档放心下载41连轧（HOT）组成一条稳定保持高生产效率，高产品质量，高金属收得精品文档放心下载率，低能耗，短流程，高度连续化，自动化的生产流程线。感谢阅读二、连铸机升级的依据条件（一）生产任务本设计的任务是年产600万吨合格铸坯的连铸车间（二）炼钢炉的参数1.炼钢车间年产钢谁水量：G=G/η（万吨）η：从钢水到合格铸坯的收得率（95%~98%）由物料平衡计算所得取精品文档放心下载96%；G：年产铸坯量；设计任务（年产量万吨）G==1041.7（万吨）2.转炉冶炼周期：（30~35min）取32min；谢谢阅读3.转炉年作业天数：取365-（55~65）=300天谢谢阅读4.转炉公称容量===772（吨）5.转炉座数：“三吹三”方式；6.每座转炉公称容量为：772/3≈280（吨）（三）铸坯的断面尺寸感谢阅读谢谢阅读三、铸坯断面选择原则421.要根据轧材需要的压缩比确定，不同的产品质量要求不同的压缩比。精品文档放心下载2.感谢阅读炼钢能力必须合理匹配，以便充分发挥设备的生产能力。3.根据轧机组成、轧材品种和规格来确定，连铸坯是作为轧钢的原料，谢谢阅读因此连铸坯的断必须跟轧机组成、轧材品种和规格来确定。感谢阅读4.120mm感谢阅读以上。谢谢阅读感谢阅读小断面。本设计根据热连轧厂的轧机是3300mm的，故：感谢阅读铸坯断面选为：（120~350）×（1200~2500）mm精品文档放心下载即：厚320mm、330mm、350mm；宽：2500mm长:9000mm感谢阅读（一）浇注速度的确定根据铸坯厚度选取注速的经验公式：Uc=1/D×fm/min感谢阅读f:（300~350）取350；D：铸坯的厚度（取2~3厚度）取320mm、350mm；谢谢阅读∴Uc=1/320×350=1.1m/minUc=1/350×350=1.0m/min谢谢阅读(二)铸机的最大拉坯速度和极限速度最大拉坯速度=m/min结晶器内的凝固速度Km=20mm/min铸坯出结晶器下口时安全的凝结厚度：板坯10~15mm，本设计取12mm感谢阅读43结晶器有效长度Lm：（700~900mm）取900mm；感谢阅读∴=1.13m/min感谢阅读谢谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载谢谢阅读谢谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载精品文档放心下载谢谢阅读是连铸机的冶金长度。本设计铸机的冶金长度Lc=D:铸坯的最大厚度，取350mmK:板坯凝固系数（35~36）取36Lc=m(四)铸机长度精品文档放心下载方案，计算出这台连铸机的机身长度L，通常取为L=（1.05-1.15）Lc.感谢阅读44本设计的铸机长度L=1.1×50.3=52.5m（五）铸机的弧形半径谢谢阅读增大，并增大设备投资。反之，铸机弧形半径小，则矫直变形率增大。谢谢阅读因此，座机弧形半径大小应针对不同的铸坯断面，浇注的钢种等因素，感谢阅读选择最佳的半径。其值大小可根据经验或理论计算来确定。精品文档放心下载一点矫直时的Ro850℃被矫直时不致产生矫直变形裂纹为谢谢阅读原则。铸坯矫直的变形率：ε=DRo×100%.不生产矫直的裂纹，使ε≤，Ro≥D感谢阅读——铸坯表面允许的延伸率，=1.5~2.0%∴Ro≈40DD：铸坯厚度350mm∴Ro=40×350=14m第三章铸机生产能力及其有关参数的确定一、铸机的生产能力进入80精品文档放心下载感谢阅读感谢阅读量的主要因素有：浇注速度、连浇速度、流速、断面尺寸、作业率等。谢谢阅读设备和铸坯断面一定时，连铸机产量主要取决于作业率和拉速。当然，感谢阅读操作和管理水平对连铸机的产量也十分重要的影响。二、铸机生产能力的参数设计45（一）确定每包钢水的浇注时间1.最大浇注时间：Tm=×fmin式中：QO:钢包容量（最大出钢量+渣量+富余）=320吨谢谢阅读f:质量系数(8~12)取10∴Tm×10=76min2.每包钢水浇注时间：单炉浇注时间与铸坯断面和拉速等因素有关。t=min式中：q=r·B·D·Uct/min·流r:钢水比重，取7.6；B·D:铸坯断面面积（取最小断面）；Uc:拉速；n：流数；∴q=7.6×0.32×2.5×1.1=6.7t/min·流精品文档放心下载t=23.9min(二)铸机流数的确定与校核：n=GD:年浇钢水量1041.7万吨；fD:平均漏钢率（0.6%~0.8%）取0.7%；K：合格铸坯收得率96%；46Dy:铸机年产作业天数：365-65=300天；ap:铸机年作业率（80%~90%）取80%；n=n=第四章连铸机机型及有关参数的确定一、连铸机机型的确定原则感谢阅读精品文档放心下载谢谢阅读机。二、连铸机机型的确定弧形板坯连铸机基本特征是:从位于最上面的结晶器及紧相连的二次冷感谢阅读却只导装置到拉矫机等一整套设备均匀配置在同一半径的圆弧（约占精品文档放心下载1/4圆弧长）生产线上。在连铸生产中，铸坯要在完全凝固后才进入拉谢谢阅读矫机，受到矫直辊施加的外力来矫直。（一）该机型具有如下优点1.机身高度低，仅为立式铸机高度的1/3，由此带来的一系列优越性，谢谢阅读精品文档放心下载而大大减少因鼓肚引起铸坯的内裂和偏析。472.精品文档放心下载尺长度不在受限制为实现高速浇注创造了良好的条件。（二）它的主要缺点；1.鉴于钢水完全是在1/4圆弧中进行冷却您股的，其中夹杂物上浮自然感谢阅读会受阻碍，又很容易向内弧富集，会造成夹杂物偏析。2.整个连铸机占地面积比立式铸机大。3.精品文档放心下载比较麻烦。所以本设计选用三台一机两流的弧形板坯连铸机。感谢阅读三、弧形板坯连铸机的有关参数1.浇注周期TccTcc=Z×tm+tp=+tpZ:连浇炉数5~12炉取8炉；q:单流的铸造能力6.7ttp:每次浇注后的间隙准备时间40~50min本设计取40min。精品文档放心下载Tcc=Z×tm+tp=+tp=+50=241min谢谢阅读2.铸机小时产量Gcc:Gcc===638t3.铸机年产量：Ty:年工作时间（365-65）=300天；Ap:铸机年作业率80%；η：从钢水到合格铸坯的收得率96%48G=Gcc×ty×ap×η=638×0.96×0.80×300×24=353×104精品文档放心下载三台连铸机的年产量是：353x3=1059万吨4.连浇炉数的校核法：Tm=23.9min；Tp=40min;1/2*Go=347.2万吨谢谢阅读完成预定产量所需的连浇炉数Z：Z===4（炉）即：只要连浇4炉就可以满足年产1000万吨产量的要求，所以本设计合精品文档放心下载理。第五章连铸设备的选择与确定感谢阅读精品文档放心下载分。—钢包承运设备，中间罐及中间罐小精品文档放心下载精品文档放心下载铸造机上采用直结晶器，还无原则设顶弯装置）；拉坯矫直设备—拉感谢阅读坯机，矫直机，脱锭，引锭杆及期存放装置；铸坯切断设备—火焰切感谢阅读割机与机械剪切机；支毛刺与标记装置—喷印活打印机等。精品文档放心下载—辊道，拉钢机，翻钢机，火焰谢谢阅读清理机，冷订设备等。感谢阅读渣供与结晶器润滑装置，供水与水处理系统设备等。49感谢阅读与管理计算机，测温，测重，测长，测压等仪表系统。谢谢阅读精品文档放心下载感谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载高，易于维护和快速更换，要有充分的冷却和良好的润滑等。精品文档放心下载一、钢包回转台（一）钢包回转台的确定精品文档放心下载精品文档放心下载坯连铸机采用封闭系统浇注，为此钢包和中间包之间使用长水口装置，谢谢阅读感谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载置。（二）钢包回转台的作用精品文档放心下载精品文档放心下载感谢阅读50谢谢阅读缩短到40-50S谢谢阅读跨回转台受包位置下部，便于接受事故钢水。（三）回转台主要参数的选择1.承载能力感谢阅读感谢阅读感谢阅读=3*120=360t精品文档放心下载2.回转速度感谢阅读许的回转时间一般约为0.5min,能回转180精品文档放心下载1r/min。但起、制动时应平稳无冲击，以防钢水溢出。事故转速为感谢阅读0.5r/min3.回转半径感谢阅读感谢阅读回转台结构的最大回转半径。本设计回转半径取4.3m。谢谢阅读（四）钢包回转台的特点优点：（1）能迅速准确接收钢包；（2）能迅速更换钢包，满足多炉连浇的邀请，1分钟之内换完；谢谢阅读51（3）设有钢流保护和称重装置；（4）发生事故时，能迅速旋转到安全位；（5）占地浇注平台小，不影响其他设备；缺点：（1）旋转半径限制；（2）工作精度不高；二、中间包的设计精品文档放心下载谢谢阅读积小，保温性能好，外形简单；其水口的大小与配置应满足铸坯断面、谢谢阅读谢谢阅读期高温作业下的结构稳定性。对中间包的要求；（1）散热面积要小，精品文档放心下载保温性要好；（2）结构简单，便于砌砖、清渣，倾翻浇注操作；（3）感谢阅读水口布置要符合铸坯断面的要求；（4）结构要有一定高温强度；感谢阅读（一）中间包的容量确定1.感谢阅读坯速度以及换包操作所需要的时间来确定。Gm=1.3F×U×P×t×N=1.3×0.35×2.5×2.13×7.6×2×2=73.7t取80t中间包感谢阅读2.式中：F：铸坯断面积2m；U:拉速2.13m/min;P:钢水密度7.6t/m3T：更换钢包时间2min;52N:流数2流。3.20%~40%,本设感谢阅读计25%即320×25%=80t中间包，溢流取90t精品文档放心下载(二)中间包的形状谢谢阅读和渣的分离；尽量减少散热损失；利于操作，拆修方便。采用T型中间谢谢阅读包，在钢包主流冲击点与中间包1.体间设挡墙，避免水口周围出现旋窝，可防止夹杂物、感谢阅读渣或耐火材料颗粒的进入结晶器。所以本设计采取T型中间包。精品文档放心下载2.精品文档放心下载感谢阅读精品文档放心下载400-600mm。（三）中间包的内腔尺寸中间包内腔主要参数：高度、长度、角度和宽度。（四）中间包高度的确定中间包内为保证夹杂物充分上浮，钢液在中间包内最佳停留时间约感谢阅读8~10min。H=h1+hmax+h5=h1+(Hp+h4)+h5=200+1000+100=1300mm精品文档放心下载式中：Hp:确保浇注液位700-1000本设计取900mm谢谢阅读53Hmax:最大液面深=Hp+h4=900+100=1000mm感谢阅读H1:耐火材料层厚度，本设计取200mmH5:钢液面距包口距离，100-200本设计取100感谢阅读中间包内高=（Hp+H4）+h5=1000+100=1100mm精品文档放心下载(五)中间包长度的确定精品文档放心下载定后，长度即可确定。L2=（n-1）L2+(L1+L4)*2=(2-1)*6000+(600+200)*2=7600mm感谢阅读式中：L1：水口距耐火墙的距离400-600mm本设计取500mm谢谢阅读L2：流间距，本设计取6100mmL4：耐火材料层厚度200-300mm本设计取200mm感谢阅读包口尺寸为：L1=L2+2Htga3=7600+2*1300*tg11°=8016mm谢谢阅读a3:中间包端倾角9°~12°本设计取11°（六）中间包宽度的确定精品文档放心下载多少来确定的。V中包=G/p=90/7.6=11.9m3S面积=1/2H（L1+L2）=1/2x1.3×(8+7.6)=8.58m3谢谢阅读下口宽度=V中包/S面积=11.9/8.58=1.38m精品文档放心下载tgQ=y/Hy=tgQ*H=tg11°×1100=187mm精品文档放心下载54上口宽度=下口宽度+y=1380+2×187=1754mm精品文档放心下载三、据以上计算确定的是中间包内腔尺寸，可以满足下列条件谢谢阅读1.感谢阅读证了渣子上浮的时间；2.减少了钢水对端墙处耐火材料的提前冲冲蚀；3.保证了正常浇注的缓冲时间；4.提高了钢液深度，缩小钢水散热面积；5.在中间包一定钢液面下停浇，提高了尾坯质量；6.精品文档放心下载精品文档放心下载率。（一）中间包的水口直径谢谢阅读谢谢阅读精品文档放心下载整。d===103mm式中：d：水口直径；G:最大拉速时的钢流量G=p·F·U=7.3×2.5×0.35×2.13×60t/min;谢谢阅读h：中间包内液面深度900mm(二)中间包使用的确定551.昼夜出钢炉数：24×60/冶炼周期×2座=24×60/30×2=96炉；谢谢阅读2.中间包使用寿命为4炉；3.中间包使用包次为96炉/4炉=23次（三）中间包车感谢阅读所组成。四、结晶器的设计连铸的结晶器是个典型热交换器。结晶器传热主要通过两个方向进行。精品文档放心下载即水平方向传热和垂直方向传热。（一）结晶器型式选择精品文档放心下载合适的结晶器应具备以下性能：1.具有两号的导热性、耐磨性和导磁性。2.具有足够的抗热疲劳强度，刚度和硬度。3.谢谢阅读4.力求质量轻些，以减少振动时的惯性力。感谢阅读谢谢阅读感谢阅读感谢阅读谢谢阅读56谢谢阅读宽时的锥度。所以本设计选取带水冷格栅的可调组合式结晶器。谢谢阅读（二）结晶器材质的选择精品文档放心下载谢谢阅读精品文档放心下载感谢阅读镀层铬。谢谢阅读度。以提高结晶器寿命。所以本设计结晶器的材质选用铜合金。精品文档放心下载（三）结晶器断面尺寸的确定结晶器断面尺寸是根据铸坯在冷态下的公称尺寸并考虑钢液凝固和温感谢阅读降引起的收缩量而加以确定的。铸坯在拉矫过程中造成的压缩和宽展，谢谢阅读对铸坯尺寸少量影响也应予考虑。五、结晶器的倒锥度（一）结晶器的概念及意义精品文档放心下载感谢阅读精品文档放心下载感谢阅读谢谢阅读57谢谢阅读寸和含碳量。本设计的结晶器的倒锥度取1.0%/m（二）结晶器宽边∵倒锥度=（1-1）/Hm*100%=(B-B)/900*100%=1.0%精品文档放心下载∴（B-B）=9又∵B=（1+1.5~2.5%）Bo=(1+2.0%)Bo=1.02Bo=1.02×2500=2550mm精品文档放心下载∴B=B-9=2550-9=2541mm式中：BmmB=结晶器下口宽度，mmBo感谢阅读mm。（三）结晶器窄边D=（1+1.5%）Do+2=(1+0.015)×350+2=357.25mm取357mm感谢阅读D=D-1=357-1=356m式中：D：结晶器下口厚度，mm；D：结晶器下口厚度，mm；精品文档放心下载Do：铸坯公称厚度，250mm。（四）结晶器长度精品文档放心下载谢谢阅读晶器最小坯壳厚度和结晶器的冷却强度等。58本设计选取结晶器的长度为900mm校核：设坯壳出结晶器出口处的坯壳厚度为XmmX===23×=13.6mm式中：K：凝固系数取23；Le:结晶器有效长度，距上口100mm，900-100=800mm；感谢阅读板坯结晶器的出口坯壳厚度在10~12mm之间，所以本设计取结晶器的长谢谢阅读度合格。（五）结晶器的水缝面积F=Q·S/V=120×9.41/8×3600=39.2×10精品文档放心下载式中：Q：结晶器单位周长耗水量取120m/h·m;S:结晶器周边长度：2×（2550+900+357+900）=9.41×10；谢谢阅读V：冷却水流速取8m/s(六)结晶器冷却水量总量：Q=F·U=39.2×10×4.0×3600=565m/h谢谢阅读式中：U：水流速取4.0m/s宽边的量：F=Q*S/V=120×2×(2550+900)×10/8×3600=29×10m谢谢阅读Q=FU=29×10×4.0×3600=417.6m/h感谢阅读窄边的量：F=Q*S/V=120×2×(357+900)×10/8×3600=10.5×10m感谢阅读59Q=FU=10.5×10×4.0×3600=151.2m/h感谢阅读(七)结晶器的振动