工作井内撑基坑支护计算书

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1工程概况及设计范围21.1工程概概况21.2设计范范围22设计原则223采用的主要规规范34工程地质444.1地基土土的分布44.2工程地地质层的分布布与特征44.3地层物物理力学参数数表44.4水文地质质条件14.5水、土腐腐蚀性评价224.6不良地质质与特殊岩土土34.7基岩软软化与崩解445围护结构计计算55.1YK66+922..5-YKK6+9577.5计算555.2YK66+957..5-YKK7+0077.5计算3305.3YK77+007..5-YKK7+0577.5计算5555.4YK77+057..5~YKK7+0822.5计算8816.构件验算11086.1砼冠梁11086.2砼腰梁11096.3砼支撑11106.4钢支撑11146.5钢围檩11166.6立柱及基基础验算1116虑。（9）荷载组合合及分项系数数永久荷载1）结构自重：：钢筋混凝土土自重按255kN/mm3；2）水土侧压力力：施工阶段段按朗肯主动动土压力进行行计算，以渗渗透系数为标标准，k≤0.5m//d时采用水水土合算，kk>0.5mm/d时采用用水土分算。3）地面超载：：可变荷载地面超载：一般般地段按200KN/m22考虑，工作作井范围按330KN/mm2考虑。计算软件采用理理正深基坑77.03采用的主要规规范《市政公用工程程设计文件编编制深度规定定（20133年版）》《城市道路工程程技术规范》（GGB512286-20018）《城市道路工程程设计规范（22016年版版）》（CJJJ37--2012）《城市快速路设设计规程》（CCJJ1229-20009）《城市地下道路路工程设计规规范》（CJJJ2211-20155）《公路桥涵地基基与基础设计计规范》（JJTG33363-20019）《建筑结构可靠靠性设计统一一标准》（GGB500668-20118）《工程结构可靠靠性设计统一一标准》（GGB501553-20008）《地下结构抗震震设计标准》（GGB/T551336--2018）《城市道路工程程设计规范》（CCJJ37--2012）《混凝土结构设设计规范》（GGB500110-20110）（20015年版）《钢结构设计标标准》（GBB500177-20177）《混凝土结构耐耐久性设计标标准》（GBB/T500476-22019）《建筑地基处理理技术规范》（JJGJ79--2012）《建筑桩基技术术规范》（JJGJ94--2008）《建筑基坑工程程监测技术规规范》（GBB504997-20009）《建筑基桩检测测技术规范》（JJGJ1066-20144）《建筑地基基础础设计规范》（GGB500007-20111）《建筑地基基础础工程施工质质量验收标准准》（GB502022-20188）《建筑结构荷载载规范》（GGB500009-20112）《建筑抗震设计计规范（20016年版）》（GGB500011-20010）《建筑工程抗浮浮技术标准》（JJGJ4776-20119）《混凝土结构工工程施工质量量验收规范》（GGB502004-20115）《钢筋机械连接接技术规程》（JJGJ1077-20166）《建筑基坑支护护技术规程》（JJGJ1200-20122）《基坑支护技术术标准》（SSJG055-20200）《建筑基坑工程程监测技术标标准》（GBB504997-20119）广东省标准《建建筑地基基础础设计规范》（DDBJ155-116--2016）广东省标准《建建筑基坑工程程技术规程》（DDBJ/T15-200-20166）广东省标准《建建筑工程抗浮浮设计规程》（DDBJ/T15-1225-20117）深圳市标准《深深圳市坑支护护技术规范》（SSGJ055-20111）国家及广东省其其他相关现行行规范、规程程。4工程地质4.1地基土的的分布区域内从震旦系系至第四系地地层发育比较较齐全，自上上而下可分为为第四系地层层，未分统的的残积层，白白垩系上统地地层、侏罗系系地层、三叠叠系地层、石石炭系地层、泥泥盆系地层、震震旦系地层。工程沿线第四系系地层有：人人工填土、第第四系全新统统海陆交互相相沉积层、第第四系全新统统冲洪积层、第第四系全新统统坡洪积层、第第四系上更新新统冲洪积层层、第四系上上更新统坡洪洪积层、第四四系残积层。4.2工程地质质层的分布与与特征本工程沿线下伏伏基岩为岩浆浆岩及变质岩岩，南、北两两边为燕山四四期花岗岩，中中部为南华系系笔架山群混混合岩、蓟县县系青白口系系银湖群混合合花岗岩，各各地层间为不不整合接触或或断层接触。4.3地层物物理力学参数数表各岩土层渗透系系数建议值表表地层序号地层名称及成因因代号透水性类别渗透系数k（mm/d）①1压实填土（Q44ml）弱透水0.3~0.55①2素填土（Q4mml）弱透水0.5~0.88①3杂填土（Q4mml）强透水5.0~8.00①4填石（Q4mll）强透水20~30②2淤泥质粉质粘土土（Q4mc）微透水0.001~00.005②4淤泥质中砂（QQ4mc）强透水5.0~8.00②5含有机质粉质粘粘土（Q4mc）微透水0.005~00.01③2淤泥质粉质粘土土（Q4al+pll）微透水0.002~00.008③3粉质黏土（Q44al+pll）微透水0.01~0..05③6细砂（Q4all+pl）强透水5.0~8.00③7中砂（Q4all+pl）强透水8.0~10..0③8粗砂（Q4all+pl）强透水12.0~155.0③9砾砂（Q4all+pl）强透水15.0~188.0③10含卵石砾砂（QQ4al+pl）强透水18.0~200.0④1含碎石粉质黏土土（Q4dl+pll）弱透水0.05~0..08④2含砾粉质黏土（Q4dl+pl）弱透水0.01~0..05⑤2有机质粉质粘土土（Q3al+pll）微透水0.005~00.01⑤3粉质黏土（Q33al+pll）微透水0.01~0..05⑤7中砂（Q3all+pl）强透水10.0~122.0⑤8粗砂（Q3all+pl）强透水15.0~188.0⑤9砾砂（Q3all+pl）强透水18.0~200.0⑤10含卵石砾砂（QQ3al+pl）强透水20.0~255.0⑥2含砾粉质粘土（Q3dl+pl）弱透水0.01~0..05⑦1砾质黏性土（QQel）弱透水0.1~0.22⑦2砂质粘性土（QQel）弱透水0.05~0..1⑦3黏性土（Qell）弱透水0.01~0..05⑧1全风化中粗粒花花岗岩（K11）弱透水0.2~0.55⑧2-1土状强风化中粗粗粒花岗岩（KK1）弱透水0.5~0.88⑧2-2块状强风化中粗粗粒花岗岩（KK1）中等透水1.5~2.00⑧3-1中风化中粗粒花花岗岩（K11）中等透水1.8~2.55⑧3-2中风化碎裂岩化化中粗粒花岗岗岩（K1）中等透水2.0~3.00⑧4-1微风化中粗粒花花岗岩（K11）微透水0.002~00.1⑧4-2微风化碎裂岩化化中粗粒花岗岗岩（K1）弱透水0.1~0.55⑨1全风化细粒花岗岗岩（K1）弱透水0.1~0.22⑨2-1土状强风化细粒粒花岗岩（KK1）弱透水0.3~0.55⑨2-2块状强风化细粒粒花岗岩（KK1）中等透水1.5~1.88⑨3-1中风化细粒花岗岗岩（K1）中等透水1.5~2.00⑨4-1微风化细粒花岗岗岩（K1）微透水0.002~00.1⑩1全风化混合岩（Nhb）弱透水0.1~0.22⑩2-1土状强风化混合合岩（Nhbb）弱透水0.3~0.55⑩2-2块状强风化混合合岩（Nhbb）中等透水1.5~1.88⑩3-1中风化混合岩（Nhb）中等透水1.5~2.00⑩4-1微风化混合岩（Nhb）微透水0.002~00.1⑩4-2微风化碎裂岩化化混合岩（NNhb）弱透水0.1~0.55⑫1全风化混合花岗岗岩（Jx--Qby）弱透水0.2~0.55⑫2-1土状强风化混合合花岗岩（JJx-Qbyy）弱透水0.5~0.88⑫2-2块状强风化混合合花岗岩（JJx-Qbyy）中等透水1.5~2.00⑫3-1中风化混合花岗岗岩（Jx--Qby）中等透水1.8~2.55⑫3-2中风化碎裂岩化化混合花岗岩岩（Jx-QQby）中等透水2.0~3.00⑫4-1微风化混合花岗岗岩（Jx--Qby）微透水0.002~00.1⑫4-2微风化碎裂岩化化混合花岗岩岩（Jx-QQby）弱透水0.1~0.55⑰-2中风化碎裂岩强透水3.0~5.00⑰-3微风化碎裂岩强透水1.0~3.004.5水、土腐腐蚀性评价本项目基坑工程程地下水场地地环境类型为为Ⅰ类，本工程程线路南段临临近深圳河入入海口，地下下水位埋藏较较浅，隧道工工程处于长期期浸水环境，而而道路工程及及基坑工程处处于干湿交替替环境，因此此评价地下水水对钢筋混凝凝土结构中的的钢筋的腐蚀蚀性条件按长长期浸水和干干湿交替考虑虑。沿线地表水除大大脑壳山地表表水段对混凝凝土结构具弱弱腐蚀性外，其其它地段对混混凝土结构具具微腐蚀性。沿沿线地表水除除滨河路以南南段对混凝土土结构中钢筋筋具弱腐蚀性性外，其它地地段具微腐蚀蚀性按《公路工程地地质勘察规范范》（JTGGC20--2011）附附录K规定，沿沿线地下水位位以上土质对对砼结构具微微腐蚀性，局局部地段（梅梅林关公交站站K1+2000~南坪皇皇岗立交K22+200、红红荔路K7++550~振振华路K7++925）地地下水位以上上土质对砼结结构具弱腐蚀蚀性（介质为为pH值）；；对钢筋砼结结构中的钢筋筋具微腐蚀性性；对钢结构构按pH值判判定具有微腐腐蚀性。4.6不良地质质与特殊岩土土根据本次勘察结结果，场地内内地质条较简简单，地层较较均匀且起伏伏小，勘察期期间未见有影影响场地稳定定性的不良地地质作用，不不良地质主要要为活动断裂裂、砂土液化化，特殊性岩岩土主要为人人工填土、软软土。（1）活动断裂裂：根据本次次勘察成果结结合区域地质质资料，勘察察区内自西向向东分布断裂裂共14条，根根据《深圳市市区域稳定性性评价》（11991年）、《深深圳市地震危危险性分析和和地震烈度评评定》等技术术资料分析结结果：场地附附近的各断层层均为非活动动性断裂，深深圳地区的现现今活动量微微弱，至目前前尚未发现明明显的应力和和能量集中迹迹象，近期可可排除突发性性活动的可能能性。（2）地面沉降降：工程沿线线未见有地面面沉降地质灾灾害。本工程涉及基坑坑及盾构隧道道工程。本工工程沿线除大大脑壳山外，其其它地段地下下水位普遍较较浅，线路大大部分地段覆覆盖有第四系系地层，尤其其滨河立交以以南、南坪立立交以北存在在厚填土、软软土地段，具具备发生地面面沉降地质条条件。基坑开开挖时如果基基坑止水效果果不好导致地地下水位下降降或流砂现象象发生，则容容易引起局部部沉降灾害发发生。本工程隧道直径径大，岩土条条件复杂，对对盾构施工工工艺要求很高高，施工中难难以避免会破破坏地层原有有的岩土、地地下水平衡，使使地下水位降降低或过度排排土，从而引引起附近地层层沉降变形。（3）填土：本本工程沿线除除大脑壳山，其其它地段均分分布有人工填填土层，填土土厚度、均匀匀性较差。本本勘察报告根根据填土成份、状态将沿线线填土划分为为压实填土、素素填土、杂填填土、人工填填石四类。素填土：主要成成份为粘性土土、砂砾，含含少量碎石，松松散状态为主主，主要分布布于现状道路路外及厚填土土下部。作为为基坑侧壁土土体自稳能力力差，未经处处理不宜作路路基持力层。压实填土：主要要成份为粘性性土、砂砾，含含少量碎石，稍稍密状态，主主要分布于现现状道路部位位。作为基坑坑侧壁土体有有一定自稳能能力，可作路路基持力层。杂填土：含较多多建筑垃圾，局局部含少量生生活垃圾，松松散~稍密状状态。局部地地段分布。作作为基坑侧壁壁土体自稳能能力差，作路路基持力层可可不作专门处处理。填石：主要由碎碎、块石组成成，稍密状态态，局部分布布。作为基坑坑侧壁土体有有一定自稳能能力，可作路路基持力层。（4）软土：：海陆交互相相软土：本工工程沿线软土土地层主要分分布于滨河大大道以南（里里程K9+5560~终点点），该路段段原始地貌为为海积冲积平平原，海积主主要地层为淤淤泥质土，土土体中间夹淤淤泥质中（细细）砂，呈现现海陆交互相相沉积特征。软软土厚度由北北往南由小变变大，最大厚厚度约12..9m。根据据其物理力学学性质差异，本本报告将海相相软土层分为为淤泥质粉质质粘土（2--1）、含有有机质粉质粘粘土层（2--3）。冲洪积相软土：：在北环立交交一带原始地地貌为冲沟，在在K5+1660~K5++600里程程段分布有淤淤泥质粉质粘粘土（3-22），其厚度度较小。4.7基岩软软化与崩解风化岩和残积土土1）残积土及全全、强风化层层颗粒残积土、全、土土状强风化岩岩具有泡水后后软化、崩解解，强度急剧剧降低的特点点。应采取有有效的止水措措施，避免残残积土及风化化岩产生渗流流变形，甚至至产生管涌、流流土等现象。2）风化岩强风化岩：本线线路强风化岩岩具有层厚、埋埋深变化较大大，分布不连连续的特点中风化岩：受构构造及风化影影响，该层岩岩面起伏大，甚甚至形成风化化沟槽，风化化沟槽的存在在可能引起隧隧道两侧围岩岩级别变化大大，基底岩体体风化差异显显著。该层层层厚变化也较较大，造成盾盾构施工时，上上软下硬，甚甚至左右软硬硬差异也很大大，不利于盾盾构推进。明明挖隧道段，风风化沟槽对桩桩基的设计和和施工会造成成不利影响。微风化岩：为隧隧道沿线下伏伏主要岩体，岩岩质坚硬，开开挖难度大。5围护结构计计算5.1YK6++922.55-YK66+957..5计算，11-1断面选取DXSDKK217号钻钻孔资料[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护护技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等等级一级支护结构重要性性系数γ01.10基坑深度h(mm)22.220嵌固深度(m))3.500桩顶标高(m))-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级级C30桩截面类型圆形└桩直径(m))1.200桩间距(m)1.500有无冠梁无防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kNN/m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数9坑内加固土否内侧降水最终深深度(m)22.700外侧水位深度((m)0.000内侧水位是否随随开挖过程变变化是内侧水位距开挖挖面距离(mm)0.000弹性计算方法按按土层指定ㄨ弹性法计算方法法m法内力计算时坑外外土压力计算算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3))(kN/m3))(kPa)(度)擦阻力(kPaa)1杂填土2.0018.78.718.0016.000.12粘性土4.7019.09.024.0018.000.13强风化岩6.5020.510.531.0022.000.14强风化岩6.6021.011.033.0027.000.15中风化岩1.2025.115.137.0031.000.16强风化岩1.7021.011.033.0027.000.17中风化岩0.8025.115.10.18微风化岩10.5025.415.40.19微风化岩23.5026.116.10.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa))水下(度)强度(kPa))118.0016.00合算m法5.32224.0018.00合算m法7.08331.0022.00合算m法10.58433.0027.00合算m法15.18537.0031.00合算m法19.82633.0027.00合算m法15.18737.0031.00合算m法19.82837.0031.00合算m法19.82937.0031.00合算m法19.82[支锚信息]支锚道数4支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0005.0003内撑4.0004.0004内撑4.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001010.0002～7000.0001.0021000.000420.004～3000.0001.0031000.000420.006～133000.0001.0041500.000420.008～123000.0001.00[土压力模型型及系数调整整]弹性法土压力模模型:经典法法土压力模型型:层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPaa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.00002粘性土合算1.0001.0001.00010000.00003强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00008微风化岩合算1.0001.0001.00010000.00009微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖6.5004加撑2.内撑5开挖10.5006加撑3.内撑7开挖14.5008加撑4.内撑9开挖22.22010刚性铰22.10011刚性铰15.80012拆撑4.内撑13拆撑3.内撑14刚性铰9.480[设计参数]整体稳定计算方方法瑞典条分法稳定计算采用应应力状态总应力法稳定计算是否考考虑内支撑√条分法中的土条条宽度(m))0.50刚度折减系数KK1.000考虑圆弧滑动模模式的抗隆起起稳定√对支护底取矩倾倾覆稳定ㄨ以最下道支锚为为轴心的倾覆覆稳定ㄨ[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图图：地表沉降图：[截面计算]钢筋类型对应关关系：d-HHPB3000,D-HRRB335,,E-HRBB400,FF-RRB4400,G--HRB5000,P-HHRBF3335,Q-HHRBF4000,R-HHRBF5000[截面参数]桩是否均匀配筋筋是混凝土保护层厚厚度(mm))70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级级别HPB300桩的螺旋箍筋间间距(mm))150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(mm)3,19,3..22[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)159.5761.78219.41219.411基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)164.940.00226.80226.80最大剪力(kNN)87.9232.10120.88120.88基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)1828.6661489.6992514.4112514.4112基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)651.01330.52895.14895.14最大剪力(kNN)819.05648.751126.1991126.199基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)1192.1444.241639.199187.463基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)172.301176.499236.9142.38最大剪力(kNN)656.81662.02903.12388.45段选筋类型级别钢筋实配[计算]面面积号实配值(mm2或mmm2/m)1纵筋HRB40013E288005[62220]箍筋HPB300d12@15001508[13342]2纵筋HRB40026E2816010[115494]]箍筋HPB300d12@15001508[13342]3纵筋HRB40013E288005[62220]箍筋HPB300d12@15001508[13342]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验验算]计算方法：瑞典典条分法应力状态：总应应力法条分法中的土条条宽度:00.50m滑裂面数据圆弧半径(m))R=32.0441圆心坐标X(mm)X==-7.4426圆心坐标Y(mm)Y==27.3358整体稳定安全系系数Ks=2.2244>1.35,,满足规范范要求。[抗倾覆稳定定性验算]]不进行抗倾覆((踢脚破坏))验算!![抗隆起验算算]1)从支护底底部开始，逐逐层验算抗隆隆起稳定性，结结果如下：支护底部部，验算抗隆隆起：Ks=((24.7228×3.500×20.6311+37.0000×32.6711)/(211.028×(22.2220+3.5500)+220.0000)=5.3339Ks=5..339≥1.8000，抗隆起稳稳定性满足。深度344.000处处，验算抗隆隆起：Ks=((25.2000×11.7800×20.6311+37.0000×32.6711)/(222.093×(22.2220+11..780)++20.0000)=9..510Ks=9..510≥1.8000，抗隆起稳稳定性满足。2)坑底抗隆隆起按以最下下层支点为转转动轴心的圆圆弧条分法计计算，结果如如下：Ks=2..447≥2.2000，坑底抗隆隆起稳定性满满足。[嵌固段基坑坑内侧土反力力验算]工况1：Ps=33366.8449≤Ep=275000.793，土土反力满足要要求。工况2：Ps=33366.8449≤Ep=275000.793，土土反力满足要要求。工况3：Ps=25579.9666≤Ep=192399.748，土土反力满足要要求。工况4：Ps=25524.2446≤Ep=192399.748，土土反力满足要要求。工况5：Ps=23346.0997≤Ep=131077.757，土土反力满足要要求。工况6：Ps=23305.5220≤Ep=131077.757，土土反力满足要要求。工况7：Ps=20016.1004≤Ep=7975..427，土土反力满足要要求。工况8：Ps=19980.4775≤Ep==79755.427，土土反力满足要要求。工况9：Ps=11141.2003≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。工况10：Ps=11141.2003≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。工况11：Ps=11141.2003≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。工况12：Ps=11188.0661≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。工况13：Ps=12241.0003≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。工况14：Ps=12241.0003≤Ep=1362..194，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡挡土构件嵌固固段上的基坑坑内侧土反力力合力（kNN）；Ep为作用在挡挡土构件嵌固固段上的被动动土压力合力力（kN）。5.2YK6++957.55-YK77+007..5计算，2--2计算断面面选取DXSDKK217号钻钻孔资料[支护方案]排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护护技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等等级一级支护结构重要性性系数γ01.10基坑深度h(mm)25.713嵌固深度(m))4.500桩顶标高(m))-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级级C30桩截面类型圆形└桩直径(m))1.200桩间距(m)1.500有无冠梁无防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kNN/m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数6坑内加固土否内侧降水最终深深度(m)26.713外侧水位深度((m)0.000内侧水位是否随随开挖过程变变化是内侧水位距开挖挖面距离(mm)0.000弹性计算方法按按土层指定ㄨ弹性法计算方法法m法内力计算时坑外外土压力计算算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3))(kN/m3))(kPa)(度)擦阻力(kPaa)1素填土1.0018.58.516.0014.000.12杂填土2.0018.78.718.0016.000.13粘性土5.4019.09.020.0017.000.14强风化岩1.6020.510.531.0022.000.15强风化岩1.2021.011.033.0027.000.16微风化岩23.5026.116.137.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa))水下(度)强度(kPa))116.0014.00合算m法5.32218.0016.00合算m法5.32320.0017.00合算m法7.08431.0022.00合算m法10.58533.0027.00合算m法15.18637.0031.00合算m法19.82[支锚信息]支锚道数4支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0005.2003内撑4.0004.5004内撑4.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001010.0002～7000.0001.0021000.000420.004～3000.0001.0031000.000420.006～133000.0001.0041500.000420.008～123000.0001.00[土压力模型型及系数调整整]弹性法土压力模模型:经典法土土压力模型::层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPaa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.00002杂填土合算1.0001.0001.00010000.00003粘性土合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖6.7004加撑2.内撑5开挖11.2006加撑3.内撑7开挖15.2008加撑4.内撑9开挖25.71310刚性铰25.50011刚性铰18.50012拆撑4.内撑13拆撑3.内撑14刚性铰13.006[设计参数]整体稳定计算方方法瑞典条分法稳定计算采用应应力状态总应力法稳定计算是否考考虑内支撑√条分法中的土条条宽度(m))0.50刚度折减系数KK1.000考虑圆弧滑动模模式的抗隆起起稳定√对支护底取矩倾倾覆稳定ㄨ以最下道支锚为为轴心的倾覆覆稳定ㄨ[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图图：地表沉降图：[环梁选筋结结果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]钢筋类型对应关关系：d-HHPB3000,D-HRRB335,,E-HRBB400,FF-RRB4400,G--HRB5000,P-HHRBF3335,Q-HHRBF4000,R-HHRBF5000[截面参数]桩是否均匀配筋筋是混凝土保护层厚厚度(mm))70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级级别HPB300桩的螺旋箍筋间间距(mm))150弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(mm)3,22,4..71[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)298.81123.39410.86410.861基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)333.810.00458.99458.99最大剪力(kNN)159.6357.94219.50219.50基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)2872.9882715.2883950.3553950.3552基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)1544.433201.912123.5882123.588最大剪力(kNN)1076.411956.141480.0661480.066基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)2264.799335.063114.0883114.0883基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)74.482890.988102.41102.41最大剪力(kNN)1008.8111011.4551387.1111387.111段选筋类型级别钢筋实配[计算]面面积号实配值(mm2或mmm2/m)1纵筋HRB40016E3212868[66220]箍筋HPB300d12@15001508[13342]2纵筋HRB40032E3225736[225849]]箍筋HPB300d14@15002053[17795]3纵筋HRB40032E3225736[119732]]箍筋HPB300d12@15001508[14436]加强箍筋HRB400E14@20000154[整体稳定验验算]计算方法：瑞典典条分法应力状态：总应应力法条分法中的土条条宽度:00.50m滑裂面数据圆弧半径(m))R=28.4999圆心坐标X(mm)X==-7.1145圆心坐标Y(mm)Y==22.7750整体稳定安全系系数Ks=1.9983>1.35,,满足规范范要求。[抗倾覆稳定定性验算]]不进行抗倾覆((踢脚破坏))验算!![抗隆起验算算]1)从支护底底部开始，逐逐层验算抗隆隆起稳定性，结结果如下：支护底部部，验算抗隆隆起：Ks=((26.1000×4.500×20.6311+37.0000×32.6711)/(233.590×(25.7113+4.5500)+220.0000)=4.9957Ks=4..957≥1.8000，抗隆起稳稳定性满足。[嵌固段基坑坑内侧土反力力验算]工况1：Ps=46636.8002≤Ep=464533.414，土土反力满足要要求。工况2：Ps=46636.8002≤Ep=464533.414，土土反力满足要要求。工况3：Ps=36634.5774≤Ep=351388.875，土土反力满足要要求。工况4：Ps=35579.4559≤Ep=351388.875，土土反力满足要要求。工况5：Ps=33393.1881≤Ep=258366.830，土土反力满足要要求。工况6：Ps=33353.3668≤Ep=258366.830，土土反力满足要要求。工况7：Ps=30068.9224≤Ep=167288.711，土土反力满足要要求。工况8：Ps=30035.8446≤Ep=167288.711，土土反力满足要要求。工况9：Ps=19913.4442≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。工况10：Ps=19913.4442≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。工况11：Ps=19913.4442≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。工况12：Ps=20020.5112≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。工况13：Ps=21113.1225≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。工况14：Ps=21113.1225≤Ep=2121..211，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡挡土构件嵌固固段上的基坑坑内侧土反力力合力（kNN）；Ep为作用在挡挡土构件嵌固固段上的被动动土压力合力力（kN）。5.3YK77+007..5-YKK7+0577.5计算选取DXSDKK221号钻钻孔资料排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护护技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等等级一级支护结构重要性性系数γ01.10基坑深度h(mm)30.160嵌固深度(m))3.000桩顶标高(m))-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级级C30桩截面类型圆形└桩直径(m))1.200桩间距(m)1.600有无冠梁有├冠梁宽度(mm)1.000├冠梁高度(mm)1.200└水平侧向刚度度(MN/mm)6.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kNN/m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数8坑内加固土否内侧降水最终深深度(m)31.160外侧水位深度((m)0.000内侧水位是否随随开挖过程变变化是内侧水位距开挖挖面距离(mm)1.000弹性计算方法按按土层指定ㄨ弹性法计算方法法m法内力计算时坑外外土压力计算算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3))(kN/m3))(kPa)(度)擦阻力(kPaa)1素填土1.0018.58.717.0014.000.12杂填土2.0018.79.019.0016.000.13粘性土5.4019.09.019.0015.000.14强风化岩3.0020.510.532.0022.000.15强风化岩12.2021.011.033.0027.000.16强风化岩3.1023.013.037.0031.000.17中风化岩1.3025.115.137.0031.000.18微风化岩33.4026.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa))水下(度)强度(kPa))118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法6.00319.0015.00合算m法10.00432.0022.00合算m法20.00533.0027.00合算m法20.00637.0031.00合算m法20.00737.0031.00合算m法35.008100.0031.00合算m法50.00[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kNN/m)(m)(m)(m)(m)120.000[附加水平力力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数8坑内加固土否内侧降水最终深深度(m)31.160外侧水位深度((m)0.000内侧水位是否随随开挖过程变变化是内侧水位距开挖挖面距离(mm)1.000弹性计算方法按按土层指定ㄨ弹性法计算方法法m法内力计算时坑外外土压力计算算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3))(kN/m3))(kPa)(度)擦阻力(kPaa)1素填土1.0018.58.717.0014.000.12杂填土2.0018.79.019.0016.000.13粘性土5.4019.09.019.0015.000.14强风化岩3.0020.510.532.0022.000.15强风化岩12.2021.011.033.0027.000.16强风化岩3.1023.013.037.0031.000.17中风化岩1.3025.115.137.0031.000.18微风化岩33.4026.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa))水下(度)强度(kPa))118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法6.00319.0015.00合算m法10.00432.0022.00合算m法20.00533.0027.00合算m法20.00637.0031.00合算m法20.00737.0031.00合算m法35.008100.0031.00合算m法50.00[支锚信息]支锚道数5支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑8.0001.0002内撑4.0006.4503内撑4.0005.5504内撑4.0005.5005内撑4.0006.400支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001210.0002～207000.0001.002600.00640.004～183000.0001.0031000.000640.006～163000.0001.0041500.000640.008～153000.0001.0051200.000640.0010～133000.0001.00[土压力模型型及系数调整整]弹性法土压力模模型:经典法土土压力模型::层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPaa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.00002杂填土合算1.0001.0001.00010000.00003粘性土合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00008微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.5002加撑1.内撑3开挖7.9504加撑2.内撑5开挖13.5006加撑3.内撑7开挖19.0008加撑4.内撑9开挖25.40010加撑5.内撑11开挖30.16012刚性铰29.80013拆撑5.内撑14刚性铰19.97015拆撑4.内撑16拆撑3.内撑17刚性铰10.60018拆撑2.内撑19刚性铰2.00020拆撑1.内撑[设计参数]整体稳定计算方方法瑞典条分法稳定计算采用应应力状态总应力法稳定计算是否考考虑内支撑√条分法中的土条条宽度(m))0.50刚度折减系数KK1.000考虑圆弧滑动模模式的抗隆起起稳定√对支护底取矩倾倾覆稳定ㄨ以最下道支锚为为轴心的倾覆覆稳定ㄨ[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图图：地表沉降图：[冠梁选筋结结果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结结果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]钢筋类型对应关关系：d-HHPB3000,D-HRRB335,,E-HRBB400,FF-RRB4400,G--HRB5000,P-HHRBF3335,Q-HHRBF4000,R-HHRBF5000[截面参数]桩是否均匀配筋筋是混凝土保护层厚厚度(mm))70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级级别HPB300桩的螺旋箍筋间间距(mm))100弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(mm)3,26,3..66[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)332.83225.70457.64457.641基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)121.940.00167.66167.66最大剪力(kNN)184.33111.37253.45253.45基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)2266.2111176.8443116.0443116.0442基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)1388.0661509.6661908.5881908.588最大剪力(kNN)1073.544652.451476.1221476.122基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)685.56154.57942.65942.653基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)1022.255873.071405.5991405.599最大剪力(kNN)960.01453.621320.0111320.011段选筋类型级别钢筋实配[计算]面面积号实配值(mm2或mmm2/m)1纵筋HRB40026E3220910[66220]箍筋HPB300d10@10001571[13342]2纵筋HRB40026E3220910[119746]]箍筋HPB300d12@10002262[17780]3纵筋HRB40026E3220910[88097]箍筋HPB300d10@10001571[13342]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验验算]计算方法：瑞典典条分法应力状态：总应应力法条分法中的土条条宽度:00.50m滑裂面数据圆弧半径(m))R=38.8448圆心坐标X(mm)X==-8.3388圆心坐标Y(mm)Y==34.6646整体稳定安全系系数Ks=2.2269>1.35,,满足规范范要求。[抗倾覆稳定定性验算]]不进行抗倾覆((踢脚破坏))验算!![抗隆起验算算]1)从支护底底部开始，逐逐层验算抗隆隆起稳定性，结结果如下：支护底部部，验算抗隆隆起：Ks=((26.1000×3.000×20.6311+100..000×32.6711)/(211.580×(30.1660+3.0000)+220.0000)=6.6637Ks=6..637≥1.8000，抗隆起稳稳定性满足。2)坑底抗隆隆起按以最下下层支点为转转动轴心的圆圆弧条分法计计算，结果如如下：Ks=2..916≥2.2000，坑底抗隆隆起稳定性满满足。[嵌固段基坑坑内侧土反力力验算]工况1：Ps=51152.7776≤Ep=468122.324，土土反力满足要要求。工况2：Ps=51152.7776≤Ep=468122.324，土土反力满足要要求。工况3：Ps=40077.2556≤Ep=334966.359，土土反力满足要要求。工况4：Ps=40027.6112≤Ep=334966.359，土土反力满足要要求。工况5：Ps=34400.3444≤Ep=225900.521，土土反力满足要要求。工况6：Ps=33367.5000≤Ep=225900.521，土土反力满足要要求。工况7：Ps=26648.5550≤Ep=137677.025，土土反力满足要要求。工况8：Ps=26621.1558≤Ep=137677.025，土土反力满足要要求。工况9：Ps=19900.9447≤Ep=6308..402，土土反力满足要要求。工况10：Ps=18868.3110≤Ep=6308..402，土土反力满足要要求。工况11：Ps=8000.9077≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况12：Ps=8000.9077≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况13：Ps=3883.4066≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况14：Ps=3883.4066≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况15：Ps=4334.7566≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况16：Ps=5112.4300≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况17：Ps=5112.4300≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况18：Ps=4991.6266≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况19：Ps=4991.6266≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况20：Ps=4992.4877≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡挡土构件嵌固固段上的基坑坑内侧土反力力合力（kNN）；Ep为作用在挡挡土构件嵌固固段上的被动动土压力合力力（kN）。5.4YK77+057..5~YKK7+0822.5计算选取DXSDKK222号钻钻孔资料排桩支护[基本信息]规范与规程《建筑基坑支护护技术规程》JGJ1120-20012内力计算方法增量法支护结构安全等等级一级支护结构重要性性系数γ01.10基坑深度h(mm)33.302嵌固深度(m))3.000桩顶标高(m))-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级级C30桩截面类型圆形└桩直径(m))1.200桩间距(m)1.600有无冠梁有├冠梁宽度(mm)1.000├冠梁高度(mm)1.200└水平侧向刚度度(MN/mm)6.000防水帷幕无放坡级数0超载个数1支护结构上的水水平集中力0[超载信息]超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kNN/m)(m)(m)(m)(m)130.000[附加水平力力信息]水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定[土层信息]土层数7坑内加固土否内侧降水最终深深度(m)34.302外侧水位深度((m)0.000内侧水位是否随随开挖过程变变化是内侧水位距开挖挖面距离(mm)0.000弹性计算方法按按土层指定ㄨ弹性法计算方法法m法内力计算时坑外外土压力计算算方法主动[土层参数]层号土类名称层厚重度浮重度黏聚力内摩擦角与锚固体摩(m)(kN/m3))(kN/m3))(kPa)(度)擦阻力(kPaa)1杂填土2.3018.78.718.0016.000.12粘性土5.4019.09.019.0015.000.13强风化岩3.0020.510.531.0022.000.14强风化岩12.2021.011.033.0027.000.15强风化岩3.1023.013.037.0031.000.16中风化岩1.3025.115.1100.0031.000.17微风化岩20.5726.116.1100.0031.000.1层号黏聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值不排水抗剪水下(kPa))水下(度)强度(kPa))118.0016.00合算m法6.00219.0015.00合算m法10.00331.0022.00合算m法20.00433.0027.00合算m法20.00537.0031.00合算m法20.006100.0031.00合算m法35.007100.0031.00合算m法50.00[支锚信息]支锚道数5支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1内撑6.0001.1002内撑5.0007.4403内撑6.0007.6004内撑5.0006.8005内撑5.0006.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.00856.002～217000.0001.002900.00450.004～193000.0001.0030.00856.006～177000.0001.0041500.000450.008～153000.0001.0051000.000450.0010～133000.0001.00[土压力模型型及系数调整整]弹性法土压力模模型:经典法土土压力模型::层号土类水土水压力外侧土压力外侧土压力内侧土压力内侧土压力名称调整系数调整系数1调整系数2调整系数最大值(kPaa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.00002粘性土合算1.0001.0001.00010000.00003强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00004强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00005强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00006中风化岩合算1.0001.0001.00010000.00007微风化岩合算1.0001.0001.00010000.0000[工况信息]工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.6002加撑1.内撑3开挖9.0404加撑2.内撑5开挖16.6406加撑3.内撑7开挖23.4408加撑4.内撑9开挖29.44010加撑5.内撑11开挖33.30212刚性铰33.00013拆撑5.内撑14刚性铰25.10015拆撑4.内撑16刚性铰20.10017拆撑3.内撑18刚性铰10.60019拆撑2.内撑20刚性铰2.00021拆撑1.内撑[设计参数]整体稳定计算方方法瑞典条分法稳定计算采用应应力状态总应力法稳定计算是否考考虑内支撑√条分法中的土条条宽度(m))0.50刚度折减系数KK1.000考虑圆弧滑动模模式的抗隆起起稳定√对支护底取矩倾倾覆稳定ㄨ以最下道支锚为为轴心的倾覆覆稳定ㄨ[设计结果][结构计算]各工况：内力位移包络图图：地表沉降图：[冠梁选筋结结果]钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HRB335D16@2[环梁选筋结结果]钢筋级别选筋As1HPB3001d12As2HPB3001d12As3HPB300d12@1[截面计算]钢筋类型对应关关系：d-HHPB3000,D-HRRB335,,E-HRBB400,FF-RRB4400,G--HRB5000,P-HHRBF3335,Q-HHRBF4000,R-HHRBF5000[截面参数]桩是否均匀配筋筋是混凝土保护层厚厚度(mm))70桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级级别HPB300桩的螺旋箍筋间间距(mm))100弯矩折减系数1.00剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数三段各分段长度(mm)3,29,3..80[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)448.01333.20616.01616.011基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)7.400.6810.1710.17最大剪力(kNN)211.81162.28291.24291.24基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)1484.7661220.7992041.5442041.5442基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)1239.0441482.5991703.6881703.688最大剪力(kNN)830.86670.661142.4331142.433基坑内侧最大弯弯矩(kN..m)612.81205.17842.61842.613基坑外侧最大弯弯矩(kN..m)951.09230.201307.7551307.755最大剪力(kNN)772.73405.011062.5111062.511段选筋类型级别钢筋实配[计算]面面积号实配值(mm2或mmm2/m)1纵筋HRB40022E2813547[66220]箍筋HPB300d12@15001508[13342]2纵筋HRB40022E2813547[99101]箍筋HPB300d12@15001508[13342]3纵筋HRB40022E2813547[99739]箍筋HPB300d12@15001508[13342]加强箍筋HRB400E20@20000314[整体稳定验验算]计算方法：瑞典典条分法应力状态：总应应力法条分法中的土条条宽度:00.50m滑裂面数据圆弧半径(m))R=40.5440圆心坐标X(mm)X==-9.2238圆心坐标Y(mm)Y==36.1173整体稳定安全系系数Ks=2.1143>1.35,,满足规范范要求。[抗倾覆稳定定性验算]]不进行抗倾覆((踢脚破坏))验算!![抗隆起验算算]1)从支护底底部开始，逐逐层验算抗隆隆起稳定性，结结果如下：支护底部部，验算抗隆隆起：Ks=((26.1000×3.000×20.6311+100..000×32.6711)/(222.098×(33.3002+3.0000)+330.0000)=5.8867Ks=5..867≥1.8000，抗隆起稳稳定性满足。2)坑底抗隆隆起按以最下下层支点为转转动轴心的圆圆弧条分法计计算，结果如如下：Ks=3..041≥2.2000，坑底抗隆隆起稳定性满满足。[嵌固段基坑坑内侧土反力力验算]工况1：Ps=61177.8112≤Ep=594900.398，土土反力满足要要求。工况2：Ps=61177.8112≤Ep=594900.398，土土反力满足要要求。工况3：Ps=48842.0661≤Ep=418900.977，土土反力满足要要求。工况4：Ps=48806.9445≤Ep=418900.977，土土反力满足要要求。工况5：Ps=35531.1770≤Ep=255488.232，土土反力满足要要求。工况6：Ps=35531.1770≤Ep=255488.232，土土反力满足要要求。工况7：Ps=25572.6660≤Ep=145522.491，土土反力满足要要求。工况8：Ps=25552.3999≤Ep=145522.491，土土反力满足要要求。工况9：Ps=17747.6223≤Ep=6083..538，土土反力满足要要求。工况10：Ps=17728.6991≤Ep=6083..538，土土反力满足要要求。工况11：Ps=8338.5411≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况12：Ps=8338.5411≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况13：Ps=4778.9633≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况14：Ps=4778.9633≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况15：Ps=5773.0355≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况16：Ps=5773.0355≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况17：Ps=5335.9033≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况18：Ps=5335.9033≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况19：Ps=5440.7433≤Ep==19988.380，土土反力满足要要求。工况20：Ps=5440.7433≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。工况21：Ps=5440.5066≤Ep=1998..380，土土反力满足要要求。式中：Ps为作用在挡挡土构件嵌固固段上的基坑坑内侧土反力力合力（kNN）；Ep为作用在挡挡土构件嵌固固段上的被动动土压力合力力（kN）。6.构件验算6.1砼冠梁（1）10000mm×1500mm冠梁截面10000mm×1500mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=1580.377kN，支撑间间距为8m，水平荷载设计值q=（1580.37×1.1×1.25）/8=271.6KN/m。计算弯矩M＝＝ql²/12＝2771.6×3²/12＝2003.7kN.m。按纯弯构件进行行配筋计算得得As＝20000mm22，则按构造要求配配筋，实配10Ф25，Ass=4909mm2。剪力计算：Q=1/2×qql=1/22×271..6×3.00=407..4kN0.7×ft××b×ho=0.77×1.43×1000×1147.55/1000==1148.66kN＞Q，截截面满足要求求，按构造配配筋即可。（2）15000mm×1200mm冠梁截面15000mm×1200mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=946.26kN，支撑间间距为6m，水平荷载载设计值q==（946.26×1.1×1.25）/6=217KN/m。计算弯矩M＝＝ql²/12＝2117×6²/12＝6551kN.m。按纯弯构件进行行配筋计算得得As＝61158mm2，实配12Ф288，As==7389mm2。剪力计算：Q=1/2×qql=1/22×217××6.0=6651kN0.7×ft××b×ho=0.77×1.43×1200×1447.55/1000==1738.77kN＞Q，截截面满足要求求，按构造配配筋即可。6.2砼腰梁（1）22000mm×1500mm腰梁截面22000mm×1500mm，支支点水平支反反力最大标准准值N=66664.899kN，支撑间距距为6m，水平平荷载设计值值q=（66664.899×1.1×1.25）/6=1527KN/m。计算弯矩M＝＝ql²/12＝15527×6²/12＝45581kN..m。按纯弯构件进行行配筋计算得得As＝83347mm2，实配15Ф288，As==9237mmm2。剪力计算：Q=1/2×qql=1/22×15277×6.0==4581kkN0.7ft·bb·h0＝0.7*11433*1.5*2.1575＝32446kN＜VV＝45581.0kN当VV＞0..7ft·b·h0、h＞8000mm构造造要求：最小配配箍面积AAsv,miin＝((0.24fft/ffyv)·b·s＝((0.24**1.433/360)**1500*2000＝2886.6mm2箍筋最最小直径DDmin＝＝8mm，箍筋最大间距smax＝300mm一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：V≤≤αcv·ft·b·h0+ffyv·Asv/s·h0Asvv＝(VV-0..7ft·b·h0)·s/(ffyv·h0)＝(42557000-0..7*1.4433*1500*2157.5)*2000/(3660*21557.5)＝260.3mm2矩形截面受弯构构件，其受剪剪截面应符合合下式条件：：hw＝h0＝2157.5mm，当hhw/b≤4时，VV≤0.25βc·fc·b·h0Rv＝0.225βc·fc·b·h0＝0.25**1*143331*1..5*2.1575＝115944.7kN≥V＝4257kN，满足要要求。Asv＝2260.3mm2，箍筋筋最小直径88，最大间距距@300，实配10@1006.3砼支撑（1）10000mm×1000mm（2）13000mm×1200mm6.4钢支撑（1）∅8000，t=16mm钢支撑撑钢材的弹性模量量EMppa206000钢材设计强度ffMppa215fy235N设计值KN4400直径M0.8壁厚M0.016钢支撑长度M13长度系数ux1长度系数uy1钢支撑计算长度度L0xMM13钢支撑计算长度度L0yMM13钢支撑面积MM20.0394008138钢支撑惯性矩IIMM40.0030229067钢管回转半径iiMM0.2772443575Wnx=WnyyM330.0075772668λx=46.890117587λy=46.890117587λx*sqrtt(fy/2235)46.890117587λy*sqrtt(fy/2235)46.890117587查表φx附录CC,表C-22,b类0.8704339297查表φy附录CC,表C-22,b类0.8704339297钢构件自重kgg/m37850钢支撑自重标准准值KNN/m4.0935338852钢支撑自