采掘供电设计80204说明书

一、工作面概况本工作面井下位于15#煤一采区东南部，东为矿界，西为北石门大巷，北为工作面（已采，南为80211工作面（正掘。长1180m、倾斜长190m煤 t。截煤使用MG-400/930-3.3D电牵引采煤机，工作面设SGZ-1000/1400前、后工作溜,将采煤机截煤输送至SZZ-1000/400机，经机到SSJ-1200/2×315型顺槽皮带，顺槽皮带输至采区皮带后进入主斜井皮带二、供电系统的拟定工作面高压电源来自丈八二配，丈八二配6kV压电源来自丈八中配。丈八二配距80204作面进风口696米，距工作面回风口506米。可保证生产供电，保证供启动力矩，同时保证磁力启动器有足够的吸合力，在距进风口1169米处设1#、2#、3#、4#移动变电站（设备列车，距进风口5米处设5#、6#移动变电站，给进风、回风及工作面提供660V、1140V、3300V动力电源。1、6kV电源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×70mm2高压电缆，供给1#移动变电站，并变为3300v满足采煤机、机、破碎机动力电源要求。2、6kV电源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×70mm2高压电缆，供给2#移动变电站，并变为3300v满足前溜动力电源要求。3、6kV电源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×70mm2高压电缆，供给3#移动变电站，并变为3300v满足后溜动力电源要求。4、6kV电源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×35mm2高压电缆，供给4#移动变电站，并变为1140v满足液泵、喷雾泵、加压泵动力电源要求。5、6kV源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×35mm2高压电缆，供给5#移动

电站，并变为1140v满足进风皮带动力电源要求6、6kV电源由丈八二配馈出一趟MYPTJ-3×35mm2高压电缆，供给6#移动变电站，并变为660v满足进、回风动力电源要求。三、80204工作面电气设备参数统计表数量数量计111机11211111222电气设261113132KBZ-4QBZ-93四、变压器容量的选择计算

③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-2000/6/3.3变压器一台，编号1#2、2#变压器的选择①负荷统计：前工作溜②需用系数的选择③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择S=Kx×∑Pe/COSφ=0.7×1400/0.7＝1400为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-2000/6/3.3变压器一台，编号2#3、3#变压器的选择①负荷统计：后工作溜②需用系数的选择（一 工作 V系统变压器的选择1、1#变压器的选择①负荷统计：采煤机、机、破碎机②需用系数的选择

③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择S=Kx×∑Pe/COSφ=0.7×1400/0.7＝1400为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-2000/6/3.3变压器一台，编号3# ①负荷统计：液泵、喷雾泵、加压泵②需用系数的选择③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择S=Kx×∑Pe/COSφ=0.62×550/0.7＝487为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-630/6/1.2变压器一台，编号4#2、5#变压器的选择①负荷统计：头部皮②需用系数的选择③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择S=Kx×∑Pe/COSφ=0.7×630/0.7＝630为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-800/6/1.2变压器一台，编号5#（三 工作 V系统变压器的选择

1、6#变压器的选择①负荷统计：梭车、排水泵、涨紧车、回柱车、注水泵②需用系数的选择③功率因数的选择COSφ的选取查《煤矿供电》表1－6取④变压器容量的选择S=Kx×∑Pe/COSφ=0.56×497/0.7=397.6为保证供电质量和实际设备情况选KBSGZY-630/6/0.69变压器一台，编号6#五、电缆的选择及校验（一）电缆的选择及校验原则1、电缆实际流过的长时电流必须小于或等于电缆允许的载流量4、橡套电缆经常移动，应满足机械强度要求的最小截面5、电缆在短路事故时，应具有足够的热稳定性（二）高压电缆的选择1、按经济电流密度选择电缆截面1#电缆负荷统计：采煤机、机、破碎机。 3、按短路时热稳定条件校验电缆截面Igmax

=

=

1#电缆：Szx

=√tj

√0.25=2#电缆负荷统计：前工作

2#电缆

=Id(3)=jCj

=4705√0.25=Igmax

=

=

3#电缆：Szx

=√tj

√0.25=3#电缆负荷统计：后工作

4#电缆

=Id(3)=jCj

=4705√0.25=Igmax

=

=

5#电缆：Szx

=√tj

√0.25=4#电缆负荷统计：液泵、喷雾泵、加压

6#电缆

=Id(3)=jCj

=4705√0.25= 4、按长期允许载流校验电缆截面Igmax

=

=

5#电缆负荷统计：头部皮带 式中：K1—电缆的环境温度系数，查《矿用电缆》附表2—16，取Igmax

=

=

K2—直埋电缆的土壤热阻率修正系数，取6#电缆负荷统计：梭车、排水泵、涨紧车、回柱车、注水

K3—多根电缆并列敷设时的修正系数，取Iy—电缆的长时允许电流；查《矿用电缆》附表2—Igmax

=

=

校验:1#电缆： （符合要求2、按年最大负荷利用小时大于5000，选电缆的经济电流密度查《矿用电缆》表1—37，取Ij=2(A/mm2),则经济截面为1#电缆2#电缆3#电缆4#电缆5#电缆6#电缆

2#电缆： （符合要求3#电缆： （符合要求4#电缆： （符合要求5#电缆： （符合要求6#电缆： （符合要求5、电缆选定①1#电缆选择MYPTJ3×70mm2型电缆，其长时允许电流为225A于119A,符大于225A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长1990m大于225A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长1990m。

选择一条MYPTJ-3×95mm2型电缆，电缆长时允许电流为260A大于217A,符合要求，电缆长350米。2、2#KBSGZY-2000/6/3.3移变供后工作溜电缆干线负荷统计 ③3#电缆选择

型电缆，其长时允许电流为225A大于135A,

Igmax

=

=合要求，高开的过载延时保护，电流整定值按实际负载电流整定，并且整定电流值不大于225A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长190。④4#电缆选择MYPTJ3×35mm2型电缆，其长时允许电流为148A大于

选择一条MYPTJ-3×95mm2型电缆，电缆长时允许电流为260A大于245A,符合要求，电缆长350米。3、3#KBSGZY-2000/6/3.3移变供后工作溜电缆干线负荷统计 不大于148A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长1990m

Igmax

=

=⑤5#电缆选择MYPTJ3×35mm2型电缆，其长时允许电流为148A60.62A,不大于148A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长760m。⑥6#电缆选择MYPTJ3×35mm2型电缆，其长时允许电流为148A大于

选择一条MYPTJ-3×95mm2型电缆，电缆长时允许电流为260A大于245A,符合要求，电缆长350米。4、4#KBSGZY-800/6/1.2移变供液泵、喷雾泵、加压泵电缆干线负荷统计

Igmax

=

=不大于148A，从而形成对所选高压电缆保护。电缆长760m(三)低压电缆干线的选择

选择两条MYPT-3×50mm2型电缆，电缆长时允许电流为2×173A大于符合要求，电缆长2×10米5、5#KBSGZY-1250/6/1.2移变供头部皮带，电缆干线负荷统计 1、1#KBSGZY-2500/6/3.3移变供采煤机、机、破碎机电缆干线负荷统计

Igmax

=

= 选择两条MYPT-3×70mm2型电缆，电缆长时允许电流为2×215A大于Igmax

=

=

符合要求，电缆长2×20米6、6#KBSGZY-630/6/0.69移变供回进风660v电缆干线负荷统计

机尾：平台开关至后工作溜机头约250 米Igmax

=

=

缆，一根MYPT/3.3-

-300米电缆选择两条MY-3×70mm2型电缆，电缆长时允许电流为2×215A于332.7A合要求，电缆长1500米、1650米。（四）低压电缆支线的选1、供采煤机电源的电缆平台开关至采煤机尾约240 采煤机额定电流Ie=202.4A。选取一根MCPT/3.3-3×95mm2-300米电缆2、供前工作溜电源的电机头：平台开关至前工作溜机头约50 前工作溜额定电流Ie=150.8/99.6A。选取一根MYPT/3.3-3×70mm2-60电缆，一根MYPT-3×50mm2-60米电缆。机尾：平台开关至前工作溜机尾约240 前工作溜额定电流Ie=150.8/99.6A。选取一根MYPT/3.3-3×70mm2-300米电缆，一根MYPT/3.3-3×50mm2-300米电缆。3、供后工作溜电源的电缆机头：平台开关至后工作溜机头约55

4、供机电源的电缆平台开关至机约25 机额定电流Ie=87/42.8A。选取两根MYPT/3.3-3×50mm2-50米电缆5、供破碎机电源的电缆平台开关至破碎机约30 机额定电流Ie=53.8A。选取一根MYPT/3.3-3×50mm2-50米电缆6、供液泵、喷雾泵、加压泵支线的电缆移动变电站至QJZ4×315开关约为20 液泵额定电流Ie=123.5A。喷雾泵额定电流Ie=47.1A。加压泵额定电流Ie=47.1A。选取两根MYPT/1.2-3×25mm2-30电缆、两根MYPT/1.2-3×35mm2-30米电缆。（五）按启动条件校验所选干线电缆截根据电工学理论，电动机启动时的端电压不小于额定电压的75%。一般只效验供电功率最大、供电距离最远的干线，如该干线满足启动要求，其他干线必能满足启动1、效验供采煤机干线电缆截采煤机电动机需要的最小启动电压后工作溜额定电流Ie=150.8/99.6A。选取一根MYPT/3.3-3×70mm2-60米电缆

= K=3450√1.2一根MYPT/3.3-3×50mm2-60米电缆

采煤机电动机在最小启动电压下的启动电流值 I= Ust=5402548=

作条件计算，即

①启动时支线电压损失：按启动时电压损失最大的一条计算，

∆Ums.st

γAms

{√3IstcosΦ

} {1.732×0.4×667

}= =√3ILblcosΦ=1.732×399×300×0.4=

③启动时变压器电压损失：按变压器所带电动机中最大一台启动，其他正常工γ

条件计算∆UT.st%

[ur%

}+ux%

}

]∆Ums.st

γ

}

{1.732×399×0.4

}=

[0.48×{667×0.4

}+4.47×{667×0.916

×1.014}]=③启动时变压器电压损失：按变压器所带电动机中最大一台启动，其他正常工作条件计算。

启动时整个低压电网的电压损失为∆Ust=∆UT.st+∆Ums.st+∆Ubl.st=34+52+170=④后工作溜电机启动时，其端电压不小于电动机的最小启动电压∆UT.st%

[ur%

}+ux%

}

]

Ust=U2NT−∆Ust=3450−256=3194V>2548V,所以所选电缆满足启动条件

[0.48×{399×0.4+

}+4.47×{399×0.916+

×1.014}]=

3、效验供后工作溜干线电缆截启动时整个低压电网的电压损失为∆Ust=∆UT.st+∆Ums.st+∆Ubl.st=20.54+40.3+118=

工作溜电动机需要的最小启动电压④采煤机电机启动时，其端电压不小于电动机的最小启动电压

= K=3450√1.2Ust=U2NT−∆Ust=3450−178.84=3271V>2548V,所以所选电缆满足启动条件

2、效验供前工作溜干线电缆截

工作溜电动机在最小启动电压下的启动电流值I= Ust=903.62548=工作溜电动机需要的最小启动电压

st.N

①启动时支线电压损失：按启动时电压损失最大的一条计算， = K=3450√1.2

∆Ubl.st=√3IstblcosΦ

=γ 工作溜电动机在最小启动电压下的启动电流值 I= Ust=903.62548=

②启动时干线电缆的电压损失：按干线所带电动机中最大一台启动，其他正常作条件计算，即

①启动时支线电压损失：按启动时电压损失最大的一条计算，

∆Ums.st

γAms

{√3IstcosΦ

} {1.732×0.4×667

}= =√3ILblcosΦ=1.732×667×300×0.4=

③启动时变压器电压损失：按变压器所带电动机中最大一台启动，其他正常工γ ②启动时干线电缆的电压损失：按干线所带电动机中最大一台启动，其他正常 条件计算∆UT.st%

[ur%

}+ux%

}

]

Ust=U2NT−∆Ust=1200−123.82=1076V>886V,所以所选电缆满足启动条件

[0.48×{667×0.4+0.7×700000}+4.47×{667×0.916+0.7×700000×1.014}]=

5、效验皮带机干线电缆截

启动时整个低压电网的电压损失为∆Ust=∆UT.st+∆Ums.st+∆Ubl.st=34+52+170=

皮带电动机需要的最小启动电压 = K=1200√1.2④后工作溜电机启动时，其端电压不小于电动机的最小启动电压

Ust=U2NT−∆Ust=3450−256=3194V>2548V,所以所选电缆满足启动条件 皮带电动机在最小启动电压下的启动电流值4、效验泵站干线电缆截

I= Ust=1224

= 液泵电动机需要的最小启动电压 ①动时支线电压损失：按启动时电压损失最大的一条计算， =

LblcosΦ=1.732×904×30×0.4= = K=1200√1.2

stγ

sc液泵电动机在最小启动电压下的启动电流值

②启动时干线电缆的电压损失：按干线所带电动机中最大一台启动，其他正常作条件计算，即I=

Ust=741

= st.N

∆Ums.st=γ

+

}

{1.732×0.4×904

}=①启动时支线电压损失：按启动时电压损失最大的一条计算，

sc =

LblcosΦ=1.732×547×10×0.4=

③启动时变压器电压损失：按变压器所带电动机中最大一台启动，其他正常工

st

条件计算②启动时干线电缆的电压损失：按干线所带电动机中最大一台启动，其他正常作条件计算，即

∆UT.st%

[ur%

}+ux%

}

]

[0.75×{904×0.4+0.7×315000}+5.95×{904×0.916+0.7×315000×1.014}]=∆Ums.st

}

{1.732×0.4×547

}=

γA

启动时整个低压电网的电压损失为③启动时变压器电压损失：按变压器所带电动机中最大一台启动，其他正常工条件计算

∆Ust=∆UT.st+∆Ums.st+∆Ubl.st=6.3+2.7+174=④皮带电机启动时，其端电压不小于电动机的最小启动电压∆UT.st%

[ur%

}+ux%

}

]

Ust=U2NT−∆Ust=1200−111=1017V>886V,所以所选电缆满足启动条件

[0.73×{547×0.4+0.62×350000}+5.45×{547×0.916+0.62×350000×1.014}]=

（六）按允许电压损失校验电缆截

启动时整个低压电网的电压损失为∆Ust=∆UT.st+∆Ums.st+∆Ubl.st=2.5+1.32+120=④皮带电机启动时，其端电压不小于电动机的最小启动电压

①变压器电压损失 2000KVA变压器：Rb=0.028Ω、Xb=0.245Ω、ur％=0.48、2000KVA变压器：Rb=0.028Ω、Xb=0.245Ω、ur％=0.48、

∆U=SrU2NT(u

+u

)=1400×3450(0.48×0.7+4.47×0.71)=

∆U=SrU2NT(u

+u

)=1241×3450(0.48×0.7+4.47×0.71)=

②干线电压损失

=KfPeL×103=0.7×1400×350×103=②干线电压损失

Ue

γγ

=KfPeL×103=0.55×1580×350×103=

③支线电压损失③支线电压损失

∆Ubl

Ueγ×

0.7×1400×300× =3450×42.5× =KfPeL×10=

=γγUe

④正常工作时总的电压损失为④正常工作时总的电压损失为∆U=∆UT∆Ums∆Ubl=74.921.811=107.7V<345𝑉,电缆校验合格2、2#系统负荷最远点进行校验：(前工作溜电机处①变压器电压损失2000KVA变压器：Rb=0.028Ω、Xb=0.245Ω、ur％=0.48、

∆U=∆UTUmsUbl=1022516.7=143.7V<345𝑉,电缆校验合格4、4#系统最远点进行校验：(泵站①变压器电压损失630KVA变压器：Rb=0.0167Ω、Xb=0.1246Ω、ur％=0.73、∆U=SrU2NT(u%COSφ+u%sinφ)=487×1200(0.73×0.7+5.45×0.71)= ∆U=SrU2NT(u

+ux%sinφ)T

(0.48×0.7+4.47×0.71)=

②干线电压损失

②干线电压损失 =KfPeL×103=0.62×550×10×103= U

=KfPeL×10=

=γγUe

③支线电压损失③支线电压损失

0.62×550×30×

KPL×f f Ueγ×

0.7×1400×300×3450×42.5×

=

∆Ubl

Ueγ×

=1200×42.5×④正常工作时总的电压损失为∆U=∆UTUmsUbl=1022516.7=143.7V<345𝑉,电缆校验合格3、3#系统负荷最远点进行校验：(后工作溜电机处①变压器电压损失①变压器电压损失

④正常工作时总的电压损失为∆U=∆UTUmsUbl=40.630.675.7=47V<120𝑉,电缆校验合格5、5#系统负荷最远点进行校验：(皮带电机处①变压器电压损失800KVA变压器：Rb=0.0135Ω、Xb=0.1072Ω、ur％=0.75、∆U=SrU2NT(u

+u

)=630×1200(0.75×0.7+5.95×0.71)=

（4）4#系统高开的选择

②干线电压损失 =KfPeL×103=0.7×630×20×103=

γγUe

Igmax

=③支线电压损失 根据实际情况选BGP9L-6A-200/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=47A∆Ubl

Ueγ×

0.7×630×30× =1200×42.5×

（5）5#系统高开的选择 ④正常工作时总的电压损失为∆U=∆UTUmsUbl=44.91.23.7=49.8V<120𝑉,电缆校验合格六、高压配电开关装置的选择、校验、整定1、高压开关的选择及过负荷整定原则：高压开关的选择可按所带变压器的一次电流或一次实际电流选定

eIgmax=√3UCOS∅=1.732×6000×0.7=e根据实际情况选BGP9L-6A-100/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=61A（6）6#系统高开的选择 （1）1#系统高开的选择

Igmax=√3UCOS∅=1.732×6000×0.7=e根据实际情况选BGP9L-6A-100/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=38Ae高开选择结果表（表四 e电流KAe电流KA根据实际情况选BGP9L-6A-315/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=119A（2）2#系统高开的选择 eIgmax=√3UCOSφ=1.732×6000×0.7=e根据实际情况选BGP9L-6A-315/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=135A（3）3#系统高开的选择 Igmax =e√3U e根据实际情况选BGP9L-6A-200/6高压开关，按实际需要过负荷整定Ize=135A

2、高压开关的校验（1）两相短路电流Id（2）=三相短路电流Id（2）=（2）校验断流容量校验Sek＞S"S"=√3UId(3)=经校验三台高开断流容量合动稳定校验 icn＝2.55Id(3)=2.55×4.705＝12KA五台高开动稳定合热稳定性校验：IRW>=I∞√(tj/tm)4.705√(0.2/2)=1.49KA<12.5五台高开热稳定性校验合高开的短路保护整定及校验①带1#系统的高开最大一台电机为400Kw,IQ=540A,其余负荷电流Ie=239.8An>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（540+0.55×244.2）/（1.85×315）＝1.2取2两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=2704/(1.85×315)=4.64＞1.5校验合n>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（903.6+0.7×150.8）/（1.85×315）＝1.2取2两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=2704/(1.85×315)=4.64＞1.5校验合n>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（903.6+0.7×150.8）/（1.85×200）＝3.7取3两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=2704/(1.85×200)=7.3＞1.5校验合

④带4#系统的高开最大一台电机为200Kw,IQ=741A,其余负荷电流Ie=197.5An>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（741+0.62×197.5）/（5×200）＝0.86取1两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=1927/(5×200)=1.9＞1.5校验合⑤5#系统的高开最大一台电机为315Kw,IQ=1224A,其余负荷电流Ie=204An>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（1224+0.7×204）/（5×100）＝2.7取3两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=3069/(5×200)=3.1＞1.5校验合⑥6#系统的高开最大一台电机为132Kw,IQ=861A,其余负荷电流Ie=295.7An>=(IQ+Kx∑Ie)/kbIge=（816+0.54×476.8）/（8.7×100）＝1.232两相短路电流Id(2)=三相短路电流Id(3)=1.15×Id(2)=灵敏度校验Id（3)/KbIz=3069/(8.7×100)=3.5＞1.5校验合七、短路电流计算（一）高压（6kV）短路电流的计算：（短路点见附图1、求电源电抗芦北降压站的短路容量为Se＝156.277（MVA）Up=6300（V）根据：Xx=Up2/Se＝63002/156.277×106＝0.25（Ω）2、线路阻抗(1)求芦北入井电缆—芦北中配—丈八中配—丈八二配电室的阻抗已知L=4155m，查《矿用电缆》表得则：R0=Ro×Lo=0.143×4.155＝0.59（Ω）3、计算高压短路电流计算丈八二配动力高压开关处d0点短路电流已知：Up＝6300（V）， 则：Id(2)＝Up/2√（ΣR）+（ΣX）=6300/2计算1#移变一次侧d1点短路处电流已知L1=1990（m），查《矿用电缆》表得

计算3#移变一次侧d3点短路处电流Id3(2)=Id1(2)计算4#移变一次侧d4点短路处电流已知L=1990（m），查《矿用电缆》表得，R=0.588（Ω），X=0.078（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=6300/2=6300/2计算5#移变一次侧d5点短路处电流已知L1=760（m），查《矿用电缆》表得，R=0.588（Ω），X=0.078（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=6300/2=6300/2×1.18=计算6#移变一次侧d6点短路处电流Id6（2)=Id5（2)=计算1#移变二次侧d7点短路处电流2Id(2)＝Up/2×

=6300/2

求电源电抗Xx：芦北降压站处的短路容量为Se＝156.277（MVA）=6300/2×1.34=计算2#移变一次侧d2点短路处电流Id2(2)=Id1(2)

根据：Xx=Up2/Se＝34502/156.277×106已知L=1990（m），查《矿用电缆》表得高压电缆电阻、电抗 变压器电阻、电抗 ΣR＝0.59/1.852+0.028=0.2（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=3450/2=3450/2计算采煤机d13点短路处电已知L=300（m），查《矿用电缆》表1-39得L=350（m），查《矿用电缆》表1-39得 Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=3450/2=3450/2计算2#移变二次侧d8点短路电流求电源电抗Xx：芦北降压站处的短路容量为Se＝156.277（MVA）

已知L=1990（m），查《矿用电缆》表得，R=0.294（Ω），X=0.072（Ω） 变压器电阻、电抗 ΣR＝0.59/1.852+0.028=0.2（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=3450/23450/2计算前工作溜机尾处短路电流d14点L=350（m），查《矿用电缆》表1-39得 Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=3450/2=3450/2计算处3#移变二次侧d9点短路电Id9(2)=Id8(2)=4207计算后工作溜d14点短路处电流Id15(2)=Id14(2)=3026计算处4#移变二次侧d10点短路电流丈八二配高开处的短路容量为Se＝156.277（mVA）Up=1200（V）根据：Xx=Up2/Se＝12002/156.277×106＝0.009（Ω）已知L=1990（m），查《矿用电缆》表得，R=0.588（Ω），X=0.078（Ω） 变压器电阻、电抗 ΣR＝1.17/52+0.0167=0.06（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=1200/2=1200/2×0.15=计算照明综保处短路电流d16点已知L=20（m），查《矿用电缆》表1-39得 Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=1200/2=1200/2计算处5#移变二次侧d11点短路电流

丈八二配高开处的短路容量为Se＝156.277（mVA）Up=1200（V）根据：Xx=Up2/Se＝12002/156.277×106＝0.009（Ω）已知L=760（m），查《矿用电缆》表得，R=0.588（Ω），X=0.078（Ω） 变压器电阻、电抗 ΣR＝0.45/52+0.0135=0.032（Ω）ΣX＝0.059/52+0.1072+0.009=0.12 Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=1200/2=1200/2×0.124=计算皮带处短路电流d17点已知L=50（m），查《矿用电缆》表1-39得 Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=1200/2=1200/2芦北降压站处的短路容量为Se＝156.277（MVA）根据：Xx=Up2/Se＝6902/156.277×106已知L=760（m），查《矿用电缆》得，R=0.588（Ω），X=0.078（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=690/2=690/2×0.047=7340计算进风涨紧车处短路电流d18点已知L=75（m），查《矿用电缆》表得，R=0.346（Ω），X=0.078（Ω）R＝0.346×0.075＝0.026（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=690/2=690/2×0.06=计算进风最远端处短路电流d18点已知L=1500（m），查《矿用电缆》表得，R=0.346（Ω），X=0.078（Ω）R＝0.346×1.5＝0.52（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=690/2

=690/2×0.56=计算回风排水泵处短路电流d19点已知L=565（m），查《矿用电缆》表得，R=0.346（Ω），X=0.078（Ω）R＝0.346×0.565＝0.2（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=690/2=690/2×0.23=计算回风最远端处短路电流d19点已知L=1660（m），查《矿用电缆》表得，R=0.346（Ω），X=0.078（Ω）R＝0.346×1.66＝0.57（Ω） ΣX＝0.045+0.13=0.18（Ω） Id（2)＝Up/2×√（ΣR）+（ΣX）=690/2=690/2×0.61=八、各负荷开关及馈电开关的整定和校验1、1#移变二次总开关的整Iz≥IQ+KX∑Ie=540+0.55×(103.4+53.8+87)=674.3取灵敏度校 I(2)d/Iz=4207/675=6.23＞1.2满足灵敏度要实际负荷为Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.55×(202.4+53.8+87)=188.76(A)取短路整定为Izd=675A 过载整定为Ize＝189A I(2)d/Iz=4207/1009=4.2＞1.2满足灵敏度要求实际负荷为Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.7×2×150.8=211(A)取211A短路整定为Izd=1009A 过载整定为Ize＝211A I(2)d/Iz=4207/1009=4.2＞1.2满足灵敏度要求实际负荷为Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.7×2×150.8=211(A)取211A短路整定为 过载整定为4、4#移变二次总开关的整Iz≥IQ+KX∑Ie=741+0.62×（123.5+47.1+47.1）=875.978取灵敏度校 I(2)d/Iz=4000/876=4.6＞1.2满足灵敏度要实际负荷为Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.62×（2×123.5+2×47.1）=211.5(A)取短路整定为Izd=876A 过载整定为Ize＝212AIz≥IQ+KX∑Ie=1224+0.7×204=1366.8取1367A灵敏度校 I(2)d/Iz=4839/1367=3.5＞1.2满足灵敏度要

短路整定为Izd=1036A 过载整定为Ize＝299A7、控制进风660V系统分段保护开关KBZ-200/660 满足灵敏度要实际负荷Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.56×194.1=108.6(A)短路整定为 过载整定为8、控制回风660V系统分段保护开关KBZ-I(2)d/Iz=1500/979=1.5 满足灵敏度要实际负荷为Ie=Iz=Kx×∑Ie=0.56×343=192.08(A)短路整定为 过载整定为9、其他低压开关均根据《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》进行电缆支线保护的计算，结果满足供电要求，整定值如下表序号序号12机3456实际负荷为Ie=

e=0.7×（2×204）=285.6(A)取短路整定为Izd=1367A 过载整定为Ize＝286A灵敏度校 I(2)d/Iz=7340/1036=7.1＞1.2满足灵敏度要实际负荷为Ie=

e=0.56×533.6=298.8(A)取78QBZ-9QBZ-QBZ-QBZ-QBZ-九、接地系2、局部接地极可设置于巷道水沟内或就近潮湿处。设置在水沟中的局部接地

十、通讯照明系1、工作面进风皮带机头、设备平台处，各安装一部矿内四位数本安4、照明灯和扩音上的急停闭锁开关，要按规定进行试验。确保起作用5、皮带机在机头机尾设置127V信号，信号必须声光兼备并能够对打。绞车使36V信号，要求在上下车场及挂钩处安设6、皮带机沿线每隔50米设沿线皮带急停装置一台，保证安全应用面积不小于0.6m2,厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的制成制径不小于22mm,长度为1m的2根制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的4、工作面设备列车、机尾平台、高压连接器、必须加局部接地极。移动变电站加局部接地极和辅助接地极。5、通过高低压电缆，将工作面所有电器设备外壳包括五小电器外壳连接起来，并利用接地母线连接导线与主接地极辅助接地极、局部接地极可靠连接起来，形成一个保护接地网，保证任何一处接地电阻不得大于2欧姆。

十一、安全，闭锁联1、工作面回进风和工作面必须实现瓦斯电闭锁联锁。当进风工作面任一处瓦斯浓度大于3％时，当回风工作面任一处瓦斯浓度大于6％时，设于回风风门外的分站闭锁了供04回风分路开关，切断供80204回风的6V电源，同时闭锁了8020480204660V电源，照明综保断电，支架照明断电，集中控制器断电，前溜、后溜、采煤机实现闭锁。瓦斯、电闭锁原理图：见通风遥测队附图2、根据阳煤60条规定，采掘工作面所有瓦斯地点，在《煤矿安全规程》规定的基础上，甲烷传感器的值、断电值下调0.2%，复电值下调0.3%，要坚持安全监测系统测点设置标准，按照阳煤60条规定3、二级断电分站设在丈八二配内，用于闭锁供80204工作面的设备列车的高压十二、供水、压风自救系1、采煤工作面顺槽的供水管路管径不得小于DN50，设立三通和阀门间距不得大于50米，管路覆盖全工作面。滴漏现象，系统所有管路着绿色标识。工作面管路每隔100设一个“供水施救系统”3、每个回采工作面进、回风各安设一趟φ9mm，并设5组供水施救装置。与压风自救装置相邻1-2m处安设供水施救站。每个施救站每处分出5个分支，接∅102m的甩头。遇到事故或时紧急自救使用。供水施救装置要随着工作面的回采不断向后移设。4、采煤工作面顺槽的压风管路管径不得小于DN50，设立三通和阀门间距不得大于50米，管路末端距工作面切巷