旧房改造工程塔吊施工方案

目录TOC\o"1-1"\h\z\u第一节编制依据 1第二章工程概况 1第三节塔吊基础定位及施工 2第四节场地准备及机械准备 2第五节塔吊基础计算 3第六节安装及拆卸顺序 20第七节安装方法及调试标准 20第八节塔吊附着安装 31第九节塔吊拆卸 32第十节塔吊技术性能及维护保养 33第十一节塔吊的操作使用及安全措施 37第十二节塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 39第十三节施工塔吊防碰撞措施 39第十四节塔吊应急预案 41第十五节附着计算书 46第一节编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015版)《施工组织设计》及其建筑、结构施工图纸第二章工程概况序号项目内容1工程名称沿江新村危旧房改造工程2建设地点瑞安市玉海街道3建设单位瑞安市旧城改造发展公司4设计单位温州同邦建筑设计有限公司5勘察单位浙江省工程物探勘察院6监理单位浙江华瓯建设项目管理有限公司7施工单位温州中亿建设有限公司8工期790日历天9质量等级合格10工程规模总建筑面积74048.82m2，其中地下室建筑面积11层数1#～3#楼7+1层；4#楼5层；5#～7#楼8层；8#～12#楼9层；地下一层。12高度1#～3#楼：28.20m；4#楼：19.25m；5#～7#楼：28.10m；8#～12#楼：31.05m。13结构类型框架结构第三节塔吊基础定位及施工1、为最大限度满足施工需要及合理节约成本拟采用3台工作半径59mQTZ80型液压自升塔式起重机，该机最大起重荷载60kn，最大起重力矩885kn·m，起重高度160m，塔身宽度1.拟将塔吊布置作如下确定：（详见附图）塔吊位置及塔吊臂长序号塔名塔吊位置选型塔吊臂长11#塔吊5楼（5-4轴～5-1/5轴交5-A轴南侧4.0m）QTZ805922#塔吊6楼（6-9轴～6-1/9轴交6-A轴南侧4.0m）QTZ805933#塔吊5楼（5-16轴～5-17轴交5-A轴南侧4.0m）QTZ8045各塔吊位置关系序号塔名搭设高度（建筑最高点+地下室高度）11#塔吊34.00m，（27+7=34.0m＜标准节9节×3m=27.00m）22#塔吊40.00m，（33+7=40.0m＜标准节11节×3m=33.00m）33#塔吊28.00m，（21+7=40.0m＜标准节7节×3m=21.00m）2、塔吊基础施工见“塔吊基础计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。5、塔吊基础设计附后。第四节场地准备及机械准备1、专业安装单位会同公司安全科和项目部共同查看现场，编制安装方案，落实安全保证措施。2、按基础施工图纸进行塔机基础的施工，基础砼采用C30商品砼，正确预埋地脚螺栓，控制砼表面平整度，留置砼试块两组（立塔及28d各一组）。3、专业安装单位组织安装小组全体作业人员进行安装方案、操作规程、使用说明书的学习，进行特种作业安全技术交底，使之熟悉塔机安装方案，掌握安全技术操作规程。4、根据各安装部件的重量，配齐并检查安装塔机所需的钢丝绳、吊具、吊索。5、根据安装时间，落实平板汽车、汽车吊，确定进场时间。6、清点所有的零部件、连接螺栓、销轴及开口销，并提前将连接件涂抹黄油。7、做好场地平整工作，保证道路畅通，确保吊装、接臂足够的工作面。8、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。9、机械及工具配备：一台25t汽车起重机以及钢丝绳、绳扣、木楔、麻绳、撬棍、榔头、扳手等。第五节塔吊基础计算一、基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80A(6010)；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：650kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：130m；塔吊地脚螺栓数目n：24个；塔身宽度B:1.65m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：4.75m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.525m；格构柱分肢材料类型：L160x14格构柱基础缀件节间长度a2：0.525m；格构柱钢板缀件参数:宽250mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.42m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：1.8m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：50m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C25；桩钢筋型号：RRB400；桩钢筋直径：20mm；承台宽度Bc：3.4m；承台厚度h：1.3m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：RRB400；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：100mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：2.03；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江温州市，基本风压ω0：0.6kN/m2；额定起重力矩Me：885kN·m；基础所受水平力P：504kN；塔吊倾覆力矩M：1797kN·m；工作状态：所处城市：浙江温州市，基本风压ω0：0.6kN/m2，额定起重力矩Me：885kN·m；基础所受水平力P：632kN；塔吊倾覆力矩M：1136kN·m；一、非工作状态下荷载计算塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.40×3.40×1.30=375.70kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=650.00+375.70=1025.70kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1797.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.78；水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.60×1.65×130.00×0.78+504.00=604.16kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1025.70kN；Mkmax=1797.00kN·m；Vk=604.16kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2式中：n－单桩个数，n=4；Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；Gk－桩基承台的自重标准值；Mxk－承台底面的弯矩标准值；xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1025.70/4+(1797.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=962.35kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1025.70/4-(1797.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=-449.50kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2×604.16/4=181.25kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×320/4=325.72kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×604.16/24=30.21kN<325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=Nmin其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×449.50/6.00=89.90kN<326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2≤1其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((30.21/325.72)2+(89.90/326.69)2)0.5=0.29；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.1条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m；Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.08×868.43×1.2=156.32kN·m。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=89.90kN；d－楼板螺栓的直径，d=36mm；[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h≥89.90×103/(3.14×36.00×1.57)=506.30mm；构造要求：h≥792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。3、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho－承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm；fy－钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；经过计算得：αs=156.32×106/(1.000×16.700×3.400×103×(1250.000)2)=0.002；ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；γs=1-0.002/2=0.999；Asx=Asy=156.32×106/(0.999×1250.000×360)=347.678mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:1300×3400×0.15%=6630mm2；建议配筋值：RRB400钢筋，20@150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=1154.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3400.00mm；λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm，当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.25；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1250)1/4=0.894；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.25+1)=1.4；ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；1154.82kN≤0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L160x14A=43.30cm2i=4.92cmI=1048.36cm4z0=4.47cm每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2]×4=51518.76cm4；An1=A×4=43.30×4=173.20cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1154.82×103/(173.20×102)=66.68N/mm2<f=360N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.75m；λx1=L0x1×102/ix1=4.75×102/17.25=27.54；An1=173.20cm2；Ady1=4×25.00×1.00=100.00cm2；λ0x1=(λx12+40×An1/Ady1)0.5=(27.542+40×173.20/100.00)0.5=28.77；查表：Φx=0.94；Nmax/(ΦxA)=1154.82×103/(0.94×173.20×102)=70.94N/mm2<f=360N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x1=28.77<[λ]=150满足；单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；单肢回转半径：i1=4.92cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=52.5/4.92=10.67<0.7λmax=0.7×28.77=20.14；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=51518.76cm4An1=173.20cm2W1=3116.68cm3ix1=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[51518.76+173.20×(1.80×102/2-0.42×102/2)2]×4=3504495.86cm4；An2=An1×4=173.20×4=692.80cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80×102/2-0.42×102/2)=50789.80cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.86/692.80)0.5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1230.84×103/(692.80×102)+2515.80×106/(1.0×50789.80×103)=67.30N/mm2<f=360N/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.75m；λx2=L0x2/ix2=4.75×102/71.12=6.68；An2=692.80cm2；Ady2=2×43.30=86.60cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(6.682+40×692.80/86.60)0.5=19.09；查表：φx=0.94；NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=351205.45N；1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=-2.66N/mm2≤f=360N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x2=19.09<[λ]=150满足；单肢计算长度：l02=a2=52.50cm；单肢回转半径：ix1=17.25cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=52.5/17.25=3.04<0.7λmax=0.7×19.09=13.37因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称18.0056.001350.00松散粉土217.9050.000.00淤泥315.6050.001700.00粘性土411.5050.001700.00粉土或砂土由于桩的入土深度为50.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×2548+1700×0.503=7258.336kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=7258.336/2=3629.168kN；Nk=962.353kN≤1.2R=1.2×3629.168=4355.001kN；桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuili=4746.57kN；其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=4910.36kN；ul－桩群外围周长，ul=4×（1.8+0.8）=10.4m；经过计算得到：TUk=Σλiqsikuili＝4746.57kN；桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上抗拔力设计值，Nk=449.50kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1690.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=628.32kN；Tgk/2+Ggp=4910.36/2+1690=4145.18kN>449.503kN；Tuk/2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN>449.503kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1120。实际配筋值3456.2mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。二、工作状态下荷载计算塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.40×3.40×1.30=375.70kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=650.00+375.70+60.00=1085.70kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1136.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.78；水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.60×1.65×130.00×0.78+632.00=732.16kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1085.70kN；Mkmax=1136.00kN·m；Vk=732.16kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；式中：n－单桩个数，n=4；F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G－桩基承台的自重标准值；My－承台底面的弯矩标准值；yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1085.70/4+(1136.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=717.69kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1085.70/4-(1136.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=-174.84kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×732.16/4=219.65kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×320/4=325.72kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×732.16/24=36.61kN<325.72kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=Nmin其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×174.84/6.00=34.97kN<326.69kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2≤1其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((36.61/325.72)2+(34.97/326.69)2)0.5=0.16；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.1条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m；Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.08×623.76×1.2=112.28kN·m。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=34.97kN；d－楼板螺栓的直径，d=36mm；[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h≥34.97×103/(3.14×36.00×1.57)=196.93mm；构造要求：h≥792.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。3、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho－承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm；fy－钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；经过计算得：αs=112.28×106/(1.000×16.700×3.400×103×(1250.000)2)=0.001；ξ=1-(1-2×0.001)0.5=0.001；γs=1-0.001/2=0.999；Asx=Asy=112.28×106/(0.999×1250.000×360)=249.663mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:1300×3400×0.15%=6630mm2；建议配筋值：RRB400钢筋，20@150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=861.23kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3400.00mm；λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm，当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.25；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1250)1/4=0.894；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.25+1)=1.4；ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；861.23kN≤0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L160x14A=43.30cm2i=4.92cmI=1048.36cm4z0=4.47cm每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2]×4=51518.76cm4；An1=A×4=43.30×4=173.20cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=861.23×103/(173.20×102)=49.72N/mm2<f=360N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.75m；λx1=L0x1×102/ix1=4.75×102/17.25=27.54；An1=173.20cm2；Ady1=4×25.00×1.00=100.00cm2；λ0x1=(λx12+40×An1/Ady1)0.5=(27.542+40×173.20/100.00)0.5=28.77；查表：Φx=0.94；Nmax/(ΦxA)=861.23×103/(0.94×173.20×102)=52.90N/mm2<f=360N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x1=28.77<[λ]=150满足；单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；单肢回转半径：i1=4.92cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=52.5/4.92=10.67<0.7λmax=0.7×28.77=20.14；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=51518.76cm4An1=173.20cm2W1=3116.68cm3ix1=17.25cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[51518.76+173.20×(1.80×102/2-0.42×102/2)2]×4=3504495.86cm4；An2=An1×4=173.20×4=692.80cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80×102/2-0.42×102/2)=50789.80cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.86/692.80)0.5=71.12cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1302.84×103/(692.80×102)+1590.40×106/(1.0×50789.80×103)=50.12N/mm2<f=360N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.75m；λx2=L0x2/ix2=4.75×102/71.12=6.68；An2=692.80cm2；Ady2=2×43.30=86.60cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(6.682+40×692.80/86.60)0.5=19.09；查表：φx=0.94；NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=351205.45N；1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=7.41N/mm2≤f=360N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x2=19.09<[λ]=150满足；单肢计算长度：l02=a2=52.50cm；单肢回转半径：ix1=17.25cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=52.5/17.25=3.04<0.7λmax=0.7×19.09=13.37因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称18.0056.001350.00松散粉土217.9050.000.00淤泥315.6050.001700.00粘性土411.5050.001700.00粉土或砂土由于桩的入土深度为50.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×2548+1700×0.503=7258.336kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=7258.336/2=3629.168kN；Nk=1085.7kN≤1.2R=1.2×3629.168=4355.001kN；桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuili=4746.57kN；其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=4910.36kN；ul－桩群外围周长，ul=4×（1.8+0.8）=10.4m；经过计算得到:TUk=Σλiqsikuili＝4746.57kN；桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=174.84kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1690.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=628.32kN；Tgk/2+Ggp=4910.36/2+1690=4145.18kN>174.838kN；Tuk/2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN>174.838kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1120。实际配筋值3456.2mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。第六节安装及拆卸顺序1、安装顺序：底架（用水准仪校平）→套架总成→上节架和过渡节→驾驶室→平衡臂（包括起身机构和平衡臂拉杆）→平衡重（一块）→起重臂及拉杆→平衡块→爬升→验收合格→使用。2、拆卸顺序：塔吊下降（降至最底部）→平衡重（保留平衡臂尾部的一块重1.85T的平衡块重）→起重臂（含起重臂拉杆）→平衡臂（含平衡臂拉杆和剩余平衡重）→驾驶室→过渡节、上接架、回转机构总成→套架总成（含顶升套架、下接架、引进梁、引进平台、回转支承）→一节标准节→塔身基础节→底架。

第七节安装方法及调试标准一、立塔的注意事项1、塔机安装工作应在塔机最高处风速不大于13m/s时进行。2、必须遵循立塔程序。4、塔机各部件所有可拆的销轴，塔身连接的螺栓、螺母均是专门特制零件，不得随意代换。5、必须安装并使用如扶梯、平台、护栏等安全保护装置。6、必须根据起重臂臂长，正确确定配重数量，在安装起重臂之前，必须先在平衡上安装一块重1.6T的平衡重，注意严禁超过此数量。7、装好起重臂后平衡臂上未装够规定的平衡重前，严重起重臂吊载。8、标准节的安装不得任意交换方位，否则无法进行顶升。9、塔机在施工现场的安装位置，必须保证塔机的最大旋转部分与周围建筑物的距离不小于1.5m，塔机任何部位与架空电线的安全距离应符合如下图表。起重机距离输电线的安全距离电压KV安全距离M＜11~1520~4060~110200沿垂直方向1.53.04.05.06.0沿水平方向1.01.52.04.06.010、顶升过程中，严禁旋转起重臂以及使用吊钩起升和放下。二、基础设计施工要求基础设计施工，固定支腿预埋时需用基础节找正垂直度，要求1.5/1000。三、吊装立塔安装好压板及固定基础节后，固定式立塔的顺序按下图进行。1固定脚（固定式）2压重架（压重式或行走式）3压重（压重式或行走式,用户自备）4行走台车（行走式）5标准节6顶升套架7顶升机构8下回转9上回转10回转机构11塔头12臂架13变幅机构14变幅小车15吊钩总成16平衡臂17提升机构18电控系统19平衡重四、吊装十字梁节架和第一节架1、将吊具挂在十字梁节架上，将其吊起，安装到已埋好的固定基础上的预埋支腿固定基节上，再将第一节架安装到十字梁节架上，或将第一节架己安装好的底架固定式的基节上，第一节架用12件10.9级高强度螺栓连接牢靠。2、M36高强度螺栓的预紧扭矩为2400N.m，每根高强度螺栓均应装配两个垫圈（下个垫在螺栓头下，一个垫在螺母下，且使有倒角的一面朝向螺栓头或螺母，见图）及两个螺母并拧紧防松，双螺母中防松螺母拧紧扭矩应稍大于或等于2400N.m。3、用经纬仪或吊线法检查其垂直度，主弦杆四个侧面的垂直度误差应不大于1.5/1000。五、吊装爬升架1、将爬升架按图要求组装完毕后，如下图所示，将吊具挂在爬升架上，拉紧钢丝绳吊起。切记安装顶升油缸的位置必须与塔身踏步同侧。2、将爬升架缓慢套装在二个标准节侧。3、将爬升架上的爬爪放在标准节的第二节（从上往下数）上部的踏步上，再调整好16个爬升导轮与标准节的间隙（间隙为2～3mm）。4、安装好顶升油缸，将液压泵站吊装到平台一角，接好油管，检查液压系统的运转情况，应保证油泵电机风扇叶片旋向为右旋，与外壳箭头标识一致，以避免烧坏油泵。如有错误。则应重新接好电机接线。六、安装回转支承总成将下支座、回转支承、上支座用88件8.8级的勺M24高强螺栓连为整体。每个螺栓的预紧扭矩为640N.m双螺母中防松螺母拧紧扭矩说法不一稍大于或等于6N.M。1、将吊具挂在上支座四个支柱耳套下，将回转支承总成吊起。下支座的八个连接强对谁标准带四根主弦杆的八个连接套缓慢落下,将回转支承总成放在塔身顶部。切记下支座的斜腹杆方向一致；下支座与套架连接时，应对好四角的标记。2、用8件10.9级的M36高强度螺栓将下支座与标准节连接牢固（每个螺检用双螺母拧紧防松，螺栓的预紧扭矩为2400N·m，双螺母中防松螺母拧紧扭矩应稍大于或等于2400N.m）。3、操符预升系统，将液压油缸伸长至第2节标准节的下踏步上，将爬升架顶升至与下支座连接耳板接触，用4件销轴将爬升架与下支架连接牢固。七、吊装回转塔身如下图所示；将吊具挂在回转塔身四根主弦杆处，拉紧吊索。1、吊起回转塔身（安装时注意用于安装平衡臂和起重臂支耳的方向），使靠近起重量限制器一边的支耳与上支座的起重臂方向一致。2、用8件10.9级的M36高强度螺栓和16件10级的M36高强度螺母〔双螺母防松〕将回转塔身与上支座紧固。螺栓的预紧力矩为2400N.m，双螺母中防松螺母拧紧扭矩应稍大于或等于2400N.m。八、安装塔顶吊装前在地面上先把塔顶上的平台、栏杆、扶梯及力矩限制器装好，为使安装平衡臂方便，在塔顶的后侧左右两边各装上两根平衡臂拉杆。1、如下图所示，将吊具挂在塔顶上。2、将塔顶吊到回转塔身上，应注意将塔顶垂直的一侧应对准上支座的起重臂方向。3、用4件销轴将塔顶与回转塔身连接，穿好并充分张开开口销。九、安装平衡臂总成在地面上把两节平衡臂组装好，将起升机构、电控箔、电阻箱、平衡臂拉杆装在平衡臂上，并固接好。回转机构接上临时电源，将回转支承以上部分回转到便于安装平衡臂的方位。1、吊起平衡（平衡臂上设有4个安装吊耳）。2、用定轴架和销轴将平衡臂与回转塔身固定联接好。3、平衡臂拉杆示意见如下图所示，按如下图将平衡臂逐渐抬高至适当的位置，便于平衡臂拉杆与塔顶上平衡臂拉杆顺利相连，将拉杆用销轴铰接，穿好并张开开销。4、缓慢地将平衡臂放下，再吊装一块1.6t重的平衡重安装在平衡臂最前面的安装位置上。十、吊装司机室司机室内的电气设备安装齐全后1、如上图所示，吊起司机室。2、把司机室吊到上支座靠右平台的前端，对准耳板上孔的位胃，然后用三根销轴联接并穿好开口销。（也可在地下先将司机室与回转艾承总成组装好后，作为一个整体，一次性吊装）。十一、吊装起重臂总成起重臂总成包括起重臂、起重臂拉杆、载重小车和变幅机构，起重臂拉杆安放在起重臂上弦杆的拉杆固定架上。1、在塔机附近平整的枕木（或支架，高约0.6m）上（如下图）拼装好起重臂。注意无论组装多长的起重臂，均应先将载重小车套在起重臂下弦杆的导轨上。注：a、起重臂安装时的参考重心位置合长矩拉杆牵引机构找受车。且我重小车位置在最根部时：59米臂长：L＝26.8米b、吊装绳8米c、组装好的起鱼馆用支架文承在地面时，严禁为了穿绕小车牵引钢丝绳的方仅仅文承两端，全长内支架不应少于5个，且每个支架均应垫好受力，为了穿绕方便，允许分别支承在两边主弦杆下。2、将维修吊篮紧固在载重小车上，并使载重小车尽量靠近起重臂根部最小幅度处。3、安装好起重臂根部处的牵引机构，卷简绕出两根钢丝绳，其中一根通过臂根导向滑轮固定于载重小车后部,另一根通过起重臂中间及头部导向滑轮，圆定于载重小车前部，如下图所示。在载重小车后部设有3个绳卡，绳卡压板应在钢丝绳受力一边，绳卡问距为钢丝绳直径的6～9倍。钢丝绳与载重小车的前端设有张紧装胃，如果牵引钢丝绳松弛，调整张紧装置，即可将钢丝绳张紧。在起重臂根部还有另一套牵引钢丝绳张紧装置，在使用过程中出现牵引钢丝绳松驰时，可用该装置将钢丝绳张紧。4、将起重臂拉杆按下图所示拼装好后与起重臂上的吊点用销轴铰接，穿好开口销，放在起重臂上弦杆的定位托架内。5、检查起重臂上的电路是否完善。使用回转机构的临时电源将塔机上部结构田转到便于安装起重臂的方位。6、按下图挂绳，试吊是否平衡，否则可适当移动挂绳位贯，起吊起重臂总成至安装高度。如下图所示用定轴架和销轴将回转塔身与起重臂根部联接固定。注意：记录下吊装起重审的吊点位置，以便拆塔时使用。7、接通起升机构的电源，放出起升钢丝绳缠绕好钢丝绳，用汽车吊逐渐抬高起重臂的同时开动起升机构收回起重钢丝绳，直至将起重臂拉杆拉近塔顶拉板，将拉杆分别与塔顶拉板I、II销轴饺接，，并穿好开口销。松驰起升机构钢丝绳把起重臂缓慢放下。8、使拉杆处于拉紧状态，这时起重臂约上1/70，最后松脱滑轮组上的起升钢丝绳。十二、配装平衡重本次QTZ80塔吊安装起重臂长度为59m，平衡重的重量共6块，其中6块2.5吨，1块1.十三、起升机构绕绳系统吊装完毕后，进行起升钢丝绳的穿绕。如下图所示，起升钢丝绳出起升机构卷筒放出，经机构上排绳滑轮，绕过搭顶导向滑轮向下进入。回转塔身上起重量段制器滑轮，向前再绕到载重小车和吊钩滑轮组,最后将绳头通过绳夹，用销轴固定在起重臂头部的防扭装置上。十四接电源及试运转当整机按前面的步骤安装完毕后，在无风状态下，检查塔身轴线的垂直度，允差为4／1000：再按电路图的要求接通所有电路的电源，试开动各机构进行运转，检查各机构运转是否正确（详见有关章节），同时检查各处钢丝绳是否处于正常工作状态，是否与结构件有摩擦，所有不正常情况均应予以排除。十五、顶升加节1、顶升前的准备l）、按液压泵站要求给其油箱加油。确认电动机接线正确，风扇旋向右旋，手动阀操纵杆操纵自如，无卡滞。2）、清理好各个标准节，在标准节连接套内涂上黄油，将待顶升加高用的标准节排成一排，放在顶升位置时起重臂的正下方，这样能使塔机在整个顶升加节过程中不用回转机构，能使顶升加节过程所用时间最短。3）、放松电缆长率略大于总的顶升高皮，并紧固好电缆。4）、将起重臂旋转至爬升架前方，平衡臂处于爬升架的后方（顶升油缸正好位于平衡臂正下方）。5）、在引进平台上准备好引进滚轮，爬升架平台上准备好塔身高强度螺栓。2、顶升前塔机的配平1）、塔机配平前，必须先吊一节标准节放在引进梁上，再将载重小车运行到配平参考位置，并吊起一节标准节或其它重物（顶升时必须根据实际情况的需要进行调整）。然后拆除下四个支脚与标准节的连接螺栓：2）、将液压顶升系统操纵杆推至“顶升方向”，使爬升架顶升至下支座支脚刚刚脱离塔身的主弦杆的位置：3）、检验下支座与标准节相连的支脚与塔身主弦杆是布袖一条垂直线上，并观察爬升架上8个导轮与塔身主弦杆间隙是否基本相同，以检查塔机是否平衡，若不平衡，则调整载重小车的配平位置，直至平衡，使得塔机上部重心落在顶升油缸梁的位置上。4）、记录载重小车的配平位置（可用布条系在该处的斜腹杆上作为标志，但要注意，这个标志的位置随起重臂长度不同而改变，事后应将该标志取掉）。5）、操纵液压系统使套架下降，连接好下支座和塔身标准节间的连接螺栓。3、顶升作业l）、将一节标准节或普通标准节（统称标准村）吊至爬升架引进横梁的正上方，在标准节下端装上四只引进滚轮，缓慢落下吊钩,使装住你准节上的引进滚轮比较合适地落在引进横梁上，然后摘下吊钩。2）、将载重小车开至顶升平衡位置。3）、使用回转机构上的回转制动器，将塔机上部机构处于回转制动状态，不允许行有回转送动。4）、卸下塔身顶部与下支座连接的8个高强度螺栓。5）、将顶升横梁放在距离最近的标准节踏步的圆弧槽内（要设专人特别注意观察顶升横梁两端销轴是否放在爬爪田弧棺内）。确认无误后，开动液压系统，使活塞杆伸出，将爬升架及其以上部分顶起10~50mm时停止，检查顶升横梁、爬升架等传力部件是否有异响、变形油缸活塞杆是否有自动回缩等异常现象，确认正常后，继续顶升：顶起略超过半个标准节高度并使爬升架上的活动爬爪滑过一对踏步并自动复位后，停止顶升，并回缩油缸，使爬升架的活动爬爪搁在顶升横梁所顶踏步的上一对踏步上。确认两个活动爬爪都准确地压在踏步顶端并承受住爬升架及其以上部分的重量后，将油缸活塞全部缩回，提起顶升横梁，重新使顶升横梁顶在爬爪所搁的踏步的圆弧槽内，再次伸出油缸，将塔机上部结构再顶起略超过半个标准节高度，此时塔身上方恰好行能装入一个标准节的空间，将爬升架引进横梁上的标准节引至塔身正上方，稍微缩回油缸，将新引进的标准节落在塔身顶部，对卸下引进滚轮，用12件（或8件）M36的高强度螺栓（每根螺栓必须有两个螺母和两个垫圈）将上，下标准节连接牢靠（螺栓预紧力矩为2400N·m）。再次缩回油缸，将下支座落在新的塔身顶部上，并对正，用8件M36高强度螺将下支座与塔身连接牢靠，至此完成一节标准节的加节工作，若连续加几节标准节，则可按以上步骤重复几次即可。为使下支座顺利地落在塔身顶部，并对准连接螺栓孔，在缩回油缸之前，可在下支座四角的螺栓孔内从上往下插入四根（每角一根）导向杆，然后再缩回油缸，将下支座落下。4、顶升过程的注意事项：1）、塔机最高处风速大于5.5m2）、顶升过程中必须保证起重臂与引入标准节方向一致，并利用回转机构制动器将起重臂制动住，载重小车必须停在顶升配平位置。3）、若要连续加高几节标准节，则每加先一节后；塔机起料下一节标准节前，塔身各主弦杆和下支座必须有8个M36的螺栓连按有在这种情况下，允许这8根高强度强栓每根只用一个强母。4）、所加标准节上的踏步，必须与已有标准节对正。5）、在下支座与塔身没有用M36螺栓连接好之前，严禁回转、变幅和吊装作业。6）、在顶升过程中，若液压顶升系统出现异常，应立即停止顶升，收回油缸，将下支座落在塔身顶部，并用8件M36商强度螺栓将下文脱与塔身连接牢靠后，再排除液压系统的故障。7）、塔机加节达到所需工作高度（但不超过独立高度）后，应旋转起重臂至不同的角度，检查塔身各接头处、基础支腿处螺栓的拧紧问题（哪一根拄弦村位于平衡下方，就把这根弦杆从下到上的所有螺母拧紧，上述连接处均为双螺母防松）。第八节塔吊附着安装一、塔吊附着位置确定1、附着预埋件2、布置位置及载荷情况：上图给出了塔机的所示的附着撑杆布置形式和位置条件下建筑物附着点（即连接基座固定处）的载荷值。根据此载荷值的大小、附着点在建筑物结构上的具体位置，结合附着装置的附着点处与建筑物局部的承载能力等因素，确定连接基座与建筑物的连接固定方式和局部混泥土钢筋结构处理方式。3、附着位置确定：根据塔吊说明书要，附着配制采用厂家提供，第一道附着≤30m，中间相邻两道附着的间距应≤20m，悬臂段高度控制在≤27m。本工程共3台塔吊，每台塔吊布置一道附墙。编号附墙附墙高度悬臂段1#塔吊第7层17.616.40m2#塔吊第7层17.622.40m3#塔吊第7层17.610.40m二、安装拉杆及技术要求：1、先将附着框架套在塔身上，并通过四根内撑杆将塔身的四根主弦杆顶紧；通过销轴将附着撑杆的一端与附着框架连接，另一端与固定在建筑物上的连接基座连接。2、每道附着架的三根附着撑杆应尽量处于同一水平上。但在安装附着框架和内撑杆时，如若与标准节的某些部位干涉，可适当升高或降低内撑杆的安装高度；3、安装时应当用经纬仪检查塔身轴线的垂直度，悬出段以上其偏差不得大于塔身全高的3/1000，悬出段以下其偏差不得大于塔身全高的1/1000，允许用调节附着撑杆的长度来达到；4、附着撑杆与附着框架，连接基座，以及附墙框架与塔身、内撑杆的连接必须可靠。内撑杆应可靠的将塔身主弦杆顶紧，各连接螺栓应紧固调整好后，开口销必须按规定充分张开，运行后应经常检查有否松动并及时进行调整。第九节塔吊拆卸一、拆除前的准备工作1、由专业安装单位会同公司动力科和项目部一起查看现场，针对拆塔现场具体情况，研究各种安全技术措施，制定拆塔方案。2、由专业安装单位安排组织拆塔小组进行拆塔，并组织拆塔小组人员熟悉《塔机使用说明书》和拆塔方案，了解拆卸顺序及安全操作要求，检查并配齐拆塔时所需的吊装工具、索具等。3、由项目部负责施工现场清除有碍于塔机拆除及汽车吊进场施工的模板及其它杂物。4、由项目部负责清除塔机基础沉井内的杂物和水，以便拆除基础节及固定底座。5、根据现场情况，在降塔到位后，调一台汽车吊进场作最后塔机的拆除工作。二、塔机拆除顺序1、将塔臂旋转至与建筑物平行处，然后将回转机构销紧，将变幅小车开至适当位置，使得塔吊上部重心落在顶升油缸梁的位置上。2、拆支塔身与下支座连接的8根M36的高强螺栓，此时必须将顶横梁的挂板挂在塔身的踏板上。3、顶升油缸，使爬升架引出口能引出一节标准节时，将一个标准节引出用滚轮固定在塔身标准节下部的联接面的4个角上，然后卸掉第一节与第二节标准节的8根M36的高强螺栓，再将油缸微动，使第一节与第二节标准节脱离接触，然后通过引出滚轮将第一节标准节引出塔身至爬升架的外伸框架上，将变幅小车开至引出标准节上方用吊钩将引出的标准节吊放在地面上，第一节标准节拆除工作结束。4、依次逐节拆除标准节，同时拆除塔身内斜撑杆、爬梯及休息平台，附着架、并吊放在地面上。5、塔身降到预计高度后，用汽车吊将驾驶室拆除，6、用汽车吊从平衡臂前部依次卸掉二块配重，并吊放在地面上。7、用汽车吊吊起塔臂，并将塔臂端部提高到适当位置时，拆去拉杆与塔顶的连接销轴，放平塔臂，拆除塔臂与上支座的连接销轴，再吊放到地面上解体。8、用汽车吊吊放余下的一块配重。9、拆除平衡臂拉杆与塔顶的连接销轴及平衡臂上支座的连接销轴，再吊放到地面上。10、用汽车吊拆除塔顶节、上下支座、回转支承、爬升架及余下的标准节、基础节、固定底座，并逐件吊放到地面上。三、拆塔过程中的注意事项1、拆塔工作由专业安装公司有资质人员负责统一指挥，明确讯号，拆塔过程中，塔身周围10m2、凡进入警戒区的操作人员都必须戴好安全帽，高空作业人员要系好安全带，足穿软底鞋，拆塔时应精力集中，安全操作，不允许零件或工具从高处掉下来。3、拆塔时，风力不得超过四级，遇雨要停止拆塔，同时将塔身与爬升架采用8根M36的高强螺栓连接好，吊钩放到地面上锚固好，防止塔臂转动碰撞建筑物。4、降塔前应先启动油泵，检查油压，作空载伸缩动作，排除油路中的空气。5、塔身下降过程中，必须有专人观察油缸上下横梁爬爪，保证爬爪与标准重杆内的顶升塔块有效分离，注意观察浮动工作台与塔身的空隙，防工作平台与标准节脱杆碰撞。6、塔机拆除的标准节及其它散件应边拆边运离现场，防止运输道路阻塞。7、注意拆下来的零部件的保管与堆放，联接螺栓、销轴及开口销等由拆装小组派人收管。8、除了上述要求外，其它要求及技术要求均按《塔机使用说明书》和有关安全操作规程执行。第十节塔吊技术性能及维护保养塔吊技术性能额定起重力矩t.m80塔机工作级别A4塔机利用等级U4塔机载荷状态Q2机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=240.5160a=440.580最大起重量t6/8工作幅度m最小幅度2.5最大幅度59起升机构6t倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kW24/24/5.48t倍率24起重量t244488速度m/min8040840204电机功率kW30/30回转机构回转速度r/min0.5电机功率kW2×3.7牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率kW3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.6电机功率kW5.5工作压力Mpa20总功率kW34.7/40.7(不含顶升机构电机)平衡重起重臂长m595448423630重量t15.313.811.510.79.28.4整机自重起重臂长m5954484236.30独立式34.4334.0933.6933.2632.8432.39附着式73.9873.6473.2472.8172.3971.94工作温度℃-20~50设计风压Pa顶升工况工作工况非工作工况最高处100最高处2500~20m80020~100m1100大于100m1300注：整机自重不包括平衡重与混凝土基础的重量。二、投入使用前的工作塔机投入使用前的工作，是为了保证塔机能正确操纵，并在安全条件下运行。这些工作主要是：对塔机部件的检查及调试各安全装置。1、部件检查为了检查架设工作的正确性和保证安全动转，应对塔机各部件进行一系列试运转和检查工作。1）、各部件之间的紧固连接状况检查；2）、检查支承平台及护栏的安装情况；3）、检查钢丝绳穿绕是否正确，及其不能与塔机机构和结构进行摩擦；4）、检查电缆通行状况；5）、检查平衡臂配重的固定状况；6）、检查平台上有无杂物，防止塔机运转时下坠伤人；7）、检查各润滑面和润滑点。2、安全装置调试塔机安全装置主要包括：行程限位器和荷载限制器。行程限位器有：起升高度限位器、回转限位器、幅度限位器。荷载限制器有:起重力矩限制器、起重量限制器。此外还包括风速仪。3、塔机组装好后，应依次进行下列试验（每转移一个工地都必须进行）1）、空载试验各机构应分别进行数次运行，然后再做三次综合动作运行，运行过租中各机构不得发生任何异常现象，各机构制动器、操作系统、控制系统、联锁装置及各限位器应动作准确、可靠，否则应及时排除故障。2）、负荷试验负荷运行前，必须在小幅度内吊1.1倍额定起重量，调整好起升制动器。在最大幅度处分别吊对应额定起重量的25％，50％，75％，100％按l）条要求进行试验。运行过程中不得发生任何异常现象？各机构制动器、操作系统、控制系统、联锁装置及各限位器应动作准确、可靠。3）、超载25％静态实验空载试验、负荷试验合格后，进行静态超载实验。在最大幅度50m和最小幅度2.4m处以最低安全速皮将对应的吊重吊离地面100~200mm处，并在吊钩上逐次增加重量至1.25倍，停留且10min，卸载后检查金属结构及焊缝是否出现可见裂纹，永久变形、连接松动。注意：静态超载实验不允许进行变幅及回转。4）、超载10%动态实验在最大幅度处，吊重1.32t，机构对应的全程范围内进行3次动作，各机构应动作灵活，制动器动作可靠。机构及结构各部件无异常现象，连接无松动和破坏。超载试验结束后，恢复力矩限制器，重新超吊额定载荷调试好力矩限制器。三、日常维护及保养1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。2、塔机的正常工作气温为-20～+40℃，风速低于13m/s。3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验，动载实验。静载实验吊重为额定荷载的125%，动在实验吊重为额定载荷的110%。4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。5、塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按塔机操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员两人以上。6、司机应高度集中注意力，避免塔机相互碰撞，注意塔机周围的建筑物。7、塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.5～1mm之间，摩擦面上不应有油污等污物。9、钢丝绳的维护和保养严格按GB5144-2006规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。10、塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。11、各电器线路也应及时修复和保养。12、立塔后检查项目检查项目检查内容底架检查地脚螺栓的紧固情况；检查输电线距塔机最大旋转部分有5米的安全；距离并检查临时性缆通过状况，以防损坏。塔身检查标准节螺栓的连接紧固情况。套架检查与下支座的连接情况；检查顶升时与标准节接触的支承销轴和连接情况和是否灵活可靠；检查走道，扶栏的紧固情况。上、下支座司机室检查与回转支承连接的螺栓紧固情况；检查电缆的通行状况（电缆应从上支座右边和梯子上、下端的钢环里通过）；检查与司机室的连接情况；司机室内严禁存放润滑油、油棉纱与其它易燃物品。塔顶检查吊臂、平衡臂位杆的安装情况；检查扶梯、平台、护栏的安装情况；保证起升钢丝绳穿绕正确。吊臂检查各处连接轴、垫圈、开口销安装的正确性；检查变幅小车安装运行情况，载人吊栏的紧固情况；检查起升，变幅钢丝绳的缠绕及紧固情况。平衡臂检查平衡臂的固定情况；检查平衡臂护栏及走道的安装情况，保证走道无杂物。吊具检查自动换倍率装置，吊钩的防脱绳装置是否安全可靠；检查吊钩组有无影响使用的缺陷；检查起升、变幅钢丝绳的规格、型号应符合要求；检查钢丝绳的磨损情况。机构检查各机构的安装、运行情况；各机构的制动器间隙调整合适；检查牵引机构，当小车分别运行最小和最大幅度处，卷筒钢丝绳上至少应有3圈安全圈；检查各钢丝绳绳头的压紧有无松动。安全装置检查吊臂、平衡臂位杆的安装情况；检查扶梯、平台、护栏的安装情况；保证起升钢丝绳穿绕正确。润滑根据使用说明书检查润滑情况，进行润滑工作。第十一节塔吊的操作使用及安全措施一、塔吊的操作使用1、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。2、塔机的正常工作气温为-20～40度，风速低于20m/s。3、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。4、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。5、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。6、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。7、塔上与地面用对讲机联系。二、塔吊的安全措施1、所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程。2、塔吊拆装必须指