学士城市桥梁工程毕业设计书

第132页1.桥梁毕业设计初步设计说明1.1设计概况说明1.1.1工程概况本桥属于城市桥梁，是连接河东与河西并缓解过江交通压力的一大枢纽工程，桥位与水流方向基本垂直，河岸间距较宽大约770m，桥梁需跨过河堤处的沿江大道与两岸过江公路衔接。河床全断面无明显高差，地势非常平坦，河床地层较为平整，无断裂带和岩溶地区。桥位处工程地质条件较好，水下基岩为砂卵石和紫色红色砂砾岩。砂卵石厚约1～4m，地基容许承载力为1200KPa；底层基岩为紫色红色砂砾岩，地基容许承载力为4000KPa。本桥总体设计综合考虑了地形、地质、水文、航运、河床特征、防洪等因素,在满足大桥使用功能的前提下,力求体现景观协调、结构经济安全、方便施工。1.1.2主要设计参数1．设计荷载：公路Ⅱ级荷载标准，二级公路，2车道2．设计车速：60km/h；3．桥面净宽：3m(人行道)+0.75m(路缘带)+2×3.5m(行车道)+0.75m(路缘带)+3m(人行道)=14.5m4．桥面横坡：1.5%；5．通航标准：IV-（2）级,2个航道,最低水位为24.72m,通航水位为29.21m，设计水位为31.1m;6．设计基准期：100年。1.1.3设计依据1．桥位处工程地质平面图；2．桥位处工程地质纵断面图。1.1.4主要技术规范1．《公路工程技术标准》JTGB01-2003；2．《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004；3．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004；4．《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63—2007；6．《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；1.2桥型方案设计说明1.2.1设计原则1．技术先进2．安全可靠3．适久耐用4．经济合理5．美观、环境和可持续发展1.2.2桥跨总体布置构思主桥桥跨布置主要涉及航运、地质、水文及结构等多方面因素，设计方案既要符合城市发展规划，满足交通功能需要及通航要求，又要力求结构新颖，尽量采用具有特色的新结构，又要保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。桥位区段的航道情况,从实测资料来看,航道覆盖范围比较稳定,桥址河段的河势在近百年来没有明显变化,是稳定的。可以假定在未来年,桥址区航道是不会变迁的。考虑到经济因素，在最大限度满足通航要求基础之上，桥孔布置尽量选择中等适宜跨径，不一味追求大跨径桥梁，以降低造价，同时也提高了施工的进度。另外出于汛期的泄洪要求，桥梁净跨总和不宜过小。根据上述桥型的选择原则及实际工程情况,提出了连续梁桥、拱桥、斜拉桥、悬索桥四种典型桥型的可行方案，并进行方案比选：1．预应力混凝土连续梁桥2．下承式钢管混凝土系杆拱桥3．双塔竖直双索面混凝土斜拉桥4．三跨连续自锚式悬索桥1.2.3方案一预应力混凝土连续梁桥1．方案构思通航等级为IV-（2）级,2个航道，结合河床地质条件，本方案采用单孔双向通航，通航净宽120m，要求连续梁桥梁高较大。将主桥布置在河道主河槽，两侧引桥采用装配式简支T梁，可大幅提高施工进度。主桥采用变截面连续梁桥，梁体线形轻盈流畅同时富含韵律感。横桥向采用单箱单室的箱型截面，桥面整体性强，使结构受力更加简捷明确。本桥型桥面净宽为14.5m，2个车道，且为满足通航要求主跨要求≧120m，选择与本桥大体布置相符合的xxxxxx作为参考桥型，xxxxxx主桥为预应力混凝土连续梁桥（90m+150m+90m），截面为单箱单室箱型梁，桥面宽度为13m（净宽12m）。2．总体布置：本桥跨径布置为：6×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＋90m＋150m＋90m（一联三跨连续梁）＋6×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＝810m，中跨与边跨之比为1∶0.6。同类连续梁桥调研资料表桥名跨径布置(m)边中跨比截面（cm）梁高梁宽（m）形式顶板厚腹板厚底板厚根部跨中顶底xxxxxx90+150+900.6单室箱40~7028~1008.53.513荆州三八洲桥100+6×150+1000.667两单室箱40~7032~11583.312.57肇庆西江大桥87+4×136+870.64单室箱2550657530~100832210云南六库大桥85+154+850.552单室箱18-434430~1208.532.831051图1-2-1连续梁桥方案总体布置图（单位：cm）3．主跨跨中桥面标高及纵坡的确定本桥桥面标高根据设计水位、桥下通航（通车）净空、桥两端引道标高的需要，并结合桥型跨径等综合考虑。①流水净空要求按设计水位计算桥面最低高程：式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——计算水位（设计水位计入壅水、浪高等）QUOTE——桥向净空安全值（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。m②通航净空要求中跨梁截面底缘曲线按二次抛物线变化，按通航水位计算主跨跨中桥面标高为45.5。③通车净空要求左侧桥下通车处路面标高为37m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为37+5+2.4=44.4m。右侧桥下通车处路面标高为35m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为35+5+2.4=42.4m。④桥面纵坡的确定主跨跨中桥面最低高程=45.5，此时左侧纵坡为，右侧纵坡为。⑤纵坡及主跨跨中桥面标高的调整因为纵坡太小，为了有利于桥梁的纵向排水，以桥下通车处桥面标高控制设计，取左侧纵坡为1%，右侧纵坡为1.5%，此时由通车净空确定的主跨跨中桥面标高为48.5m≥。综上所述，本方案标高取为48.5m。4．上部结构设计桥面宽度：3m(人行道)+0.5（护栏）+0.75m(路缘带)+2×3.5m(行车道)+0.75m(路缘带)+0.5（护栏）+3m(人行道)=15.5m。主桥上部结构为变截面箱梁，C50混凝土，主梁为变截面单箱单室箱型截面，墩顶梁高9m，高跨比为1/16.7，跨中梁高3.5m。箱梁顶宽14m，底板宽8m，每侧悬臂长3m。顶板厚度为25cm,两侧悬臂端部厚度20cm，根部厚度45cm，腹板厚度采用由跨中的40cm逐渐过渡至墩顶的70cm,底板厚度采用由跨中的30cm逐渐过渡至墩顶的100cm,梁高、底板厚度对于中间各段按2次抛物线变化,以满足受力及桥梁线形上的需要。引桥为40m跨装配式简支T梁，主梁间距2.4m，预制宽度2m，梁高2.4m，T梁就位后湿接缝浇筑宽度40cm。为改善车辆行驶的平稳舒适性，减少伸缩缝的设置和经常性维护工作，本方案将两侧T梁设计为三跨一联将桥面做成连续的。1/2支点截面1/2跨中截面图1-2-2连续梁桥方案主跨横截面布置（单位：cm）5．下部结构设计连续梁桥桥墩采用圆端形实体墩，刚度大防撞能力好并且形式美观。墩下现浇4m厚钢筋混凝土承台，1m承台底封底混凝土。主跨基础共采用10根直径为250cm的钻孔灌注桩，钻孔灌注桩按嵌岩桩设计，承台顶高出最低水位线以上2m左右，既可避免苦水季节承台露出水面而影响桥梁美观，又能方便成桥后枯水季节对桩基的检测。承台及钻孔灌注桩均采用C30混凝土。引桥每个桥墩采用4根直径为200cm的钻孔灌注桩。7.施工方案在枯水期进行基础工程及下部结构施工时，采用钢护筒，搭设灌注桩工作平台，采用回旋钻机钻进成孔。待桩基混凝土强度达到80%时，浇筑承台混凝土封底，再浇筑钢筋混凝土承台大体积混凝土。引桥的基础施工与主桥相同，然后现浇混凝土承台和桥墩。主墩高度较高，可直接在承台顶面搭支架分节段现浇。完成主墩浇筑，待达到设计强度后即可进入主桥上部结构施工。主桥为三跨变截面连续梁桥，采用挂篮悬臂浇筑施工方法，先在主墩上浇注0号块，然后安装挂篮，按5m一个节段平衡对称悬臂浇注。墩顶的0＃块搭设支架现浇，同时在边跨利用整体支架现浇15m的等截面梁段，先边跨合龙，张拉预应力，然后中跨合龙。主桥的施工流程大致分6个步骤：基础施工，桥墩及墩顶梁段搭设支架现浇；主梁分节段利用挂篮悬臂浇筑施工，张拉预应力；边跨合龙，张拉预应力；中跨合龙，张拉预应力；桥面铺装，二期恒载施工；桥梁荷载试验，桥梁运行。引桥的梁体采用预应力混凝土简支T梁，先在预制厂预制，然后利用架桥机整体吊装施工，T梁就位后，现浇40cm的湿接缝，然后进行桥面铺装，使桥面连续，再上二期恒载。1.2.4方案二下承式钢管混凝土系杆拱桥1．方案构思拱桥是一种理想的充分发挥材料受压性能的桥型，以往的由于大跨度拱桥施工所需的拱架费用极高，限制了大跨度拱桥的发展，同时大跨度拱桥施工产生的水平推力较大，所以往往作为跨越山涧峡谷的发展。钢管混凝土的出现解决了大跨度拱桥所需拱架的问题，同时利用预应力技术来平衡拱推力，也为平原地区建造大跨度拱桥创造了有利条件。本桥桥址属宽浅式河道，水位相对较浅，做成上承式拱桥桥面标高很大，使两岸接线长度长或者使桥面纵坡增大，既增加了了造价又对行车不利，因而考虑采用中下承式拱桥。为避免主拱圈对桥墩产生巨大的推力，本设计方案考虑采用下承式钢管混凝土系杆拱桥，系杆拱桥是一种无推力结构，不会对桥墩产生水平推力，从而使下部结构受力明确构造简单并且能大大降低下部结构造价。综合考虑通航要求、经济合理、形式美观等因素，本方案以郑州黄河公路二桥（主桥为8×100m下承式钢管混凝土系杆拱桥）作为参考桥型，选用2×100m的主跨。2．总体布置：本桥跨径布置为：8×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＋2×100m（下承式钢管混凝土系杆拱桥）＋8×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＝840m。图1-2-3下承式系杆拱桥桥型总体布置图（单位：cm）3．主跨跨中桥面标高及纵坡的确定本桥桥面标高根据设计水位、桥下通航（通车）净空、桥两端引道标高的需要，并结合桥型跨径等综合考虑。①流水净空要求按设计水位计算桥面最低高程：式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——计算水位（设计水位计入壅水、浪高等）QUOTE——桥向净空安全值（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。m②通航净空要求式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——设计最高通航水位（mQUOTE——通航净空高度（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。=29.21+8.0+2.6＝39.81m③通车净空要求左侧桥下通车处路面标高为37m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为37+5+2.4=44.4m。右侧桥下通车处路面标高为35m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为35+5+2.4=42.4m。④桥面纵坡的确定由于两侧通车处桥面最低高程已经高出主跨跨中桥面最低高程=39.81m，显然不合理，需要进行调整。⑤纵坡及主跨跨中桥面标高的调整以桥下通车处桥面标高控制设计，取左侧纵坡为0.5%，右侧纵坡为1%，由此确定的主跨跨中桥面标高为46.5m。综上所述，本方案主跨跨中桥面标高取为46.5m。4．主拱圈主桥每跨两墩中心距100m，计算跨度95.5m，矢跨比1/4.5。拱轴线采用悬链拱轴线。每座桥有两片拱肋，每片由2根Ф1000×16mm钢管和腹板组成高2.4m的哑铃形断面。拱肋上下钢管内浇注C50混凝土；拱脚到第一根吊杆间的腹腔内浇注C50混凝土，其余部分腹腔内不填充混凝土。5．横向联系两拱肋中心距离16.5m，由三道横撑（中间一道一字形和两边各一道K撑）联系两拱肋，形成空间结构。横撑为Ф1500×16mm的钢管，管内不填充混凝土。图1-2-4拱肋截面图（单位：cm）图1-2-5横向联系图（单位：cm）6．吊杆与桥面系吊杆采用91根Ф7mm镀锌高强钢丝，双层PE保护，采用OVM冷铸镦头锚，吊杆纵桥向间距7.1m。系梁采用预应力混凝土箱梁，梁宽2.0m，高2.5m。全桥共设置12道中横梁和2道端横梁。中横梁采用矩形截面，端横梁采用箱梁截面。桥面由预制钢筋混凝土π型板、现浇9cm细粒式沥青混凝土铺装层构成。桥面板跨度为7.1m，高度为0.5m，宽度2.0m。其中π型板与横梁之间通过横梁伸出的牛腿进行搭接。桥面横桥向为双向1.5%的横坡。图1-2-6系杆拱桥方案横梁截面图（单位：cm）7．引桥设计引桥为40m跨装配式简支T梁，主梁间距2.4m，预制宽度2m，梁高2.4m，T梁就位后湿接缝浇筑宽度40cm。为改善车辆行驶的平稳舒适性，减少伸缩缝的设置和经常性维护工作，本方案将两侧T梁设计为四跨一联将桥面做成连续的。8．下部结构设计主桥下部结构为空心墩，群桩基础。当柱高在7m以上时，桩顶设置横梁系，桥面横坡由桩柱调整。纵向水平力计算，应考虑桥面的连续作用，按连续梁弹模结构理论计算墩台水平力。主桥桩基础按钻孔灌注嵌岩桩设计，每墩为4根D250cm桩基。9．施工方案全桥施工步骤如下：(1)测量放样。(2)修建临时栈桥、墩位平台，施工桩基、承台和墩身。(3)下部与基础施工的同时，工厂制作钢管拱肋节段、厂内防腐处理，并陆续运至现场。开始预制系节段、预制吊杆横梁并张拉第一根横梁预应力束、预制面板。(4)架设上部结构吊装，用跨墩式龙门吊或其他吊装设备。(5)搭设端横梁和拱脚段系梁现浇支架和系梁安装支架，现浇端横梁和拱脚段拱肋、拱脚段系梁。(6)进行系梁的分节吊装，系梁安置在支架上，现浇系梁湿接头形成整体。第一次张拉部分系梁预应束。(7)第一次张拉端横梁部分预应力束。(8)搭设拱肋吊装支架，吊装拱肋、横撑，焊接拱肋、横撑接头、拱肋合拢。安装避雷针。拆除拱肋时支架，形成钢管肋拱。(9)泵送钢管内混凝土，形成钢管混凝土拱肋。(10)第二次张拉部分系梁预应力束。(11)安装吊杆、进行吊杆第一次索力调整，并拆除系梁临时支架，形成系杆拱。(12)安装横梁，现浇横梁与系梁的湿接头，张拉横梁预应力束，使横梁与系梁固结。(13)第三次张拉部分系梁预应力束。安装桥面板。(14)进行吊杆第二次索力调整。(15)铺装桥面混凝土现浇层的钢筋网，现浇桥面混凝土。安装桥面防撞护栏。(16)第三次调整吊杆索力，并通过吊杆调整桥面标高。(17)张拉端横梁其余预应力束，并封闭预应力钢束锚头。(18)张拉拱脚竖向预应力钢筋，并封闭锚头。(19)安装桥面伸缩缝、封闭所有吊杆锚头、拱圈及横撑的表面整饰处理，安装灯光照明设施等。1.2.5方案三双塔双索面混凝土斜拉桥1.总体布置及基本参数：根据《公路斜拉桥设计细则》（JTGD65-01-2007T）中4.2.4（总体布置及基本参数）知主跨在400m以下的双塔斜拉桥宜采用混凝土主梁；双塔三跨斜拉桥的边跨与主跨跨径之比宜为0.33~0.50，其中混凝土主梁宜为0.40~0.45；双塔、多塔斜拉桥桥面以上索塔的高度与主跨的跨径之比宜为1/4~1/6，外索的水平倾角不宜小于22º；斜拉索横桥向布置可采用单索面、双索面和多索面，纵桥向布置宜采用扇形；斜拉桥主梁采用混凝土梁时斜拉索标准间距宜为6~12m;双塔三跨斜拉桥梁高与跨径之比混凝土主梁宜为1/100~1/220。根据上述细则，本桥采用混凝土主梁，主跨为300m，边跨120m，边主跨比为0.4；桥面以上索塔高度取为75m，与主跨之比为1/4；外索的水平倾角为32º；斜拉索横向布置采用竖直双索面，纵向布置采用扇形；边跨斜拉索标准间距取为10m，主跨取为12m；梁高2.4m与跨径之比为1：125。总体布置为：3×40m(装配式预应力混凝土简支T梁)＋40m＋120m＋300m＋120m＋40m(双塔双索面混凝土斜拉桥)＋4×30m(装配式预应力混凝土简支T梁)＝780m，边主跨比为0.4。桥面以上索塔高度为75m，与主跨之比为1/4。图1-2-7双塔双索面混凝土斜拉桥方案总体布置图（单位：cm）2．主跨跨中桥面标高及纵坡的确定本桥桥面标高根据设计水位、桥下通航（通车）净空、桥两端引道标高的需要，并结合桥型跨径等综合考虑。①流水净空要求按设计水位计算桥面最低高程：式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——计算水位（设计水位计入壅水、浪高等）QUOTE——桥向净空安全值（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。=31.1+1.5+2.5=35.1m②通航净空要求式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——设计最高通航水位（mQUOTE——通航净空高度（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。=29.21+8.0+2.5＝39.71m③通车净空要求左侧桥下通车处路面标高为37m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为37+5+2.4=44.4m。右侧桥下通车处路面标高为35m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为35+5+2.4=42.4m。④桥面纵坡的确定由于两侧通车处桥面最低高程已经高出上述计算出的主跨跨中桥面最低高程=39.71m，显然不合理，需要进行调整。⑤纵坡及主跨跨中桥面标高的调整以桥下通车处桥面标高控制设计，并考虑到桥塔的美观性，取左侧纵坡为1%，右侧纵坡为1.5%，由此确定的主跨跨中桥面标高为48.5m。综上所述，本方案标高取为48.5m。3．主梁主梁采用构造简单施工方便的实体π型梁，桥面板做成1.5％的双向横坡，全宽为18m。在每个斜拉索与主梁的锚固处设置一道横隔梁，横截面参考荆州长江公路大桥主梁，尺寸及构造见图1-2-8。引桥为40m跨径装配式简支T梁，主梁间距2.4m，预制宽度2m，T梁就位后湿接缝浇筑宽度40cm。为改善车辆行驶的平稳舒适性，减少伸缩缝的设置和经常性维护工作，本方案将两侧引桥桥面做成连续的。图1-2-8斜拉桥混凝土梁横断面图（单位：cm）4．斜拉索斜拉索采用直径7mm的低松弛高强平行镀锌钢丝束。斜拉索外层防护采用热挤双层PE防护套，外层防护套的颜色可根据景观要求选用。边跨斜拉索标准间距为10m，中跨斜拉索标准间距为12m，跨中无索区长度为12m。全桥共设4×24=96根斜拉索。斜拉索两端用冷铸锚分别锚固于索塔和主梁上。6.桥塔本桥采用H形桥塔，以适应双索面的要求。上塔柱为斜拉索锚固区，采用环向预向预应力混凝土结构。斜拉索在塔上的锚固间距2.4m；为避免斜拉索产生塔内截面附加弯矩，边中跨斜拉索在塔柱上的锚固点高度按照斜拉索与塔内壁交点对齐的原则确定。塔柱内侧在主梁高度位置设横向限位支座，以限制主梁的横向位移。7．引桥设计引桥为40m跨装配式简支T梁，主梁间距2.4m，预制宽度2m，梁高2.4m，T梁就位后湿接缝浇筑宽度40cm。为改善车辆行驶的平稳舒适性，减少伸缩缝的设置和经常性维护工作，本方案将两侧T梁设计为四跨一联将桥面做成连续的。8．基础设计主塔塔基采用钻孔群桩基础，共布置24根直径2.5m的钻孔桩，承台厚度为5m。边跨辅助墩采用10根D250cm钻孔灌注桩，桩底保持与主墩基础处于同一持力层。引桥桥墩采用4根D200cm钻孔灌注桩。9．施工方案在枯水期进行基础工程及下部结构施工时，采用打入钢板桩围堰，搭设灌注桩工作平台，采用回旋钻机钻进成孔。待桩基混凝土强度达到80%时，浇筑承台混凝土封底，再浇筑钢筋混凝土承台大体积混凝土。引桥的基础施工与主桥相同，然后现浇混凝土承台和桥墩。斜拉桥主塔较高，可采用爬模施工方法，在主塔施工完成后方进行主梁的施工，首先在在主塔横梁浇筑10米的0号块并作临时固结，然后按每节段5米采用挂篮悬臂浇筑对称施工，由于边跨与主跨的斜拉索标准间距不一样，边跨为10m，中跨为12m，在进行对称悬臂施工时，边跨需要配重进行浇注，边跨混凝土梁可较早到达辅助墩，从而较早地结束双悬臂施工状态。待主桥合拢后对斜拉索重新张拉一次以调整主梁内力。两侧引桥的施工可在主塔施工的同时进行，预应力T梁采用现场预制吊装，先在预制厂预制，然后利用架桥机整体吊装施工，T梁就位后，现浇40cm的湿接缝，然后进行桥面铺装，使桥面连续，再上二期恒载。1.2.6方案四三跨连续自锚式悬索桥1．方案构思随着时代的进步，人类越来越注重美学在结构中的运用，现代桥梁在满足行车安全的要求外，桥梁的造型和景观设计也成为了一个主要环节。而自锚式悬索桥很大程度上符合人们的审美特征，桥型独特、壮观，主缆富有张力、生动活泼，索塔雄壮，富有吸引力等等。此外，自锚式悬索桥与传统的地锚式悬索桥相比省去了两个大的锚锭，对地基的要求低。同时，主缆锚固于边跨加劲梁（即锚跨），可以利用加劲梁的水平支承能力来平衡主缆水平分力。查公路悬索桥设计规范中5.1（一般规定）知悬索桥总体结构分跨布置应根据桥址处地形、地质、水文、河势、通航等条件及结构受力合理性综合确定，同时应充分重视桥梁美学设计及与环境的协调，其边中跨比一般为0.25~0.45；悬索桥主缆垂跨比应考虑经济性及全桥结构刚度的需要，一般宜在1/8～1/12范围内选择。本方案考虑采用自锚式悬索桥，自锚式悬索桥主跨跨径一般在300m一下，考虑经济合理性本方案选择吉林兰旗松花江大桥（主桥跨径组成为90m+240m+90m）作为参考桥型。2．总体布置为：4×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＋35m＋90m＋240m＋90m（三跨连续自锚式悬索桥）＋35m＋4×40m（装配式预应力混凝土简支T梁）＝810m，主桥中跨与边跨之比为1∶0.375，主缆垂跨比取为30m。图1-2-9三跨连续自锚式悬索桥桥型总体布置图（单位：cm）3．主跨跨中桥面标高及纵坡的确定本桥桥面标高根据设计水位、桥下通航（通车）净空、桥两端引道标高的需要，并结合桥型跨径等综合考虑。①流水净空要求按设计水位计算桥面最低高程：式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——计算水位（设计水位计入壅水、浪高等）QUOTE——桥向净空安全值（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。m②通航净空要求式中：QUOTE——桥面最低高程（m）QUOTE——设计最高通航水位（mQUOTE——通航净空高度（m）QUOTE——桥梁上部结构建筑高度，包括桥面铺装层高度（m）。=29.21+8.0+2.6＝39.81m(主桥跨中桥面标高)③通车净空要求左侧桥下通车处路面标高为37m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为37+5+2.4=44.4m。右侧桥下通车处路面标高为35m，通车净空5m，引桥上部结构建筑高度2.4m，故此处桥面最低高程为35+5+2.4=42.4m。④桥面纵坡的确定由于两侧通车处桥面最低高程已经高出上述计算出的主跨跨中桥面最低高程=39.81m，显然不合理，需要进行调整。⑤纵坡及主跨跨中桥面标高的调整以桥下通车处桥面标高控制设计，取左侧纵坡为0.5%，右侧纵坡为1%，由此确定的主跨跨中桥面标高为46.5m。综上所述，本方案标高取为46.5m。4．加劲梁为了尽量减小恒载重量，加劲梁采用整体式钢箱梁截面，箱梁顶板宽18m，底板宽16m，高2.5m，高跨比为1/96，为了增强加劲梁气动性，在箱梁两侧设置导风角。钢箱梁顶板厚14mm，底板厚12mm。采用U型加劲肋，肋间距60mm，U肋上口宽300mm，下口宽190mm，厚8mm。每个4m设置一道横隔板，在吊索处厚12mm，其余地方厚10mm。桥面采用1.5%的双向横坡。其截面图如图1-2-8。图1-2-10悬索桥主梁横断面图（单位：cm）5．主塔设计该桥塔采用H形混凝土桥塔，为了避免产生压抑的感觉，桥面以上仅在塔顶设置一道横梁，桥面以上塔高为40m。6．主缆设计主缆矢跨比取为1/8，2根，中心间距为18.0m。每根主缆由61束127Φ5.1强度达1670MPa的镀锌平行钢丝索股组成，直径49.43cm。单根主缆的钢丝数为61×127=7747根。组成预制钢丝束的平行钢丝为5.0mm的高强度钢丝，镀锌后直径为5.1mm。每股预制的平行钢丝束由127根直径为5.1mm的镀锌平行钢丝束组成六角形截面。这样设计的截面具有截面紧凑、几何稳定性好、便于编束定位和施工方便等优点。为保持预制平行钢丝束的截面形状，沿长度方向每隔2m用特殊的纤维强力胶带将钢丝束包扎定型。在六角形的左上角，设有一根喷涂红色油漆的观察钢丝，其作用是在制作和架设钢丝束过程中用以观察、辨别钢丝束是否扭转。在截面的右上角设有一根标准长度钢丝，此钢丝是每股预制平行钢丝束下料长度和标涂各标记点（如塔顶鞍座中心、跨中中点等部位）的依据。图1-2-11主缆断面图图图1-2-12A大样图7．吊杆设计全桥共有65对吊杆，吊杆间距为6m，采用单根85Φ7的成品钢丝索（带PE）冷铸锚锚固体系。吊杆与索夹采用耳板销接，下端为冷铸锚固，张拉端设在箱梁内。吊杆防腐方案采用：吊杆外套钢管；与箱梁结合处加防水罩；在箱梁预埋管内注防腐油脂；下锚头加保护罩并注入防腐油脂密封。8．主索鞍设计索鞍由鞍体、索鞍底座上平板及盖板等组成。鞍体采用ZG310-570铸钢整体铸造，底部设3mm不锈钢板，不锈钢板与鞍体之间采用焊接。底座上平板为Q345C钢板，上铺7mm厚四氟乙烯，以保证鞍体在施工阶段可纵向移动，底座上平板与主塔顶预埋钢板采用高强螺栓连接，成桥后，鞍体应与底座上平板采用高强螺栓予以固定。9．索夹设计索夹为两个铸钢半圆构件，采用高强螺栓左右对接。由于吊杆力大小及索夹处主缆倾斜角度不同，索夹的长度及对接所需的螺栓数量也不同，全桥共25对。索夹及附近的防腐措施采用喷涂防腐油漆，油漆可分多道喷涂。10.施工方案在枯水期进行基础工程及下部结构施工时，采用打入钢板桩围堰，搭设灌注桩工作平台，采用回旋钻机钻进成孔。待桩基混凝土强度达到80%时，浇筑承台混凝土封底，再浇筑钢筋混凝土承台大体积混凝土。引桥的基础施工与主桥相同，然后现浇混凝土承台和桥墩。主桥在承台完工后，采用滑模施工法施工主塔。由于自锚式悬索桥省去去了锚锭，索力就必须要加劲梁承担，所以应该先施工加劲梁，再挂主缆，将荷载通过吊杆转移到主缆。加劲梁施工采用顶推施工。在主塔和钢箱梁都施工到位后，进行主缆的架设，主缆采用平行钢丝束的预制丝股（PWS）法制作架设，并做好主缆锚固部分梁段的处理在主缆架设完毕后，就进行吊杆的安装。引桥的预应力T梁采用现场预制吊装，先在预制厂预制，然后利用架桥机整体吊装施工，T梁就位后，现浇40cm的湿接缝，然后进行桥面铺装，使桥面连续，再上二期恒载。1.3方案比选：综合考虑地形、地质、水文、河床特征、环境协调等因素，对四种可行方案进行方案比选，方案比选主要从经济、安全、适用、美观四个方面进行考虑：四种方案主要优缺点比较表方案一：预应力混凝土连续梁桥方案二：钢管混凝土拱桥方案三：双塔混凝土斜拉桥方案四：自锚式悬索桥经济合理性4864.62万元6788.93万元适用性1.主跨150m，边跨90m，与航道适应性好，通航净空大，防撞要求低2.结构刚度大、变形小、伸缩缝少，行车平稳舒适且视野开阔1.主跨2×100m，与航道适应性较好，但主跨只能单向通航。2.两主跨间有伸缩缝，横撑的存在对视野有一定影响3.目前钢管混凝土的受力不是十分明确，容易出现脱空现象1.主跨300m，边跨80m，通航净空大，防撞要求低2..结构刚度大、变形小、伸缩缝少，行车平稳但由于桥塔和斜拉索的存在影响视野1.主跨240m，边跨90m，通航净空大，防撞要求低2.变形小、伸缩缝少，行车平稳但由于桥塔和缆索体系的存在影响视野安全性1.采用悬臂法施工，技术成熟，施工安全性较高2.行车平顺视野开阔1.施工安全性较高2.行车平顺但视野会受一定影响1.采用悬臂法施工，辅助墩的设置会使双悬臂转化为单悬臂状态，施工安全性高2.行车平顺但视野会受一定影响1.施工安全性较高2.行车平顺但视野会受一定影响施工技术成熟，施工难度小，施工速度快，工期较短技术较为成熟，所需搭设的临时支架体系较多由于桥台和斜拉索的存在，加大了施工难度，影响施工速度，工期较长技术较为成熟，桥塔和缆索体系的施工难度较大抗风性能抗风性能良好抗风性能良好抗风性能良好抗风性能一般抗震性能一般一般漂浮体系，抗震性能较好一般维修与养护成桥后维修与养护的费用很少成桥后维修与养护的费用较少成桥后维修与养护的费用较高，尤其是换索十分麻烦且成本高成桥后维修与养护的费用较高美观性桥型结构轻盈美观、活泼，线条流畅，富于动感与轻快感，且能与周围环境相协调主跨跨径较小，引桥过长，对周围环境协调性较差桥型美观，气势宏伟，与周围环境协调好桥型美观，气势宏伟，与周围环境协调好通过以上比较，综合考虑地形、地质、水文、河床特征、环境协调等因素，经技术经济比较和详细的概算之后，最后确定混凝土连续梁桥作为最优方案。2．预应力混凝土连续刚构桥结构设计2.1结构总体布置本部分结构设计所取的计算模型为三跨变截面预应力混凝土连续刚构，根据设计要求确定桥梁分孔，主跨长度为90+2×1（图号）＝92m,根据已建桥梁经验，连续刚构边主跨比在0.5～0.69之间，设计选用0.652，边跨60m，因此连续刚构总体跨径布置为60m+92m+60m，桥梁总长212m。大桥桥面全宽15.5m，采用整体式桥面，具体构成为：3m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）+0.75m（左侧路肩）+2×3.5m（行车道）+0.75m（右侧硬路肩）+0.5m（防撞栏杆）+3m（人行道），按II级公路设计，设计车速60km/h。图2.1.1连续刚构桥计算简图（单位:m）2.2主梁特性主桥箱梁设计为单箱单室，箱梁顶板宽14m，底板宽8m。根据已建经验，支点截面梁高通常为（1/16～1/20）L，设计时1/16L=1/16×92=5.75m取为5.8m，中截面梁高通常为支座梁高的1/2.5～1/3.5，设计取h=3m。梁底下缘按2次抛物线变化，底板根部厚70cm，跨中厚40cm，顶板全跨等厚，为28cm，腹板在支座处厚60cm，跨中厚40cm，在1/4跨附近线性变化。图2.2.1箱梁支点和跨中截面图（单位:cm）2.3设计标准及主要技术指标大桥结构分析中的主要采用的设计依据、标准有：交通部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）交通部标准：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）交通部标准：《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）主要技术指标有：设计荷载：公路II级荷载，II级公路，双向两道；设计车速：60km/h；通航标准：IV-（2）级航道；设计基准期：100年。2.4计算模型及参数、施工阶段的划分2.4.1主梁节段划分该大桥为三跨预应力混凝土连续刚构桥，采用桩基础。在双肢薄壁墩上搭设支架现浇0#，然后两侧对称悬臂浇筑主梁，两个边跨均有13m的满堂支架现浇段，最后合龙形成整个主梁。其中0#长度8m，悬浇段共分11段，全长45m，1到3号节段长度为3m，4到11号节段为4m，边、中合龙段长度控制为2.0m。综合考虑主梁的受力和变形情况，在每肢薄壁墩顶设置一道厚2.0m的横隔板，在边跨支座处各设置一道厚2m的横隔板。2.4.2计算模型根据设计图纸中的结构布置和结构尺寸，取基础以上的结构进行分析，共划分为101个节点，86个单元，有限元计算简图如图2.3所示。其中：单元1～66为主梁单元；单元67～86为双肢薄壁墩单元；主梁划分时，边跨现浇段分为4个单元，0号块分为4个单元，边跨合龙段和中跨合龙段均划分为2个单元，悬浇梁段每一个节段就作为一个单元。图2.3结构计算模型2.4.3主要材料1.混凝土主梁和桥墩均采用C50的混凝土，其弹性模量及各种强度取值如下：弹性模量Ec=3.45E+04MPa，抗压强度标准值fck=32.4MPa，抗拉强度标准值ftk=2.65MPa，抗压强度设计值fcd=22.4MPa，抗拉强度设计值ftd=1.83MPa。2.预应力筋主梁为全预应力混凝土结构，全部采用φj15.2低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为1860MPa。所有预应力索均采用φj15.2-12，张拉控制应力取0.72fpk=1340MPa，整索张拉吨位为1689kN预应力损失计算参数按规范选取。全桥共用预应力索290束。竖向预应力采用直径为32mm的精轧螺纹钢，抗拉标准强度为930MPa，张拉控制应力为0.9fpk＝837MPa。2.4.4各种作用取值根据设计图纸，按现行桥梁设计规范取各直接作用和间接作用的计算值。恒载一期恒载：系结构自重，主梁、桥墩容重均取=25kN/m3，横隔板保守地按集中荷载计算，中墩横隔板重约为1620kN，边支点横隔板重852kN；二期恒载：系桥面铺装，栏杆等重量，=15.50.0925=34.88kN/m，取为=35kN/m。移动荷载车道荷载采用公路—II级，双向两车道，按照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.1规定，qk=10.5KN/m，Pk=360KN。活载冲击系数μ由Midas软件通过结构频率自动计算得到。3．基础不均匀沉降按照隔墩沉降1的原则基础不均匀沉降按2cm计算，利用Midas软件自动进行组合，得到最不利情况的内力包络图。4．温度作用按体系整体升温25℃，整体降温20℃计算。5.施工荷载施工过程中，采用挂篮悬臂浇筑施工。挂篮重量取最重节段的30%，约为350KN，在合龙段挂篮改装后重180KN。2.4.5施工阶段划分根据大桥施工图设计确定的详细施工程序，在计算时将整个施工过程分为32个施工阶段，如表2.1所示。表2.1施工阶段分析表序号施工阶段持续时间1双肢薄壁墩施工及墩顶支架现浇0#块702安装挂篮23悬浇1#块并张拉预应力84挂篮前移25悬浇2#块并张拉预应力86挂篮前移27悬浇3#块并张拉预应力88挂篮前移29悬浇4#块并张拉预应力810挂篮前移211悬浇5#块并张拉预应力812挂篮前移213悬浇6#块并张拉预应力814挂篮前移215悬浇7#块并张拉预应力816挂篮前移217悬浇8#块并张拉预应力818挂篮前移219悬浇9#块并张拉预应力820挂篮前移221悬浇10#块并张拉预应力822挂篮前移223悬浇11#块并张拉预应力同时现浇边跨满堂段2024改装挂篮及压重225边跨合龙并卸载边跨压重1026张拉边跨底板后期索227拆支架及边跨多于约束528中跨合龙并卸压载1029张拉全部底板全部预应力530卸载挂篮231作用二期恒载3032计算5年徐变收缩1825图2.4.1给出了各施工阶段的结构计算简图。需要指出的是，和其它软件不同，按Midas软件的默认约定，图上所标的节点荷载，梁单元荷载，预应力荷载均为本阶段以前所有阶段及本阶段值的总和（若相互抵消则不显示）。CS1结构计算简图CS2结构计算简图CS3结构计算简图CS4结构计算简图接下来依次重复悬浇、移动挂篮，直至施工到最大悬臂状态，同时现浇边跨满堂端混凝土。…………（CS5—CS22省略）CS23结构计算简图CS24结构计算简图CS25结构计算简图CS26结构计算简图CS27结构计算简图CS28结构计算简图CS29结构计算简图CS30结构计算简图CS31（CS32）结构计算简图图2.4.1各施工阶段结构简图2.5主要计算结果在Midas软件中，输出的计算结构有这样默认的规定：截面的上下缘对于主墩来说，右侧为上缘，左侧为下缘。轴力以拉为正，单位：kN；剪力以绕截面逆时针转为正，单位：kN；弯矩使下缘受拉为正，单位：kN·m。应力拉“＋”压“-”，且规定0比负值大，单位：MPa。2.5.1施工阶段的内力、应力图根据以上计算模型和计算参数，以及施工阶段的划分，采用Midas进行计算，各施工阶段末（即程序中每个施工阶段的步骤——最后）的主梁和桥墩的内力、应力结果如图2.5.1所示。CS1轴力图CS1剪力图CS1弯矩图CS1单元i端上缘应力图CS1单元i端下缘应力图CS1梁单元变形图CS3轴力图CS3剪力图CS3弯矩图CS3单元i端上缘应力图CS3单元i端下缘应力图CS3梁单元变形图CS5轴力图CS5剪力图CS5弯矩图CS5单元i端上缘应力图CS5单元i端下缘应力图CS5梁单元变形图CS7轴力图CS7剪力图CS7弯矩图CS7单元i端上缘应力图CS7单元i端下缘应力图CS7梁单元变形图CS9轴力图CS9剪力图CS9弯矩图CS9单元i端上缘应力图CS9单元i端下缘应力图CS9梁单元变形图CS11轴力图CS11剪力图CS11弯矩图CS11单元i端上缘应力图CS11单元i端下缘应力图CS11梁单元变形图CS13轴力图CS13剪力图CS13弯矩图CS13单元i端上缘应力图CS13单元i端下缘应力图CS13梁单元变形图CS15轴力图CS15剪力图CS15弯矩图CS15单元i端上缘应力图CS15单元i端下缘应力图CS15梁单元变形图CS17轴力图CS17剪力图CS17弯矩图CS17单元i端上缘应力图CS17单元i端下缘应力图CS17梁单元变形图CS19轴力图CS19剪力图CS19弯矩图CS19单元i端上缘应力图CS19单元i端下缘应力图CS19梁单元变形图CS21轴力图CS21剪力图CS21弯矩图CS21单元i端上缘应力图CS21单元i端下缘应力图CS21梁单元变形图CS23轴力图CS23剪力图CS23弯矩图CS23单元i端上缘应力图CS23单元i端下缘应力图CS23梁单元变形图CS24轴力图CS24剪力图CS24弯矩图CS24单元i端上缘应力图CS24单元i端下缘应力图CS24梁单元变形图CS25轴力图CS25剪力图CS25弯矩图CS25单元i端上缘应力图CS25单元i端下缘应力图CS25梁单元变形图CS26轴力图CS26剪力图CS26弯矩图CS26单元i端上缘应力图CS26单元i端下缘应力图CS26梁单元变形图CS27轴力图CS27剪力图CS27弯矩图CS27单元i端上缘应力图CS27单元i端下缘应力图CS27梁单元变形图CS28轴力图CS28剪力图CS28弯矩图CS28单元i端上缘应力图CS28单元i端下缘应力图CS28梁单元变形图CS29轴力图CS29剪力图CS29弯矩图CS29单元i端上缘应力图CS29单元i端下缘应力图CS29梁单元变形图CS30轴力图CS30剪力图CS30弯矩图CS30单元i端上缘应力图CS30单元i端下缘应力图CS30梁单元变形图CS31（作用二期恒载）轴力图CS31（作用二期恒载）剪力图CS31（作用二期恒载）弯矩图CS31单元i端上缘应力图CS31单元i端下缘应力图CS31梁单元变形图CS32（计算5年收缩徐变）轴力图CS32（计算5年收缩徐变）剪力图CS2（计算5年徐变）弯矩图CS32（计算5年收缩徐变）单元i端上缘应力图CS32（计算5年收缩徐变）单元i端下缘应力图CS32梁单元变形图图2.5.1各施工阶段内力、应力图从图2.5可以看出，主梁在整个施工阶段基本属于全截面受压，出现的最大压应力（指绝对值最大）为17.7MPa（CS30阶段薄壁墩顶截面上缘），最大拉应力为0.53MPa（CS2阶段墩顶截面上缘）。根据新桥规JTGD62-2004第7.2.8条的规定，对于全预应力混凝土受弯构件,在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘施混凝土的压应力σtcc≤0.7f＇ck，而拉应力σtct≤1.15f＇tk。一般工程上混凝土强度达到85％后才张拉预应力，则：σtcc≤0.7f＇ck＝0.7×0.85×fck＝21.12MPa，σtct≤1.15f＇tk＝1.15×0.85×ftk＝2.68MPa。故施工阶段混凝土应力满足规范要求，且σtct≤0.7f＇tk＝1.63MPa，从混凝土应力验算的角度看，只要在预拉区配置其配筋率不小于0.2％的纵向钢筋即可。需要说明的是，本计算未计入普通钢筋的影响，若计入，则截面刚度增大，所得应力值还要小一些。2.5.2成桥阶段的内力、应力结果1.各种荷载工况的计算结果成桥后的荷载工况主要有移动荷载、整体温度和支座沉降等几种，其内力和应力图依次如下：图2.5.2a移动荷载轴力包络图图2.5.2b移动荷载剪力包络图图2.5.2c移动荷载弯矩包络图图2.5.3a整体升温弯矩图图2.5.3b整体降温弯矩图图2.5.4支座沉降弯矩包络图2.承载能力极限状态内力包络图本计算采用MidasCivil提供的自动组合功能进行荷载组合，见表2.2。Midas承载能力自动组合包含新规范JTGD60-2004第4.1.6条要求的各种理论上可能的荷载组合，组合数目偏多，故计算主要针对各单个荷载组合的总包络组合进行。表2.2承载能力极限状态荷载组合（Midas自动组合）名称类型恒载移动荷载整体升温整体降温支座沉降钢束二次徐变二次收缩二次cLCB1相加1.20.51.211cLCB2相加1.21.40.51.211cLCB3相加1.21.40.51.211cLCB4相加1.21.40.51.211cLCB5相加1.21.41.120.51.211cLCB6相加1.21.41.120.51.211cLCB7相加10.5111cLCB8相加11.40.5111cLCB9相加11.40.5111cLCB10相加11.40.5111cLCB11相加11.41.120.5111cLCB12相加11.41.120.5111组合cLCB2为永久作用（包括了支座沉降）+汽车＋人群，常称为承载能力极限状态下的基本组合，其内力包络图如图2.5.5。轴力，剪力和弯矩正负号如前所述，且规定0比负值大。轴力包络图剪力包络图弯矩包络图图2.5.5组合cLCB2单元内力包络图正截面抗弯、抗剪验算结果分别见表2.3、2.4，正截面抗弯承载能力未计普通钢筋的贡献，完全作为安全储备。表2.3使用阶段正截面抗弯验算结果单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu(KN*m)Mn(KN*m)1I[1]最大cLCB4MX-MAXOK0139712.91I[1]最小cLCB9MX-MINOK0139712.91J[2]最大cLCB5MY-MAXOK20398.125139736.11J[2]最小cLCB12MY-MINOK10649.57139736.12I[2]最大cLCB5MY-MAXOK22559.102139730.52I[2]最小cLCB12MY-MINOK12464.59139730.52J[3]最大cLCB5MY-MAXOK33744.691139746.32J[3]最小cLCB12MY-MINOK17621.331139746.33I[3]最大cLCB5MY-MAXOK33735.99139746.33I[3]最小cLCB12MY-MINOK17614.056139746.33J[4]最大cLCB5MY-MAXOK41409.943139759.83J[4]最小cLCB12MY-MINOK20344.708139759.84I[4]最大cLCB5MY-MAXOK41400.497139759.84I[4]最小cLCB12MY-MINOK20336.857139759.84J[5]最大cLCB5MY-MAXOK45582.9251397714J[5]最小cLCB12MY-MINOK20641.421397715I[5]最大cLCB5MY-MAXOK43465.1861398055I[5]最小cLCB12MY-MINOK18863.511398055J[6]最大cLCB5MY-MAXOK44087.929139808.55J[6]最小cLCB12MY-MINOK18425.9139808.56I[6]最大cLCB5MY-MAXOK44087.929139808.56I[6]最小cLCB12MY-MINOK18425.9139808.56J[7]最大cLCB5MY-MAXOK44326.875139811.56J[7]最小cLCB12MY-MINOK17718.724139811.57I[7]最大cLCB5MY-MAXOK44326.806139730.27I[7]最小cLCB12MY-MINOK17718.664139730.27J[8]最大cLCB6MY-MAXOK41724.419127968.67J[8]最小cLCB11MY-MINOK11820.958127968.68I[8]最大cLCB6MY-MAXOK41724.303150325.88I[8]最小cLCB11MY-MINOK11820.856150325.88J[9]最大cLCB6MY-MAXOK33027.2111480968J[9]最小cLCB11MY-MINOK1542.77011480969I[9]最大cLCB6MY-MAXOK33027.102166918.29I[9]最小cLCB11MY-MINOK1542.6735166918.29J[10]最大cLCB5MY-MAXOK17659.084120705.59J[10]最小cLCB12MY-MINOK-12369.38132262.910I[10]最大cLCB5MY-MAXOK17659.003131232.710I[10]最小cLCB12MY-MINOK-12369.45133534.410J[11]最大cLCB11MY-MAXOK-2218.641181519.610J[11]最小cLCB6MY-MINOK-32523.13181519.611I[11]最大cLCB11MY-MAXOK-2218.686178496.511I[11]最小cLCB6MY-MINOK-32523.18178496.511J[12]最大cLCB11MY-MAXOK-24476.73237867.911J[12]最小cLCB6MY-MINOK-61359.19237867.912I[12]最大cLCB11MY-MAXOK-24476.77229566.612I[12]最小cLCB6MY-MINOK-61359.23229566.612J[13]最大cLCB11MY-MAXOK-51537.98301859.412J[13]最小cLCB6MY-MINOK-96791.15301859.413I[13]最大cLCB11MY-MAXOK-51537.98292959.813I[13]最小cLCB6MY-MINOK-96791.15292959.813J[14]最大cLCB11MY-MAXOK-84233.57355202.613J[14]最小cLCB6MY-MINOK-138709.7355202.614I[14]最大cLCB11MY-MAXOK-84233.57349969.514I[14]最小cLCB6MY-MINOK-138709.7349969.514J[15]最大cLCB11MY-MAXOK-121890.9434409.714J[15]最小cLCB6MY-MINOK-189557434409.715I[15]最大cLCB11MY-MAXOK-121890.9430963.215I[15]最小cLCB6MY-MINOK-189557430963.215J[16]最大cLCB11MY-MAXOK-153528.850304915J[16]最小cLCB6MY-MINOK-233307.350304916I[16]最大cLCB11MY-MAXOK-153528.8499120.916I[16]最小cLCB6MY-MINOK-233307.3499120.916J[17]最大cLCB9FX-MAXOK-187403.5583646.716J[17]最小cLCB6MY-MINOK-281813.4583646.717I[17]最大cLCB9FX-MAXOK-187403.5591256.817I[17]最小cLCB6MY-MINOK-281813.4591256.817J[18]最大cLCB9FX-MAXOK-224574.9675818.117J[18]最小cLCB6MY-MINOK-335218.9675818.118I[18]最大cLCB9FX-MAXOK-224574.9675497.118I[18]最小cLCB6MY-MINOK-335218.9675497.118J[19]最大cLCB9FX-MAXOK-252088.9754852.618J[19]最小cLCB6MY-MINOK-373257.4754852.619I[19]最大cLCB12MY-MAXOK-245703.9757931.219I[19]最小cLCB5MY-MINOK-347670.1757931.219J[20]最大cLCB9MY-MAXOK-251769.8758107.419J[20]最小cLCB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