zpw2000a无绝缘移频自动闭塞系统培训

本书作为“ZPW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统”的培训，供维修及有关技术人员使用ZPW-2000A 型无绝缘移频自动闭塞系统，是由全路通信信号研究设计院研制开发的。该项目自198年开始研究，在保留UM71无绝缘轨道电路所有技术特点的基础上，提出了解决“全程断轨检查”等四项提高无绝缘轨道电路传输安全性及提高轨道电路传输长度、解决低道床等系统问题的技术方案，2001年对技术方案进行了室内模拟试验及现场试验，通过了铁道部专家组的测试。2002年5月通过铁道部技术鉴定，决定在全路推广应用。2002年5月沈阳铁路信号工厂开始研制ZPW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统的室外设备，2003年4月开始与全路通信信号研究设计院合作，试制ZPW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统的室内设备，2003年9月通过了铁道部专家组的测试与评估，取得了沈阳铁路信号工厂生产的ZPW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统设备准许上道运本主要参考全路通信信号研究设计院编写的《PW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统工程PW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统构成、设备工作原理及使用说明等。由于时间紧、能力所限，错误、疏漏之处难以避免，敬请读者提出宝贵修改意见！编200311 第一章概 研制过 主要技术特 系统主要技术条 环境条 发送 ..........................................................................................................................................直流电 轨道电 系统冗余方 第二章系统的构成及原理说 系统的构 室外部 室内部 系统防 ZPW-2000A型无绝缘移频自动闭塞系统电路原 电气绝缘 作 简要工作原 电气绝缘节电路环节分析和计 BA参数举例及分 调谐区阻抗频率特 BA工作稳定 空心线 机械绝缘空心线 匹配变压 发送 作 原理框图及电原理说 发送器“N+1”冗余系统原 ........................................................................................................................................作 原理框图及原理说 双机并联运用原 衰耗 作 衰耗盘外形示意 衰耗盘面板布置 电原理说 衰耗盘端子用途说 衰耗盘外线连 电缆模拟网络 作 电缆模拟网络盘外形及构成示意 原理框 防雷电路原理简要说 电缆模拟网络电路原理简要说 补偿电容作用及原 站内电码 25Hz相敏轨道电路预叠加ZPW-2000A电码化技术条 ZPW2000-A预叠加电码化设计说 电码化发送检测 举例设 第三章主要技术指 室内设 发送 ........................................................................................................................................衰耗 电缆模拟网络 室外设 匹配变压器 空心线圈 机械绝缘空心线圈 调谐单元 补偿电 第四章安装与..................................................................................................................................技术人员的应知应 移频 移频柜组 端子占用分配 区间移频柜组合类型 网络接口 主要表示、位及测量 闭塞分区编号及移频柜设备位置的排 设备故障的三级指示设 主要表示 主要测试插 开通试验步 开通试验前准备工 开通试 系统故障分类及处理办 断 混 接 故障处理程 一般有故障处理程 无故障处理程 对工程防雷设计及施工的意 对工程室内配线的建 常用维修测试仪 CD96-3型UM71参数选频测试 CD96-3A型UM71/YP多用测试 HP8904A频率合成 1250A频响分析 BOP100-4M ZPW-2000A轨道电路调整 附表11700Hz轨道电路调整 附表22000Hz轨道电路调整 附表32300Hz轨道电路调整 附表42600Hz轨道电路调整 附表5电缆模拟网络电缆补偿长度调整 附表6发送器载频调整 附表7发送器带载输出电平级调整 附表8载频调 附表9电平级调整 附表10不同长度的小轨道的电平级调整 附表 ZPW-2000A无绝缘移频自动闭塞系统设备研制

第一章概ZPW-2000A型无绝缘移频自动闭塞系统是在法国UM71无绝缘轨道电路技术引进、基础上，前者较后者在轨道电路传输安全性、传输长度、系统可靠性、可维修性以及结合国情提高技术性能价格比、降低工程造价上都有了显著提高。该系统自1998年开始研究。2000年10月底，针对郑州局、南昌局接连两次发生因钢轨电气分离式断轨，轨道电路得不到检查，客车脱轨的重大事故，该系统提出了解决“全程断轨检查”等四项提高无绝缘轨道电路传输安全性的技术创新方案，获得了铁道部局、科技司的肯定。201年，针对郑-武UM71轨道电路雨季多处“红光带”，该系统围绕“低道碴电阻道床雨季红光带”问题，通过对轨道电路计算机仿真系统的开发，提出了提高轨道电路传输性能的一系列技术方案，从理论和实践结合上实现了传输系统的技术优化。2002年5月28日，该系统通过铁道部技术鉴定，确定推广应用。2002年10月17日至今，该系统对适用于铁道短调谐区ZPW-2000技术方案进行了运用试ZPW-2OOOA无绝缘轨道电路由较为完备的轨道电路传输安全性技术及参数优化的传输系统构 等8项专利，成为我国目前安全性高、传输性能好、具有自主知识的一种先进自动闭塞制式，为“机车信号充分肯定、保持UM71轨道电路调整按固定轨道电路长度与允许最小道碴电阻方式进行。既满足了Ωkm标准道碴电阻、低道碴电阻最大传输长度要求，又为一般长度轨道电路最大限度提供了调整裕度，提高了轨道电路工作稳定性。用SPT国产铁路数字信号电缆取代法国ZCO3电缆，减小铜芯线径，减少备用芯组，加大传输采用长钢包铜引接线取代75mm2系统中发送器采用“N+1”冗余，采用成对双机并联运用，提高系统可靠性，大幅度提环境条ZPW- 无绝缘移频轨道电路在下列环境条件下应可靠工作：1)周围空气温度：室外：-30℃～+70℃；室内：-周围空气相对湿度：不大于95%（温度30℃时大气压力：74.8kPa～106kPa（相对于海拔高度2500m以下周围无腐蚀和引起的有害气体发送低频频率：10.3+n×1.1Hz即：10.3Hz、11.4Hz、12.5Hz、13.6Hz、14.7Hz、15.8Hz、16.9Hz、18Hz、19.1Hz20.2Hz、21.3Hz、22.4Hz、23.5Hz、24.6Hz、25.7Hz、26.8Hz、27.9Hz、1700-1701.41700-1701.4上行2000-2001.41700-1698.72000-1998.72300-2301.42600-2601.42300-2298.72600-2598.7下行频偏：±11轨道电路调整主轨道接收电压不小于主轨道继电器电压不小 20V（1700Ω负载，无并机接入状态下小轨道接收电压不小于小轨道继电器或执行条件电压不小 20V（1700Ω负载，无并机接入状态下直流电设备耗电情况：发送器在正常工作时负载为400Ω，功出为１电平的情况下，耗电5.55A；当功出短路时耗电10.5A；正常工作时耗电小于500mA。轨道电分路灵敏度为0.15Ω；分路残压小于140mV（带内ZPW-2000A系统在10kmSPT电缆及不同道碴电阻条件，轨道电路传输长度见表1-1-1轨道电路传输长度 载长度 （电气绝缘节—电气绝缘节）：由SVA—SVA组成；JES—3）ZPW-2000A系统在10、12.5、15kmSPT电缆及1.0、1.2、1.5Ω·km道碴电阻下，轨道路传输长度见表1-2

表1-2不同道碴电阻下轨道电路传输长度序轨道电路长度200023002600123 5）有分离式断轨检查性能：轨道电路全程（含主轨及小轨）断轨，有关轨道继电器可靠失磁发送器采用Ｎ+１冗余，实现故障检测转换。采用成对双机并联运用系统的构成

第二章系统的构成PW-2000A型无绝缘移频自动闭塞系统，与UM71无绝缘轨道电路一样采用电气绝缘节来实现相邻轨道电路区段的。电气绝缘节长度改进为２９ｍ，电气绝缘节由空心线圈、２９ｍ长钢轨和调谐单元构成。调谐区对于本区段频率呈现极阻抗，利于本区段信号的传输及接收，对于相邻区段频率信号呈现零阻抗，可靠地短路相邻区段信号，防止越区传输。这样便实现了相邻区段信号的电气绝缘。同时为了解决全程断轨检查，在调谐区内增加了小轨道电路。PW-2000A型无绝缘轨道电路分为主轨道电路和调谐区小轨道电路两部分，小轨道电路视为列车运行前方主轨道电路的所属“延续段”。主轨道电路的发送器由编码条件控制产生表示不同含义的低频调制的移频信号，该信号经电缆通道（实际电缆和模拟电缆）传给匹配变压器及调谐单元，因为钢轨是无绝缘的，该信号既向主轨道传送，也向调谐区小轨道传送，主轨道信号经钢轨送到轨道电路的受电端，然后经调谐单元、匹配变压器、电缆通道，将信号传至本区段。调谐区小轨道信号由运行前方相邻轨道电路处理，并将处理结果形成小轨道电路继电器执行条件送至本区段，本区段同时接收到主轨道移频信号及小轨道电路继电器执行条件，无误后驱动轨道电路继电器吸起，并由此来判断区段的空闲与占用情况。主轨道电调谐补偿电容主轨道电调谐补偿电容机械心绝线缘谐谐单元心线圈谐匹变压匹变压匹变压室电电电相当于长电缆拟网电缆拟网电缆拟网室站防站防站防XGJ、发送（XG、2-1室外部调谐区（JES—29m设计，设备包括调谐单元及空心线圈，其参数保持原“UM71”参数。功能是实现两相邻轨道电路电气。机械绝缘节由“机械绝缘空心线圈”(按载频分为1700、2000、2300、2600Hz四种）与调谐单元并接而成，匹配变压器一般条件下，按0.25～1.0Ω·km道碴电阻设计，实现轨道电路与SPT传输电缆的匹补偿电根据通道参数兼顾低道碴电阻道床传输，选择电容器容量。使传输通道趋于阻性，保证轨道电路具有良好传输性能。传输电采用SPT型铁路信号数字电缆，线径为Φ1.0mm，一般条件下，电缆长度按10km考虑。根据工程需要，传输电缆长度可12.5km、15km虑。采用3600mm、1600mm钢包铜引接线构成。用于BA、SVA、SVA’等设备与钢轨间的连接。室内部发送用于产生高精度、高稳定移频信号源。系统采用N+1冗余设计。故障时，通过FBJ的接点转至PW-2000A型无绝缘轨道电路将轨道电路分为主轨道电路和调谐区短小轨道电路两个部分，并将短小轨道电路视为列车运行前方主轨道电路的所属“延续段。该“延续段”信号由运行前方相邻轨道电路处理，并将处理结果形成小轨道电路轨道继电器执行条件（XG、XGH送至本轨道电路，做为轨道继电器（GJ）励磁的必要检查条件（XGJXJH）之一。主轨道和调谐区小轨道检查原理见图-2。轨道电 邻轨道电FFJXGJXG XGJJXG GGX XG GGCPUCPU2-2综上所述，用于接收本主轨道电路信号，并在检查所属调谐区短小轨道电路状态（ＸＧJ、Ｘ 采用DSP数字信号处理技术，将接收到的两种频率信号进行快速傅氏变换（FFT）,获得两种信号能量谱的分布，并进行。系统采用成对双机并联冗余方式衰用于实现主轨道电路、小轨道电路的调整。给出发送和接收故障、轨道占用表示及发送、接收用＋24电源电压、发送功出电压、接收GJ、XGJ测试条件等。电缆模拟网络设在室内，按0.5、0.5、1、2、2、2×2km六段设计，用于对SPT电缆长度的补偿，电缆与电缆模拟网络补偿长度之和为10km。系统防系统防雷可分为室内室外室外横向：限制电压在～75V、10KA上纵向 根据设计，一般可通过空心线圈中心线直接接地进行纵向雷电防护 在不能直接接地时，应通过空心线圈中心线与地间加装纵向防压选在～500V、5KA以上。防雷地线电阻要严格控制在10Ω以下室内防护由电缆引入的雷电信横向：限制电压在～280V、10KA以上。纵向：利用低转移系数防雷变压器进行防护ZPW-2000A电气绝作电气绝缘节由调谐单元、空心线圈 29m钢轨组成。用于实现两相邻轨道电路间的电气电气绝29两端各设一个调谐（下BA），对于较低频率轨道电路（Hz）端L1、C1两元件F1型调谐单较高频率轨道（Hz）端，设L2、C2、C3三元件的F2型调谐单元。见图2-3F＝1700（2000）H

FL

F2＝2300（2600）H轨道电路C

1SV

C轨道电路C14.5BA工作原理见下图2-

292-311212（f 取得高阻抗

CC12L

LC对f串联谐振得到低阻抗11（ C3与以左L1C1对f2串联谐振得到低阻抗

LL 2C2-4BA工作

感并联谐振C 得到高阻抗

f2（“f1”（f2）端BA的L1C1（L2C2）对“f2”（f1）端的频率为串联谐振，呈现较低阻抗（约数十毫欧姆），称“零阻抗”相当于短路，了相邻区段信号进入本轨道电路区段，见图（C）左（图（b）右端“f1”（f2）端的BA对本区段的频率呈现电容性，并与调谐区钢轨、SVA的综合电感构成并联谐振，呈现较高阻抗，称“极阻抗”（约2），相当于开路。以此减少了对本区段信号的衰耗。构成电气绝缘节的基本电路包含有L-C串联谐振电路、L-C并联谐振电路，尚有部分电感、电在电气绝缘节的两端，从钢轨通过引接线向BA，对应于相邻区段的频率呈现为“零阻抗BA抗”，见下图2-5L/rrLsCL2-LrBA、SVA钢轨引接LrL1之和与C1串联谐振于f2，构成调谐区对于某一载频形成的电感Lv，设钢轨电阻为0，“零阻抗”为0LvLLs// L29m钢轨电 （1）L-C串联电基本电路（见图2-电抗曲线、阻抗曲线（见图2-

2-f电抗曲谐振f0处，阻抗为纯电阻Rf＜f0阻抗为容性

2-

阻抗曲ZRj(L 1)R其等效电容C由下

C C C

12ZRj(L 1)R

jL其等效

L由右

LLLC并联电路基本电路（见图2- LL 2 2-电抗曲线、阻抗曲线（见图2-f fff电抗曲 阻抗曲2-特点：在谐振点处，有一极点，阻抗最 f0ZZRvjLvRj1 回路Q值为QQ1Q2

在电气绝缘节中Q一般取 LC串并联电路 基本电路（见图2-

电抗曲线、阻抗曲线（见图2-X

2-特点

电抗曲线：

f阻抗曲 在f01处有一并联谐振点（），阻抗最大，为电感Lv与L1C1构成的等 C(12LC)的并联谐（以上忽略R因素011LC串并联电路 基本电路（见图2-

电抗曲线、阻抗曲线（见图2-X

2-Zff电抗曲线 阻抗曲线2-特点在f02处有一并联谐振点（），阻抗最大，为电感Lv与L2C2构成的等效电感33L'(L )并联后与C的并联谐振。亦即C与（Lv//(L2 )）的并联谐振。33222 2222（以上忽略R因素BA2-1F1、F2类元实际90μf（设定误差分由于下述计算忽略了钢轨电阻，设备与钢轨连接线电线电感、电阻、线圈及电感中的电阻等，故计算结果为一理想值。实际上，BA、SVA至钢轨引接线采用了两根长度分别为1.6米、3.6米的钢包铜线。由于集肤效应造成，对不同频率信号，连接线呈现不同的电阻值，其电阻、感抗参考值见表2-2：2-2钢包铜线电阻、感抗参考值频率R（mΩ）分量数值ωLBA设计过程中，为抵消钢轨引接线电感的影响，在谐振频率点，BA的LC串联支路电1值略呈1对于F1型单元，L1、C1数值应满足：2L1

C”为抵消引接线电感的附2该数值洽与2300Hz时钢轨引接线感抗值相抵消。见右图2-141-2端总电抗X为：

C1＝C'+C X X')(X'X'')] X')(X'X X'X''

2 则Xj(X'X 图2- 同样，对于F2单元，除C2外，C3也应考虑对钢轨引接电感的补偿。其目的使得F2单元对f1频率阻抗略呈容性，为-32mΩ（1700Hz）、-37.5mΩ（2000Hz）；对f2频率阻抗呈容性为-300mΩ（2300Hz）、-400mΩ（2600Hz）。实际制造过程中，考虑到对L2有一定允许误差，C2、C3均附加有小电容进行补偿。该补偿电容并接在C2、C3上，数据根据计算确定，电容连接方法见图2-15：CC”C C

C23C232CC 2-元件实际参数表见表2-2-3BA频率2C1（C2）C3用0.47～6.8用0.47～5.1用0.47～5.6用0.47～12用0.47～3.9用0.47～10前述计算分析均按中心频率进行，实际信号有±11Hz的频偏，占用通频带不少于±40Hz。另在调谐区中部设置的SVA，其50Hz的交流阻抗仅约10mΩ，其电阻分量也改善了并联谐振槽路的Q值，使调谐区并联谐振阻抗约为2Ω，该考虑对提高电气绝缘节工作稳定性带来好处。调谐单元外形如图2－16BA在BA制作过程中L1、L2采用U行磁性瓷，为降低温度系为使电感与电容（C1、C2、C3）达到较好的温度补偿，U型磁性瓷上下固定采用了金属弹电容选择应具有温度系数小，工作稳定损耗角小，高频工作可靠

2-与钢轨采用3.6m，1.6m钢包铜引接线连接，与钢轨采用塞钉连接方式，接触电阻＜50μΩ空心线在无绝缘轨道电路区段，在每一个轨道电路区段设置一个起到平衡牵引电流的空心线圈。在两轨间该线圈应对5Hz形成较低的阻抗，对不平衡电流电势起到短路、平衡作用。另外，该线圈若设在调谐区中间，适当确定参数，并可起到改善调谐区阻抗作用。该线圈也可用作复线区段，上下行线路间等电位连接、渡线绝缘两端牵引电流平衡以及防雷接地等作用。空心线圈SVA结构特SVA1.53mm、19有耐高温的玻璃丝包电磁线绕制，截面为35mm2。在20℃时，以电阻值为SVA设有中心线，每半个线圈可通过100安培电流。即在100安不平衡电流或200安中点流出牵引电流情况下可以长期工作。在500安4分钟的不平衡（或中心点通过1000安平衡电流下），SVA均可正常工作。由于没有铁芯，大电流情况下，不存在磁路饱和SVA设置在29米长调谐区两个调谐单元的中间，由于它对于50Hz牵引电流呈现甚小的交流阻抗（约10mΩ），故能起到对不平衡牵引电流电动势的短路作用，见图2-17:2-I1=400 I3=4502-I2=500 I4=450图28I1I设I、I有100安不平衡电流，可近似视为短路，则有I 由于SVA对牵引电流的平衡作用，减小了工频谐波对轨道电路设备对于上、下行线路间的两个SVA一方面可保证维修人员安全。见2-19:作抗流变压器见图2- 图2- 图2-例如在道岔斜股绝缘两侧各装一台SVA，二中应该，SVA作抗流变压器时，其总电流≤200安（长时间通电SVA对100Hz感抗值仅有035Ω，对20Hz也只有054Ω。在调谐区中，不能把它简单作为一个低阻值分路电抗进行分析，而应将其作为并联谐振槽路的组成部分。SVA参数的适当选择，可为谐振槽路提供一个较为合适的Q值，保证调谐区工作的稳定性。做调谐区两端设备纵向防雷的接地连当复线区段设有完全横向连接线时，通过SVA当设有简单横向连接或无横向连接的SVAUM71的选在UM71轨道电路中长期选用soule公司0.5KV阀式避雷器。其参数为：正常工作电压500V（交流）正常放电电流5KA最大电压（波峰）最大残压（5KA）由于体积大，安装受限制，检查更换不便。ZPW-2000原则：除模块化、阻燃、劣化指示、带电插拔及可靠性高的一般要求外，还必须具备热熔断功能。为此，选用V0-C/135×2或DHgurf35×2。其特性见表24：2-4防雷元件特性项特型标称放电电流最大连续工作电压限制备注用于电用于非385×2表示两个元件串联指soule公司0.5KV阀式对于进站和出站口均设有机械绝缘节。为使机械绝缘节轨道电路与电气绝缘节轨道电路有相同的传输参数和传输长度。根据29m调谐区四种载频的综合阻抗值，设计SA’。并将该SA’与BA并联，即可获得预期效果。根据计算和室内外试验，SA’标称数值如表25。匹配变作用于钢轨（轨道电路）与SPT铁路数字信号电缆的匹配连2-5机械绝缘空心线圈参数载频电路分V1V2经调谐单元端子接至轨道，L1L2SPT电缆接至室内。原理及外形见图2-212-21TAD考虑到1.0Ω·km道碴电阻，并兼顾低道碴电阻道床，该变压器变比优选为9：1钢轨侧电路中，串联接入二个16V，400μF电解电容（C1、C2）该二电容按相反极性串接，构成无极性联接，起到隔直通交作用。保证该设备在直流电力牵引区段运用中，不致因直流成份造成匹配变压器磁路饱和。（4）F为匹配变压器的雷电横向该压敏电阻选择～75V防护等级。该压敏电阻典型型号及特性见表2-62-6项特型V20-标称放电电流最大连续工作电压限制电压In：代号为Isn（5）10mH的电感L1用作SPT电缆表现出容性的补偿。同时，与匹配变压器相对应处轨道被列车分路时，它可作为一个阻抗（1700Hz106.8Ω）。该电感由设在同一线圈骨架两个槽上的单独线圈组成，以便在两条电缆线的每一条线上表现出同样的阻抗。该电感阻抗的降低将造成电平的增高，故电感由富于弹性物质灌封，以防止振动或撞击造成电感损坏，使电感值降低或丧失。发送作1）产生18种低频信号8种载频（上下行各四种）的高精度、高稳定的移频信号对移频信号特征的自检测，故障时给出及N+1冗余运用的转换条件原理框图（如图2-2-22发送器原理框图中CPU1控制“移频发生器”产生低频控制信号为Fc的移频键控信号FSK分别送CPU1、CPU2进行频率检测。检测结果符合规定后，即产生控制输出信号，经“控制与门”使“FSK”信FSKCPU进行功出电压检测。两CPU对FSK信号的低频、载频和幅度特征检测符合要求后,使发送继电器FBJ励磁，（装死或称休眠保护采CPU、双软件、双套检测电路、闭环检CPU采用80C196，其中CPU1控制产生移频信号。CPU1、CPU2还担负着移频输出信号的FPGA可编程逻辑器件，由它构成移频发生器，并行I/O扩展接口、频率计数器等。低频和载频编码条件的低频和载频编码条件时，为了消除配线干扰采用“功率型”电路。考虑到“故障－安全原则，应将24V直流电源变换流，呈动态检测方式，并将外部编码控制电路与PU等数字电路有效，如图2-3。2-23低频编码条件的该图所示为CPU对18路低频或8路载频编码条件的电路依“编码继电器接点”接入“编码条件电源”（+24V，为消除配线干扰，采用+24V电源及电阻R构成“功率型”电路。考虑故障—安全，电路中设置了光耦、控制光耦。由B点送入方波信号，当+24V编码条件电源构通时，即可从“光耦”受光器A点获得与B点相位相同的方波信号，送至CPU，实现编码条件的。“控制光耦”与“光耦”的设置，实现了对电路元件故障的动态检查。任一光耦的发光源，受光器发生短线或击穿等故障时，光耦”A点都得不到动态的交流信号。以此实现故障—安全，电另外，采用光电耦合器也实现了外部编码控制电路与CPU数字电路的对于18路低频选择电路，该电路分别设置，共18个。对于载频电路则接四种频率及1、2型设置，共6个。低频、载频编码条件通过并行I/O接口分别送到两个CPU后，首先判断该条件是否有，且仅有一路。满足条件后，CPU1通过查表得到该编码条件所对应的上下边频数值，控制移频发生器，产生。为保证“故障—安全”，PU1、PU2及用于“移频发生器”的“可编程逻辑器件”分别采用各自独立的时钟源。经检测后，两CPU各产生一个控制信号，经过“控制与门”，将SK信号送至方波正弦变换器。方波正弦变换器：该变换器是由可编程低通滤波器260集成构成其截止频率，同时满足1700Hz、2600Hz三次及以上谐波激励放大器为满足“故障—安全”要求，激励放大器采用射极输为提高输入阻抗，提高射极输出器信号的直线性，减少波形失真，免除静态工作点的调整以及电源电压对放大器工作状态的影响，激励放大器采用运算放大器。该运算放大器采用+5V、-5V-24。功率放大器简化从故障-安全及提高输出电压稳定性考虑，功率放大器采用射极输出器，其简化电路如 2-25图2-24激励放大 图2-25功率放大FSK信号经B5输入至共集电极乙类推挽放大器，V30、V18分别对输入信号正负半波进行放大实际电路的构成（2-26功率放大器）①鉴于输出功率较大，直接由B5B6需要B5有较大的输出功率，增加了前级电路负荷。为此，在构成功率放大器过程中，V30（V18）选用达林顿大功率三极管。并由V25、V29与V30（V20、V19与V18）构成多级复合放大。这样，大大减轻了前级的负荷。②二极管V24（V21）用于V25（V20）反向过压的保③V26（V17）也构成过电流保护。当V25（V20）Ic过高时，V26（V17）将导通，构成对④V28（V16）用于V30（V18）输入过流的保护。当过流时，通过R54、R51（R43、R79）分压使V28（V16）导通，使V29（V19）截止。⑤为了解决eb死区所造成的交越失真，由R55二极管V23、V22给定的偏压，使（V20）eb结处于放大状⑥发送电平级电压见下表2-2-7电平连接端电备11- 9-常用级，站内电码化固定22- 9-常用33- 9-常用电平连接端电备44- 9-常用55- 9-常用61- 4-73- 5-82- 4-91- 3-4- 5-2-26功率放大器数字电路中，为保证“故障—安全”，往往采用相互独立的非“故障—安全”数字电路，该电路由统一外控条件控制，每路数字电路对信息执行结果判断符合要求后，各自送出一组连续方波动态信号。另外，专门设计一个有两个分立元件构成的具有“故障—安全”保证的“安全与门”，“安全与门”在确认两组动态信号同时存在条件下，方可驱动执行继电器，原理框图如图2-27图227安全与门电路原理框图两数字电路间的联系为数字交换或自检、互检及闭环检查等。发送器“安全与门”电路如图-28。方波1、方波2分别表示由CPU1、CPU2单独送出的方波动态信号。“光耦1”、“光耦2”用于变压B11”信号变化读出，经“整1”整流及电容C1滤波R0上产生一个独立的直流电源U0。该独立电源反映了方波1的存在，并做为执行电路开关三级管的基级偏置电源。“方波2”信号通过“光耦2”控制开关三级管偏置电路。在“方波1”、“方波2”同时存在的条件下，通过变压器B2，“整流桥2”整流及电容滤波使发三级2-28安全与门电路由以上分析可以看出，FBJ↑反映“方波12”的同时存在。电路中，R1用于限流。C1采用四端头，为检查电容断线，防止独立电源U0出现较大的交流纹波。Rb1为上偏置电阻，Rb2做为漏泄电阻，保证无“方波2”信号时，三级管的可靠关闭。Re做为“光耦2”长期固定导通时的恒流保护，同时做为FBJ继电器电压的调整。Ce为交流旁路电容。采用B1、B2变压器耦合提取交“工作”表示FBJ2-29，R用作限流，“N”为“工作”指示灯，光耦提供发送接点。发送工作正常：工作表示灯亮 接点通发送故障：工作表示灯灭， 电器YBJ电路。故障表示灯为便于检修所对复杂数字电路的维修，盒内针对每一套PU设置了一个指导维修人员查找设备故障的“故障表示灯”。用其闪动状况，表示它可能出现的故障点，具体情况参见表28：闪动次闪动次 可能的1低频编码条件故障相应的稳压管二级管被烧断或击穿。2功出电压检测故障负载短3低频频率检测故障JT3JT4或N16J14JT3JT4或N16J15JT3JT4或N16J16型号选择条件故障相应的稳压管二级管被烧断或击穿。7载频编码条件故障[注]：闪光方式为灯闪N次后，暂停一段时间，然后继续闪动，其

图2-发送器“N+1发送器外线联接示意图（如图2-发送器外形示意图（如图2-图2-30发送器外线联接示意 图2-31发送器外形示意发送器端子代号及用途说明（如表2-表2-9发送器端子代号及序代用1D地2＋24-3＋24-4024-5024-备61700Hz72000Hz82300Hz92600Hz1229Hz～10.3Hz低频编码1～5、9、11、功放输出电平S1、功放输T1、测试端外接FBJ（发 继电器端子发送器插座板底视图（如图2- 图2-32发送器插座板底视5）发送器“N+1”冗余系统原理接线图（如图2-作接收端及输出端均按双机并联运用设计，与另一台构成相互热机并联运用系统，用于对主轨道电路移频信号的解调，并配合与送电端相连接调谐区短小轨道电路的检查条件，动作轨道继电器。送至相邻轨道电路。检查轨道电路完好，减少分路死区长度，还用接收门限控制实现对BA断线的检1)双机并联运用原理框部分构成（如2-33）ZPW-2000A系统中A、B两台构成成对双B主机输入接至B主机，且并联接至A并机执行对象(AGJ)；执行对象(BGJ)。2-33双机并联运用原理框图培 缘移频自动闭塞系统

2+IFS1咕ii置2+IFS1咕ii置和芦芒l2-34发送器“N+12)原理框图（如图2-至C至CPU1、CPU2检B图2-35原理框A/D：模数转换器，将输入的模拟信号转换成计算机能处理的数CPU1、CPU2：微机系统，完成主机、并机载频、信号采样、信息和输出驱动等功能。安全与门1～4：将CPU输出的动态信号变成驱动继电器（或执行条件）的直流输出。载频选择电路：根据要求，利用外部的接点，设定主机、并机载频信号，由CPU进行，确 CPU，通过各自识别，并通信、比较确认一致，视为正常，不一致时，视为故障并。外部送进来的信号，分别经过主机、并机模数转换器转换成数字信号。两套CPU对外部四路信号进行单独的运算，处理。表明接收信号符合幅度、载频、3kHz的方波，驱动安全与门。安全与门收到方波后，就转换成直流电压带CPU的结果不一致，安全与门输出不能构成，且同警。电路中增加了安全与门的反馈检查，如果CPU有动态输出，那么安全与门就应该有直流输出，否则就认为安全与门故障，3)微机处理器电路（如图2-微处理器电路采PU、双软件。两套软件硬件对信号单独处理，把结果相互校核，实现故障—安全。其原理框图见图236。PU采用数字信号处理器TMS20C32。CPU完成信号的采样、运算和控制功能。该CPU每秒钟能完成1千万次浮点加法、数据器（RAM：用于存放的数据和运算的结果。数据器供电后可以对其进行读写处理，断电后其内部数据就不保存。程序器ERM：是程序的载体，CPU执行的指令和运算需要的常数在其中。ROM中的信息通过编程写入，断电后数据仍能保持。如果需要擦除其中的信息，可通过紫外线照射擦除。可反复使用。译：完成CPU与EPROM、RAM、A/D及输入输出接口（I/O）等之间的逻辑关系输出电路：根据CPU对输入信号分析的结果，经过通信相互校核后，输出动作相应的继2-36微处理器电路电路：CPU定时对RAM、EPROM和CPU中的器进行检查，也对载频电路和安全与门电路进行检查，根据检查的结果和双CPU进行通信相互校核的结果，决定给出相应告警条件。来自两个CPUCPU就输出一个高电平1，与非门输出一个低电平（0，这时衰耗盘接收工作表示灯点亮，光耦导通。给外部提供一个导通的条件，构成总移频电路。如果发现故障，CPU就输出低电平0，与非门输出高电平，工作表示灯灭，光耦断开，构成电路。辅助电路：主要有时钟电路、通讯时钟电路等。时钟是CPU工作的动力，其大小也反映了CPU的工作速度，现在CPU时钟电路采用的是4MHz的晶振。通讯时钟电路是双CPU通讯时的外部时钟，该时钟通过对CPU的输出频率分频后，再提供给CPU通讯用。通讯时钟约20Hz。上电复位及“看门狗”的电路：该电路主要是由微处理监督定时器MAX705和与非门组成。刚开机时，CPU需要一个约几百毫秒的低电位使CPU能进行复位。正常工作后，为了保证程序按照设计的运行出了问题或出现了“死机”，MAX705没有收到CPU的定时信号，就输出一个低电平，使CPU重新复位，使其重新开始执行。4）载频电路如图2-接收载频电路与发送低频载频电路类似，载频通过相应端子接通24V电源确定，通过光电耦合器将静态的直流信号转换成动态的交流信号，由双CPU进行识别和处理，并实现外界电路与数字电路的。2-37载频选择电路安全与门电路有四个，分别带动主机轨道继电器，并机轨道继电器以及提供主机小轨道继电器、并机小轨道继电器的执行条件。其电路原理与发送器FBJ电路类似，故不详述，如图238。光耦5用于对安全与门电路故障的检测。当“方波1”“方波2”存在，安全与门没有输出时，通过C点电位回送至CPU电路，构成022-38安全与门电路故障表示灯为便于检修所对复杂数字电路的维修，盒内针对每一套CPU设置了一个指导维修人员查找设备故障的“故障表示灯”。用其闪动状况表示它可能出现故障的点，具体情况如表2-10。2-10接收器故障表示灯G含可能的1CPURAMCPURAM2主机载载频输入条件没有或有两个及以上；相应的光耦被击穿。3备机载载频输入条件没有或有两个及以上；4通信51安全 输出电路故安全与门故障安全 输出电路故安全与门故障安全 输出电路故安全与门故障安全 输出电路故EPROM外线连接示意图（如图2-外形示意图（如图2-2-39接收器外线连接示意图2-40接收器外形示意图端子代号及用途说明（如表2-11）2-11接收器端子代号及用途说明序代用1D地2＋24V3 电源（由设备内给出，用于载频及类型选择4024V51700HZ62000HZ72300HZ82600HZ91(Z)、X1(Z)、主机主轨道信主机邻区段小主机轨道信号G(Z)、主机轨道继电XG(Z)、主机小轨道继电器（或执行条件）输出XGJ(Z)、主机小轨道检1700HZ2000HZ2300HZ2600HZ1(B)、X1(B)、并机主轨道信并机邻区段小并机轨道信号G(B)、并机轨道继电XG(B)、并机小轨道继电器（或执行条件）输出XGJ(B)、并机小轨道检JB+、接收故 条2-41接收器插座板底视图5)双机并联运用原理接线图（如图2-衰耗作给出有关发送、接收用电源电压、发送功出电压、轨道输入输 GJ，XGJ测试条件给出发送、接收故障和轨道占用指示灯等在 冗余运用中实现故障转换时主轨道继电器和小轨道继电器的落下延时（如图2-接收工 接收工 GJ占用：红GJ空闭图2-42衰耗盘外形示意 图2-43衰耗盘面板布置电原理原理图见图2-46主轨道信号V1V2自C1C2变压器B1输入，B1变压器其阻抗约为36～55Ω（1700～2600Hz），变压器B1其匝116：（1～146）。次级通过变压器抽头连接，可构成1～146146级变化，根据方向电路变化，接收端将接至不同的两端短小轨道电路。故短小轨道电路的调整按正、反两方向进行。正方向调整用A1～A23端子，反方向调整用11～23端子，负载阻抗为33kΩ。为提高A/D模数转换器的采样精度，短小轨道电路信号经过1：3升压变压器B2输出至“发送工作”灯通过发送器输入FBJ-1、FBJ-2条件构成，并通过“光耦2、光耦4”接通发“接收工作”灯通过输入JB+、JB-条件构成，并通过“光耦6、光耦3、光耦5”接“GJ”灯通过输入G、GH条件构成，轨道占用时，通过“光耦7、光耦8”的受光器关闭，使“GJ”灯点红色灯；轨道空闭时，通过“光耦7、光耦8”的受光器导通，使“GJ”灯点绿光耦光耦光耦光耦光耦光耦光耦光耦空闭占用2-44移频测试端SK1：“发送电FS+24V、024V。SK2：“接收电JS+24V、024V。SK5：“主轨输出”经 变压器电平调整后输出至主轨道主机、并机SK6：“小轨输出”经调整电阻调整后，通过B2变压器送至小轨道SK7：“GJ（Z）”主轨道继电器GJ主机电压广－－－

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［汪]cl图例技收器AJS-Z（主机）为2300-1.AJS-B（并机）为2000-2.BJS-Z（主机）为2000-2,BJS-BC并机）为2300-1.匕－—————————————————

2沪JS在移频柜1位置设BJS在移获柜已位3接收盒主机部分的Xl(Z),X2CZ)与3-5和3-6的连接关系并机部分X1(B)、X2(B)与2-5和2-6的连接关系根据工程设计在施工中连接4工程设计配线仅含虚线框外部 2-45 a3(a3(R3a2(R21a1(R1a1 a1 a1 a2 a2 a2 a2Z6)(Z7)(Z8)(Z9)(Z10)(Z11)(Z12)(Z13 b bb F6)(F7)(F8)(F9)(F10)(F11)(F12)(F132-46衰耗盘电原理图SK9：“GJGJ（Z）”小轨道执行条件XGJ主机电压。SK11：“XGJ（B）”小轨道执行条件XGJ并机电压。SK12：“XGJ”小轨道执行条件XGJ电压。移频总继电器YBJ控制电路仅在移频柜第一在衰耗盘设“光耦1”。FS+24电流通过对本段轨道电路发送故障条件（BJ-1、BJ-2）、接收故障条件（BJ-2、BJ-3）以及其它段轨道电路有关检查条件串联检查，系统设备均正常时，使“光耦1”受光器导通控制三级管V1导通，并使YBJ励磁。电容C1起到缓放作用，防止各条件瞬间中断，造成YBJ跳动在站内电码化及“+1发送”只有发送没有接收设备时仅接入BJ-1、BJ-2条件。在车站接收设置总数为奇数，单独设置并机备用时，仅接入BJ-2、BJ-3条件。衰耗盘端子用途说明（见表2-2-12序端子 1轨道信2轨道信号输入回线3正向小轨道信4反向小轨道信5a1～a10、c3、主轨道6正向小轨道电7反向小轨道电8主机主轨道信9主机小轨道信c6、主机主轨道小轨道信号输出共用回线并机主轨道信并机小轨道信b6、并机主轨道小轨道信号输出共用回线b16、b17，b18、主机轨道继电器、并机轨a30、轨道继电器（G、b20、b21，b22、主机小轨道继电器、并机小轨道a31、小轨道继电器（XG、发送＋24直流接收＋24直流024a25、发送继电器FBJ-1、FBJ-a26、接收条件JB+、b29、ZFJ+、FH正方向方b30、FFJ+、FH反方向方移频继电器移频检查电源a28、b28，b24、发送条件BJ-1、BJ-2，FBJ+、b28、c28，b26、接收条件BJ-2、BJ-3，JBJ+、a32、功放输出S1、246（见图2-2-47衰耗盘外线连接作用做对通过传输电缆引入室内雷电冲击的防护（横向、纵向。通过0.505、1、、22×2km六节电缆模拟网络，补偿实际ST数字信号电缆，使补偿电缆和实际电缆总距离为1k，以便于轨道电路的调整和构成改变列车运行方向电路。电缆模拟网络盘外形及构成示意 （如图2- 防雷地

422

防雷 防雷2X图2- 电缆模拟网络盘外形2X原理框图（见图2-电电纵向横向防防 电电纵向横向防防 耗2-49电缆模拟网络盘原理框图在其上有室外电缆带来的雷电冲击信号，为保护模拟网络及室内发送、接收设备，采用横向与纵向雷电防护。采用～280V左右防护等级压敏从维修上考虑，压敏电阻应具有模块化、阻燃、有劣化指示、可带电插拔及可靠性较高的特点。其典型型号为：V20—C/1280 特性见表2-13。2-13站防雷压敏电阻特性特项型V20—标准放最大连续工作电压限制对于线对地间的纵向雷电信号采用加低转移系数防雷变压器方式防护，其原理图如下：结构1（见图-0：2-结构2：室外侧A与室内侧C为相互“环抱”缠绕，中间有加厚层B，以减少线圈间耦合电容CB，线圈C被非的金属铂D包裹，工艺中加大之间的耦合电容CD，并将D接至地线E。如图2-51：2-对纵向雷电信号的等效电路见图2-

2-C BC CB较CD足够小时，U出U

CD，则有U

U以此达到较好的纵向防雷结构 在工艺上易于获得低转移系数，但是，该结构漏磁大，效率低，产品性能离散性大结构2在工艺上难以获得较低的转移系数，但是，该结构漏磁小，效率高，产品性能一致“电缆模拟网络”可视为室外电缆的一电原理图（如图2-电缆模拟网络按0.5、0.5、1、2、2、2×2km六节对称π型网络，以便串接构成0～10km0.5kmR、L按共模电路设计，考虑故障安全，C采用2-53电缆模拟网络电原理图由于60kg重1435mm轨距的钢轨电感为1.3μH/m。同时每米约pf电容。对于1700～2300Hz的为此，采取分段加补偿电容的方法，减弱电感的影响 其补偿原理可理解为将每补偿段钢轨L与电容C视为串联谐见图2-54 以此在补偿段端（A、B）取得一个趋于电阻性负 R。 在出口端（C、D）取得一个较高的输出

2-过去，为使“补偿”工作简化，曾采取每100米补偿一次，根据1.5Ω·km道碴电阻、兼顾1700～UM71无绝缘轨道电路传输长度有一定的效果。结合国情，我国轨道电路道碴电阻标准已改为10Ω·km，而且南方隧道及特殊线路都存在低道碴电阻的情况，一般认为补偿电容容量与载频频率、道碴电阻数值、电容设置方式、设置密度、轨道电路传输作用要求等有关。一般载频频率低，补偿电容容量大；最小道碴电阻低，补偿电容容量大；轨道电路只考虑加大机车信号电流，不考虑列车分路状态时，电容容量大。为保证轨道电路电容调整、分路及机车信号同时满足一定要求时，补偿电容容量应有一个优选范围。补偿电容设置密度加大，有利于改善列车分路，减少轨道电路中列车分路电流的波动范围，有利于延长轨道电路传输长度，过密设置又增加了成本，带来维修的不便，要适当考虑。补偿电容的设置方式宜采用“等间距法”，即将无绝缘轨道电路两端BA间的L按补偿得最佳传输效果。

2综上，根据载频频率、最低道碴电阻数值、轨道电路传输状态的要求、电容容量、数量、设置方法得当，将大大改善轨道电路的传输，加大轨道电路传输长度。 端短路电流，减小了送受电端钢轨电流比，从而保证了轨道电路端信号、干扰比，改善了 （分析略（分析略由以上分析可以看出，加装补偿电容是保证轨道电路有较高技术性能的有效和必要的措施。站内电25Hz相敏轨道电路预叠加ZPW-2000A电码化技术条件（暂行正线区段（包括无岔和道岔区段）为“逐段预先发码”，保证列车在正线区段行驶的全过程，地面电码化能不间断地发送机车信号信息。侧线区段为占用叠加发码。站内正线电码化下行正线使用1700Hz、2300Hz；上行正线使用2000Hz、2600Hz量后，电码化轨道电路在道碴电阻为1.0Ω·km，并安装补偿电容时极限长度为1200m，电流当同时发送25Hz轨道信息、ZPW-2000A信息时，电缆内的合成电压不超过电缆允许的最高耐压500V。逐段预叠加发码时，任一瞬间每一路发送只接向一段电码化轨道电路，确保电流值及发送不超负荷。各轨道电路采用并联接入的叠加发码方式，应能确保彼此互不相混。BG25为实现叠加发码而采用的设备，当出现铁路信号技术中规定的故障时，能确保2000A机车信号信息串入二元二位轨道继电器两端电压不使继电器错误励磁。电码其它应满 ZPW-2000A无绝缘轨道电路自动闭塞技术条件ZPW2000-A预叠加电码化设计说明（暂定送电送电端室内设送电端室内盒需放置在托盘上，占用一个组合位置，每个标准组合可放置NG-U、BMT和电码化发送调整电阻各3套。送电端室外设送电端室外盒需放置在X2变压器箱中，每个变压器可放置一个盒、一个电和一个轨道变压器。受电受电端室内设受电端室内盒需放置在托盘上，占用一个组合位置，每个标准组合可放置NG-U.和电码化发送调整电阻各5套。受电端室外设受电端室外盒放置在XB2变压器箱中，每个变压器箱可放置一个盒和一个轨道变压器一个电码化发送防雷匹配组合包括六套UM71发送设备输出端调整电阻和匹配单元个组合位置。室内设备NGL-U的使 AT13-AT17联 AT13-AT16联 AT13-AT7联 AT13-AT6联25Hz室内调整变压器BMT-25的使电码化时室外设备固定端子，室内用BMT-25对轨道电路进行调整，调整范围为30V－225V扼流变压器：BE1-400/25、BE1-600/25、BE1-800/25轨道变压器：BG2-130/25防护盒：HF3-25H3-25型防护盒是HF更新换代产品，在HF2-25型的基础上进行改进的，增加可调端子，提高了性能，可通过调整三种谐振槽路获得更佳50Hz的防护和改善25Hz信号相位角。空扼流变压器的使用：B213025二次侧使用Ⅱ1、Ⅲ（连接Ⅱ3－Ⅲ1与E1-扼流变压器信号侧连接，B213025一次侧使用Ⅰ1、Ⅰ4（连接Ⅰ1－Ⅰ2、Ⅰ3－Ⅰ4）与补偿器BQ-U连接。其他说因为正线采用预叠加发码，所以正线的每个区段无论发码与否送受电端均须设置设备，一送多受分受须设置设备。本参考图册适用于97型25Hz作用做对站内电码化发送器的检测（可检测两套发送器）给出两台发送器的故 指示灯移 电路及表示灯电路（如图2-光耦 发送工作光耦 光耦发送电源发送工作发送电源图2-56移 电码化发送检测盘端子用途说明（2-2-14序端子 11、1FS功放输1FS-S1、1FS-25、 继电器FBJ1-1、FBJ1-39、 条件BJ-1、BJ-45直流电源6719、 条件BJ-3、BJ-823、 继电器FBJ2-1、FBJ2-927、2FS功放输2FS-S1、2FS-2移频继电器4移 检查电源1FS、 条件 举例逐段预叠加电码化举例站场示意图（如图2- 2-57说明本图册仅适用于采用25Hz6502电气集图册中送电端和受电端的图例符号均如图2-58图册中粗线所示为电码化范围，轨道电路送、受电端设置应变更；当采用超防设备时，为满足超防系统的需要，电码化时应保证所传输信息的“空间连续”，空间连续的示意图如图-9所示。

2-2-JMJ,FMJ和正线GCJ本图·｀一．下行线的电码化电路示意妇A 妇

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1已01-12豪01-IIKe IIZ IIZ ＼＼且广 ＼＼03- 03- 02- 02- 说I.本组合可设詈NGL1-U、RMT和调格电阻各32.3本组合配线采用ZRVVP2X28/0.15电缆2- l3BMT2-12BMT2-1 l3BMT2-12BMT2-1IBMT2-23BMT2-22BMT2-21BMT2-333444555I66677沁R1888l999丿1BM丁1FNGL—2BM丁2FNGL—3BM丁3FNGL—03- 03- 02- 02- 01- 5广广103-12.、03-

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03- 03- 02- 02- 01- 01-1.材|［合n」设脊F\Gl,-L、BMT2和调收电阻各3空2组合内设詈两块侧血喘于板川丁和I翱窝器、诩整艾吓器、电阻相连3.本组合杞线和IJZJ{VVP2X28/0.1.S电缆2-丿丿UIIlI22IIlI22222334444lA55556666777R4-7R3－7R2-7Ri-88888899999R2飞02-

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7 豪03-3.本组合配线采用瓜＼「VI'2X28/0.15电织2-IIIIIIl22e42lA33344443A4s5555666667R于7队7R3-7脰－88B82AlA9999陀陀记02- 02- 01- 01-广02-2-._02-

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03- 03-说l本圳合」」设皆5贷F仇－L和5茫调巠甩2组合内设巳两块叫llJ常了li/ttt和屈窝器，I叫订杆迕3木圳合配线采用ZRWP2X28/0.15际飞-.03-3FT-E3FT-E 2-201-I0曰410-301-2FT-E3- l-201-101-40曰3FT-E2- 17201-1O-401-301-，RX20-l0-2，2

赣3·I4-24-l曰2l-34-44-31-3·I4-24-l曰2l-34-44-31-4l-565675-85-72-82-95-5-92-2-6-6-3-3-6-6-3-3-6-6FT-E们 5-2102-4302-5FT-E6- 4-202-I02-402-302-4FT-E5- 3-202-I02-402-302-·，其配线端子见左·外箭配线接18杆端子正面（行接），织合内剖配线有背面焊本组合配线采用BVlX1.37MFT-U分A、B两种类型，设计时为防干扰，FT-U/A、MFT-U/B型在2-室内发送发送器主要技术指标见表3-

第三章主要技术指3-1发送器技术指标序 指标范 1低频Fc181700-1700-2300-22300-2000-2000-2600-2600-3（1电平Fc=18（2电平（3电平（4电平（5电平4故障转故障至FBJ后接点5绝缘不少于引线与机壳3-2表3-2接收器技术指标序 指标范 1吸起电源电压：落下继电器电压不小于吸起落下2吸起69mV～81电源电压：落下≥63继电器电压不小于吸起落下3不少于引线与机壳衰耗衰耗盘主要技术指标如表3-3-3衰耗盘技术指标序 指标范备1调整变压器输入阻抗输入2000Hz、 输出路2V1—580mv±1V1V22000HzR1—5mv±1R4—20mv±3R3—30mv±3R6—70mv±3R8—210mv±3R8—630mv±6R5—R6（R3—R7连100mv±5R7—R9（R6—R10连490mv±53小轨道输入2000Hz、 输出开4端子电阻数字万a11—c35—a12—c36—a13—c37—a14—c38—a15—c39—a16—c40—a17—c41—a18—c42—a19—c43—a20—c44—a21—c45—a22—c46—5不少于引线与机壳路）表3-4为模拟网络技术指标。3-4电缆模拟网络技术指标测试检查指检查方检25-26，27-用万用表电阻档检查测试端子电阻。27-25，28-23-24，21-23-21，24-19-20，17-19-17，20-15-16，13-15-13，16-11-12，9-11-9，12-3-4电缆模拟网络技术指标（续测试检查指检查方7-8，5-7-5，8-检27-连接25-23，26-24，21-19，22-20，17-信号发生器输出2000Hz、10V±0.1V的正弦27，28端子。检查测试25-6.07—21-4.09—17-2.06—13-1.03—9-0.52—5-0测量各引线端子与金属外壳导电部分绝缘电阻，≥于200MΩ室外设匹配变压器TAD检查指标及检查方法参数见表3-5序 检查检查1耐1测试工AB，交流50Hz/500V2绝缘3传输E1-E2上出现一个正弦信号电压7V-11V（变比为的正弦4传输E1-E2上出现一个正弦信号电压14.5V-17V（变比为的正弦空心线圈空心线圈参数电感值电阻值机械绝缘空心线圈参数见表3-3-6机械绝缘空心线圈参数载电阻电感L低中高低中高SVA’—SVA’—SVA’—SVA’—调谐单元调谐单元技术指标应符合图3-1（a）~（d）所88-2实-34-34-35-35-36-36-37-37-38-38-39182 实212 实部-4022 实-39-2-3-3-4-4-5-5-6-34-3-3-4-4-5-5-6-6-2-41-42-43-51-441-3813. 18.-7225-7-45-4520. 25.零阻极阻零阻极阻抗图3-1(a)ZPW.T1170 图3-1(b)ZPW.T12001 25实 54045 1015202530实 实17.26.--1-2-3-44-45-46-47-48-49-50-51-5222.23.30.44-1-2-3-4-4-5-611.520.6-7-537.744.-5-6-731.1-2.-50-51-52-53-54-55-56-57-583035404550537.9-4930.12.21.-7-5850.157.虚零阻31cZPWT1230极阻零阻31dZPWT1260极阻补偿电在ZPW-2000A系统中，补偿电容容量、数量均按通体参数及轨道电路传输要求确电容容量：损耗角正切值：tgδ≤90×10-绝缘电阻：不小于500MΩ，直流100V技术人员应知应会见表4-

第四章安装与4-1技术人员应知应会 维修工检修管 1系统构必一必2原原理框技术指开通试设备调必必必一一一器、、纽绞3原设备布置及端子固定使一4电源系统构成必一5防雷系必一6轨道电必必7处理现场典型必必断线、混线、接地8处理现场疑难必必法、不明白情况下“模糊”处理9常用仪表使用方法部份必必移频柜移频柜布置图（正面看）见图4-图4- 移频柜布置图（正面看组该移频架含10套PW-2000A型轨道电路设备。每套设备含有发送、接收、衰耗各一台及相应零层端子板、熔断器板、按组合方式配备，每架五个组合。四柱电源端子板用于外电源电缆与架内设备联结。移频架纵向设置有5接收设备按1、2，3、4，5、6，7、8，9、10五对形成双机并联运用的结构。双机并为减少柜内配线：YBJ引出接线，固定设置在位置1衰耗盘，1SH线条引至01端子站内正线电码化发送及+1FS1)4-2电源端子分配零层端子用途分配见表4-4-2零层端子用途分配表 代零层端子号备11-1～1-2功S1、2-1、2-—3发送继电FBJ-1、FBJ-2-3、2-+24V取自+24-24发送FS+24、2-17、2-端取自11二11700Hz3-此栏端子引线仅针对装有+1FS的端子。2000Hz3-2300Hz3-2600Hz3--1型载频选-3--2型载频选-3-2一13-二23-三33-四43-五53-调整3-三1主轨道输入V1、3-1、3-主机与并机频率选择2小轨道（正向、反向）XZIN3-3、3-3主机小轨道1型载频选择3-主机小轨道2型载频选择3-4并机小轨道1型载频选择2-并机小轨道2型载频选择2-5主机轨道继电器G(Z)、3-7、3-6主机小轨道继电器XG(Z)、3-9、3-7主机小轨道检查条件XGJ(Z)、3-11、3-8发送接收接BJ-1、BJ-3-13、3-9接收JS+24、3-17、3-（1）014-4-301序123123FBJ-4FBJ-5674-301（续序12389+24（FBJ+、BJ-BJ-FSJSFSJS（2）02-010零层端子配线表见表4-4-402-010123123FBJ-4FBJ-56789+24（FBJ+、BJ-BJ-FSJSFSJS1-2配线图（配线侧看）见图4-

4-31-2（配线侧看区间柜1型(Q_1)：适用于设置两段轨道电路，其设备布置如图4-4(a)所示，配线图见图4-3区间柜2型(Q-2)：适用于设置一段轨道电路，加上接收双机并联运用，其设备布置如图4-43型(Q-3)：适用于设置一段轨道电路，加上接收双机并联运用及+1发送，其设备布置如图4-4(d)和图4-4(e)所示。 4-网络接口柜网络接口柜平面布置图见图4-6主要表示、位及测量为便于维修，对闭塞分区编号必须要有简单明确的规定。对设备位置排列亦应考虑与线路状态相对应，以便于根据设备表示及测试数据，分析设备运用及故障状态。闭塞分区编号见图4-4-5闭塞分区编号AB端；上行接车方向为C端；下行发车为D端编号均以车站为中心由近及远顺序编号移频柜（架）由于轨道占用灯设置在衰耗盘上，只要将移频柜（架）设备按照线路闭塞分区顺序在移频柜（架）上布置，通过衰耗盘轨道占用红灯指示既可反映列车的行进情况，如可将上行端A1G—A5G、B1G—B5G，共计10套设备放在第一个移频架上，其顺序为1—A5G、3—A4G、5—A3G、7—A2G、9—2—B5G、4—B4G、6—B3G、8—B2G、10—4-6网络接口柜平面布置图设备故障的三级指示设第一级：对车通过总移频继电器失磁，表示站内移频发送、接收设备有故障存在，在控制台上通过声光。第二级：对车站工区维修通过每段轨道电路所属衰耗盘的“发送工作”、“接收工作”指示灯表示故障的发送、接盘第三级：对检通过发送器、内部故障定位指示、闪动次数向检修所人员提示设备故障的范围主要表发送工作：即为发送故障指示，设在衰耗盘内，绿色。灭灯表示：故障。接收工作：即为接收故障指示，设在衰耗盘内，绿色。灭灯表示：故障。一般接收故障时，由于双机并联运用，轨道电路空闲，仍为绿总移频灯设在控制台，当移频总继电器 YBJ）失磁时，点亮红灯，并通过故障铃发送器(见表4-4-5发送器故障定位指示灯闪动含可能的1CPU·RAM·CPURAM2主机载·载频输入条件没有或有两个及以上；·相应的光耦3备机载·载频输入条件没有或有两个及以上；·相应的光耦4通信51·安全与 输出电路故安全与门故障·安全与 输出电路故安全与门故障·安全与 输出电路故安全与门故障·安全与 输出电路故EPROM(4-

4-6接收器故障定位指示灯闪动含可能的1低频编码条件故障·低频编码条件线断线或·相应的光耦2功出电压检测故障·负载短路·功放·滤波·其他3低频频率检测故障·JT3JT4或N16·J14上边频·JT3JT4或N16·J15下边频·JT3JT4或N16·J16型号选择条件故障·型号选择条件线断线或·相应的光耦7载频编码条件故障·载频编码条件线断线或·相应的光耦“发送电源”：发送器用+24电源电压测试，24V；“接收电源”：用+24电源电压测试，24V；“轨道输入”：接收轨道信号输入电压（自轨道来UV1V2），≥240“主轨输出”：来自轨道，主轨道经过B1变压器电平调整后输出的电平，“小轨输出”：来自轨道，经过调整电阻调整后，通过B2变压器输出的电平，约105mV；（Z）”主轨道继电器GJ主机电压≥20V；“GJ（B）”主轨道继电器GJ并机电压≥20V；“GJ”主轨道继电器GJ电压≥20V；“XGJ（Z）”小轨道执行条件XGJ主机电压≥20V、开路＞30V；“XGJ（B）”小轨道执行条件XGJ并机电压≥20V、开路＞30V；“XGJ”小轨道执行条件XGJ电压≥20V、开路＞30V。有三个测试插孔（见表4-7）4-7测试发 电压 接SK1“设备”防雷变压器与发送约数百毫伏SK2“防雷”防雷与发送SK3“电缆”与电于SK2电压值导通防雷柜、组合架、移频柜内部配线导通直流电源屏，组合架、防雷柜、分线端子盘以及移频柜间的配线。特别注意组合架至移频柜编码条件线，防止点灯20V电源引入移频柜烧损设备。检查室外电缆配线并根据轨道长度按调整表调整电缆网络（先进行室内调整，可调 10km）开通试10km，选择功出最低输出电平（10级电平），从分线端子盘处将轨道电根据设计要求，连接各FS,JS验将发送、接收将 电源送