钢构柱塔吊塔基专项施工方案

目录TOC第一章工程概况 0第二章编制依据 1第三章塔机基础设计概况 2第四章塔机基础持力层的选择 3第五章选用塔吊的主要性能 5第六章塔吊格构柱做法 7第七章遇结构部位处理方法 7第八章钢平台制作 8第九章质量保证措施 8第一节钻孔灌注桩质量保证措施 8第二节承台施工质量保证措施 9第三节格构柱施工质量控制 9第十章安全保证措施 10第十一章日常维护和保养 10第十二章QTZ80（ZJ5710）塔机基础的设计计算 11第一节1#塔吊基础计算 11第二节2#塔吊基础计算 16第三节3#塔吊基础计算 21第四节4#塔吊基础计算 26第五节5#塔吊基础计算 31第六节6#塔吊基础计算 36第七节桩式基础格构柱计算 41第十三章附图 44QTZ80（ZJ5710）塔吊基础施工方案第一章工程概况**************************************（东）巨州路/（南）规划河道/（西）十字港河道/（北）杭印路。*********************A、B两个标段，总建筑面积为154575平方米（包括地下室与半地下室建筑面积42665.0平方米），本工程设满铺地下室，合计地下室面积：39564.5平方米（不含6#、7#、8#、9#楼地下夹层）。整个工程共设六个人防人员掩蔽单元，合计人防面积：11263.5平方米。自行车库设于3#、4#、5#、12#楼地下，面积共计：3720.0平方米。其中B标段包括4栋排屋、1栋22层、1栋21层及2栋16层住宅楼，建筑高度最高74.2米（位于5#楼），总建筑面积为72257.6平方米。本工程耐火等级：二级，屋面防水等级：II级；防水层耐用年限15年。地下室底板以结构自防水为主，底板、顶板、侧墙附加防水层，背水面增设1：2水泥砂浆面层工程设计±0.00标高相当于绝对标高6.400m。结构形式为框剪结构，基础为预应力管桩结合钻孔灌注桩基础。基础底板标高-5.5本工程共采用6台QTZ80（ZJ5710）塔吊,其中四栋高层各设置一台，排屋部位设置一台，12#楼南侧地下室设置一台，具体位置详见附图，均选用**********产的QTZ80（ZJ5710）自升塔式起重机；塔吊安拆由***********实行。第二章编制依据1、浙江省工程物探勘察院提供的《岩土工程勘察报告书》2、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20093、《浙江省固定式塔式起重机基础技术规程》（DB33/T1053-2008）4、《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006）5、《塔式起重机操作使用规程》（JG/T100-99）6、《起重吊运指挥信号》(GB5082-85）7、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）（J119-2001）8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59--99）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94--2008）10、《建筑地基础设计规范》（GB50007-2002）11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）12、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-200213、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)14、《钢筋焊接与验收规程》JGJ18-200315、本工程施工组织设计16、建设部《塔式起重机拆装管理暂行规定》17、《浙江省建设工程塔式起重机安装拆卸管理暂行规定》第三章塔机基础设计概况4#楼、5#楼、10#楼、11#楼及排屋部位、12#楼南侧地下室各设置1台QTZ80（ZJ5710）塔式起重机施工，塔吊设在地下室内，采用四桩格构式基础，格构柱与桩主筋焊接，焊缝10，格构柱露出地下室底板面3.5m，穿越地下室底板处四周安装止水钢板防水。塔机安装高度为1#塔吊为65.3m，2#塔吊68.3m，各设附墙二道；3#、4#塔吊安装高度26.3m，不设附墙；5#塔吊安装高度86.3米，6#塔吊安装高度83.3米，各设附墙三道。1#楼塔机安置在D-N轴以北3.4m，10-17轴以西1.7m处；2#塔吊安置在11-G轴以北3.62m，D-12轴以西2.2m处；3#塔吊安置在D-K轴以北1.5m，D-21轴以西4.05m处；4#塔吊安置在D-E轴以南2.1m，6-1轴以西2.1m处；5#塔吊安置在7-G轴以北1.45m，D-17轴以西3.62m处；6#塔吊安置在4-G塔吊采用逆作法方法利用塔吊下钢结构柱传递塔式起重机的各种荷载至砼基础最后到桩基础，四桩承台基础，基础平面尺寸3m×3m基础承台厚0.6米，砼采用C35。桩基础采用φ700钻孔灌注桩，桩间距：1600×1600mm，有效桩长进入=9\*GB3⑨-2土层不小于1.2米，桩基钢筋统长：1218，箍筋：φ8＠200螺旋箍,灌注桩桩顶标高与地下室垫层标高平,底板承台与地下室部分用格构式型钢立柱,立柱伸入灌注桩2.5米.钢格构柱主肢采用角钢L140×140×10mm，规格400×400，覆缀板：350×250×10mm，间距：300mm。格构柱切割水平后，焊接700×700×50mm大钢板一块，大钢板与格构柱主肢角钢之间焊接加强筋板t10mm，按塔吊机标准节紧固螺栓孔位置割出螺栓孔，大钢板下焊套。10#楼、11#楼两栋主楼的塔吊设附墙二本工程塔吊处于地下室内，穿地下室楼板处采取楼板混凝土后浇方式留出预留洞口，并在该部位楼板钢筋按照设计及施工规范洞口加强筋要求布置洞口加强钢筋，待塔机拆除后再封闭洞口，为减小此位置楼板的施工荷载，禁止在洞口周围3m范围内堆放施工材料，并且该部位支模架待塔机拆除洞口封闭后再拆除。第四章塔机基础持力层的选择 ③层：淤泥质粘土，灰色，流塑，含有机质，偶夹半碳化植物碎屑和贝壳碎片，钻探过程易缩颈，刀切面光滑，稍有光泽，韧性中等，干强度高。全场分布,层顶标高-1.46～2.72m，层厚2.20～12④层：粉质粘土，灰黄色、青灰色，软塑-硬可塑。含少量铁锰质氧化斑，刀切面光滑，稍有光泽，干强度、韧性中等，局部夹粉土薄层。全场分布,层顶标高-12.50～-1.67m，层厚2.20～10.20=5\*GB3⑤层：淤泥质粉质粘土，灰色，流塑-软塑，含大量有机质，偶夹半碳化植物碎屑，刀切面稍光滑，稍有光泽，干强度中等，韧性中等。全场分布，层顶高程为-17.51~-9.94米，层厚2.4~18.10米。=6\*GB3⑥层：粉质粘土，青灰色、灰色，软可塑-硬塑，厚层状构造，见少量铁锰质氧化斑、高岭土纹斑。刀切面光滑，干强度中等，韧性中等。全场分布，层顶高程为-30.89~-16.42米，层厚1.7~14.60米。=6\*GB3⑥夹层：粉砂混粉质粘土，浅灰色，湿，稍密-中密，级配中等，夹粘性土。局部分布于场地中部，层顶高程为-31.69~-20.55米，层厚0~5.2米。=7\*GB3⑦层：粘土，灰色，可塑-软塑软，刀切面光滑，油脂光泽，干强度、韧性高，局部含少量植物残体。近全场分布，层顶高程为-34.59~-26.23米，层厚0~9.5米。=8\*GB3⑧-1层：粉质粘土，灰黄色、青灰色，软可塑-硬塑。见少量铁锰质氧化斑、高岭土纹斑。刀切面光滑，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，除场地东北部缺失外全场分布，层顶高程为-38.15~-30.26米，层厚0~14.00米。=8\*GB3⑧-2层：碎石混粘土，灰色、灰黄色，湿，中密-密实。碎石含量30%~60%不等，分选性、磨圆性差。其余为粘土，局部混大量砾砂。局部分布，层顶高程为-42.44~-34.29米，层厚0~5.00米。=9\*GB3⑨-1层：全风化泥质粉砂岩，紫红色，中厚层状，呈粘性土状或粉土状，有剩余结构强度，遇水软化快。主要分布于场地南部，层顶高程为-45.87~-39.27米，层厚0~2.5米。=9\*GB3⑨-2层：强风化泥质粉砂岩，紫红色，泥质粉砂结构，中厚层状，泥质胶结，风化强烈，岩石破碎呈碎块状，少量风化呈粘性土状，遇水易软化，手用力可折断。除场地北部缺失外，近全场分布，层顶高程为-46.77~-36.39米，层厚0~4.80米。=9\*GB3⑨-3层：中风化泥质粉砂岩，紫红色，泥质粉砂结构，中厚层状，泥质胶结，泥质含量高，岩芯多呈5~30cm柱状，锤击易碎，有吸水反应。据室内岩样试验，饱和抗压强度为0.49MPa，属极软岩，岩体较完整，岩体基本等级为=5\*ROMANV级。除除场地北部缺失外，全场分布，层顶高程为-49.64~-37.19米，最大控制层厚7.9米。根据地质勘察报告显示，=9\*GB3⑨-2层可做为塔吊桩基础持力层。塔吊编号1#2#3#4#5#6#塔吊型号QTZ80（ZJ5710）生产厂商浙江建机集团桩径/有效桩长mΦ700/43.34Φ700/43.05Φ700/44.89Φ700/44.98Φ700/44.Φ700/43.82桩顶标高-7.50-6.85-6.85-6.45-6.85-6.45承台尺寸3000×3000×600钢平台标高m-3.95-3.30-3.30-2.90-3.30-2.90承台底标高m-7.55-6.90-6.90-6.50-6.90-6.50承台面标高m-6.95-6.30-6.30-5.90-6.30-5.90承台配筋20＠183双层双向塔吊安装高度m668.226.88格构柱L140*140*10格构柱长度6.0米（伸入桩内2.5米）格构桩顶标高-4.00-3.35-3.35-2.95-3.35-2.95钢筋笼长度全桩长全桩长全桩长全桩长全桩长全桩长钢筋笼配筋1218钢筋笼箍筋φ8@200（加密区100）相对应孔号Z17Z21Z56Z73Z81Z88注：安装高度是指吊臂的安装高度（从建筑物地下室底板面开始计算）第五章选用塔吊的主要性能选用浙江建机集团生产的QTZ80（ZJ5710）型塔吊，QTZ80（ZJ5710）塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转自升式多用途塔机，采用臂长3#塔吊为45米，6#塔吊为55米，其余塔吊为50（1）上部采用液压顶升来实现增加或减少塔身标准节，使塔机能随着建筑物高度变化而升高或降低，同时塔机的起重能力不因塔机的升高而降低。（2）起重机构采用远级比的三速电机驱动，液力推杆制动器和ZQ型减速箱，能实现重载低速，轻载高速。最高速度可达80m/min。小车牵引机构牵引小车在水平臂上变幅，具有良好的安装就位性能；回转机构采用行星减速机，配置液力偶合器。采用先进的变频调速方案，承载能力高，制动平稳，工作可靠。（3）通过更换或增减一些部件及辅助装置，塔吊可以获得固定、附着于建筑物两种工作方式，已满足不同的使用要求，附着式的最大起升高度可达121.5米。附着式塔机的附着装置可直接安装在建筑物上或建筑物附近的混凝土基础上。为了减少塔身计算长度已保持其设计能力，设有四套附着装置。1#塔吊第一附着装置距离基础面30.62米（标高24.72米），第二附着装置距离基础面50.92米（标高45.02米）。2#塔吊第一附着装置距离基础面30.62米（标高24.72米），第二附着装置距离基础面50.92米（标高45.02米）。3#、4#塔吊安装高度26.3m，不设附墙。5#塔吊第一附着装置距离基础面30.97米（标高25.07米），第二附着装置距离塔机技术性能表：塔机工作级别A4塔机利用等级U4塔机载荷状态Q2机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率KW24/24/5.4回转机构回转速度r/min0.6电机功率KW2×2.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率KW3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.6电机功率KW5.5工作压力MPa20总功率KW31.7（不含顶升机构电机）平衡重重量起重臂长m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作温度°C-20~50设计风压Pa顶升工况工作状况非工作状况最高处100最高处2500~20m80020~100m1100大于100m1300说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。在这种情况下，基础所受的载荷最大。Fv基础所受到的垂直载荷KNFh基础所受到的水平载荷KNM1,M2基础所受到的倾翻力矩KN.MMk基础所受的扭矩KN.M工况Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）M2（KN.m）Mk（KN.m）非工作44971166800工作509311039875270上面表为独立高度（40.5m）塔机固定在混凝土基础上，塔身未采用附着装置，塔机工作状况以及非工作状况受到的垂直载荷，基础受到的载荷值。塔机附着到最大高度120m，工作工况时基础上平面以上的垂直载荷为785KN（每节标准节和螺栓重8KN，共需再增加27节标准节重量，以及四套附着装置60KN和吊重60KN）；回转扭矩270KN.m。第六章塔吊格构柱做法1、格构柱制作时必须要保证焊缝的质量、长度及按设计图纸加工，采用工厂定制。2、待格构柱运至现场后放置平稳,要求不能引起格构柱的变形。3、钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔内,与钻孔桩一起浇筑,确保锚固长度。4、安装前必须保证露出土面的独立格构柱小于1米,格构柱间∠140*10角钢连接,采用三面围焊,具体连接做法见附图,焊接连接时要保证焊缝质量,要达到三级钢结构焊缝的施工标准。5、塔吊在基础阶段(即地下室结构施工顶板前)一般只安装五个标准节和二个加强件,即塔吊臂至塔吊基础底板高度≤26米，且最大不得超过塔吊允许的独立安装高度。6、塔吊安装完成后,土方每开挖1.8米,必须进行四个格构柱两两相连,具体连接做法见附图,格构柱未相连之前严禁超挖。格构柱使用∠140*10角钢连接,采用三面围焊,具体连接做法见附图,焊接连接时要保证焊缝质量,要达到一级钢结构焊缝的施工标准.同时严禁挖机靠近格构柱,以免碰伤格构柱,格构柱周边2米7、在土方开挖至坑底时,格构柱连接构件与钻孔桩顶距离不大于50cm.开挖后凿除格构柱上的混凝土时,不得使用机械碰撞格构柱,使用气泵破碎混凝土时,气泵不得直接与格构柱接触。凿除完成后应立即施工基础承台。8、在浇筑基础底板时,格构柱与连接构件浇筑在基础底板内,钢筋穿越格构柱时,格构柱的截面削弱不得超过相应角钢的5%,否则需绕过相应格构柱。9、在地下室顶板浇筑完成后方可进行加节升高,并按要求设置附墙支撑。10、在塔吊使用阶段,定期(每半月一次)检查格构柱焊缝的质量，有无松动，如出现问题停止塔吊使用，待修复后方可重新投入使用。第七章遇结构部位处理方法1、格构柱与基础底板、顶板交接部位采用不留施工缝浇筑，为防止渗水，在底板、顶板中部部位埋设5厚钢板止水片。2、格构柱顶面及标准件底面要用水准仪校水平，在砼浇筑过程中注意不得用振动器直接碰触上述部件，浇捣保证预埋标准件四角的倾斜度误差不超过1／500.3、由于该塔吊位于地下室基础内，为尽可能缩小对结构的影响，底板砼采取一次性浇筑，同时为确保基础底板不漏水，基础底板的格构柱四周满焊5cm宽、厚5㎜的钢板止水片，格构柱拆除时直接割除格构柱，钢板止水片设置详见附图。4、因塔吊高度高于建筑物高度，故塔吊设置防雷接地，在土层中预埋两根2米长的,25钢筋，塔机接地线、塔吊主弦杆、钢筋连接成整体作为防雷接地装置。第八章钢平台制作格构柱钢平台采用700*700*50钢板，钢板与格构柱主肢采用焊接连接。塔吊第一节加强标准节螺栓中心对准钢平台的钢构柱中心，经过构造加固，能满足刚度及抗扭要求。施工中钢板与角钢的焊缝长度及厚度保证。焊接质量、格构柱及钢平台的尺寸在施工前进行书面交底，确保质量。对钢平台与塔身的连接严格按塔吊厂家的要求去实施，确保连接牢固，具体作法详见附图。第九章质量保证措施第一节钻孔灌注桩质量保证措施1、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。2、钻孔灌注桩施工要求：（1）、在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。（2）、在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣≤50㎜。（3）、在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20，并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混泥土，灌注必须连续，直至成桩完毕。（4）、桩身灌注充盈系数应控制在大于1.10，桩身混凝土超灌高度工程桩为1.0m（5）、混凝土初灌量满足导管埋深1.0米以上。3、钢筋笼的制作、运送与安放(1)钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。(2)钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须≤50%；错开长度≥35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d。(3)加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。(4)钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。4、钢筋笼制作允许偏差：钢筋笼长度：±100㎜钢筋笼直径：±10㎜主筋间距：±10㎜箍间距筋：±20㎜5、桩钢筋笼主筋锚入承台700㎜。第二节承台施工质量保证措施承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；承台砼标号同地下室底板砼标号。并留置同条件试块。第三节格构柱施工质量控制1、焊接质量的要求1.1焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；1.2不允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行；1.3焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手工多层多道焊时焊接接头应错开；1.4焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。对接焊缝的余高为2~3㎜，必要时用砂轮磨光机磨平；焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致；焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑；主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm。2、焊接检验和返修2.1焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。无损探伤须在焊缝外观检查合格。2.2返修前日需将缺陷清除干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整、过渡光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为1：5的坡度。当挖基坑时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆；腹杆与缀板均作防锈处理，表面采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层；焊接由专业人员焊接，各种构件的连接均采用满焊，焊缝高度为10mm；缀板与腹杆的连接做法为以腹杆外边线与缀板满焊；缀板与三角钢的连接做法为以缀板的外边与三角钢满焊；缀板、腹杆及三角钢材料的选择按附图三做法选用材料，采用Q235-A；3、格构柱穿地下室底板处需作好防水措施。第十章安全保证措施1、由于本工程塔吊处于地下室内，须预留孔洞，孔洞的围护采用钢管搭设进行临边围护，需对预留洞口处钢筋做加强处理，并做好防水措施。2、定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量。3、如施工工期较长，需根据实际情况定期对格构柱进行防锈处理。4、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。5、基坑挖土期间对塔吊基础的保护措施a、由于塔吊格构柱设置在-4.00m、-3.350m、b、钻孔灌注桩周边应保证对称、均匀开挖。c、格构柱中间采用人工修整周边土方及泥浆，避免挖机对格构柱及钻孔灌注桩的碰撞。第十一章日常维护和保养1、机械设备维护与保养机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有污物即用汽油洗净。减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。要注意检查各部钢丝绳有无断丝和松股现象，如超过有关规定，必须立即换新。经常检查各部的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查紧松度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。安装、拆卸和调整回转机构时，要注意保证回转机构与行星减速器的中心线与回转大齿轮圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。2、金属结构的维护与保养在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏。在使用期间，必须定期检修和保养，以防锈蚀。经常检查结构联接螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。3、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正3.1、塔吊沉降、垂直度监测①塔吊的沉降、垂直度观测由安全员江福良负责组织，由韦凌辉、吴樟锋负责观测和记录。②塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。③当沉降和垂直度出现明显异常时应立即停止塔吊，并对塔身、塔吊基础及基坑周边地面进行仔细检查。④塔基应保持排水通畅，防止积水。3.2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。第十二章QTZ80（ZJ5710）塔机基础的设计计算第一节1#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ80自重(包括压重):F1=449.00kN最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=65.30m，塔身宽度:B=1.60m，桩混凝土等级:C35，承台混凝土等级:C35，保护层厚度:50mm矩形承台边长:3.00m，承台厚度:Hc=0.600m，承台箍筋间距:S=183mm承台钢筋级别:Ⅱ级，承台预埋件埋深:h=0.00m，承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.700m，桩间距:a=1.600m，桩钢筋级别:Ⅱ桩入土深度:43.34m，桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力产生的承台弯矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承台顶面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=2503.479kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算截面处的计算宽度，b=3000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=550mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距，S=183mm。经过计算得:箍筋的最小配筋面积Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1251.74kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=0.3847m经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=865.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2884.47mm2综上所述,全部纵向钢筋采用12B18计算截面面积3055mm2>2884.47七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力标准值，取其中最大值N=917.10kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R──基桩竖向承载力特征值；Ra──单桩竖向承载力特征值；K──安全系数，取1.0；fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c──承台效应系数qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.198mAp──桩端面积,取Ap=0.3847mAc──计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=1.865mli──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称=3\*GB3③5.2470淤泥质粘土=4\*GB3④4.1220粉质粘土=5\*GB3⑤11.7100淤泥质粉质粘土=6\*GB3⑥8280粉质粘土=7\*GB3⑦5180粘土=8\*GB3⑧-16.3320粉质粘土=8\*GB3⑧-21.4350碎石混粘土=9\*GB3⑨-21.6401800强风化泥质粉砂岩由于桩的入土深度为43.34m,所以桩端是在=9\*GB3⑨-2土层。最大压力验算:Ra=2.198×(5.24×7+4.1×22+11.7×10+8×28+5×18+6.3×32+1.4×35+1.6×40)+1800.000×0.3847=2610.16kN上式计算的R值大于最大压力917.100kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条桩抗拔承载力应满足下列要求:其中:式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.2×(0.700×5.24×7+0.700×4.1×22+0.700×11.7×10+0.700×8×28+0.700×5×18+0.700×6.3×32+0.700×1.4×35+0.700×1.6×40)/4=1404.69kNGgp=9.2×43.34×22/4=2193.00kNTuk=2.198×(0.700×5.24×7+0.700×4.1×22+0.700×11.7×10+0.700×8×28+0.700×5×18+0.700×6.3×32+0.700×1.4×35+0.700×1.6×40)=1342.40kNGp=0.3847×43.34×15=250.1kN由于:1404.69/1.0+2193.004=595.1满足要求!由于:1342.40/1.0+250.100>=595.1满足要求!第二节2#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ80，自重(包括压重):F1=449.00kN，最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=68.30m，塔身宽度:B=1.60m，桩混凝土等级:C35，承台混凝土等级:C35，保护层厚度:50mm矩形承台边长:3.00m，承台厚度:Hc=0.600m，承台箍筋间距:S=183mm承台钢筋级别:Ⅱ级，承台预埋件埋深:h=0.00m，承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.700m，桩间距:a=1.600m，桩钢筋级别:Ⅱ桩入土深度:43.05，桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力产生的承台弯矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承台顶面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=2503.479kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算截面处的计算宽度，b=3000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=550mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距，S=183mm。经过计算得:箍筋的最小配筋面积Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1251.740kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=0.3847m经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=865.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2884.46mm2综上所述,全部纵向钢筋采用12B18计算截面面积3055mm2>2884.46满足要求七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力标准值，取其中最大值N=917.10kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R──基桩竖向承载力特征值；Ra──单桩竖向承载力特征值；K──安全系数，取1.0；fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c──承台效应系数qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.198mAp──桩端面积,取Ap=0.385Ac──计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=1.865mli──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称=3\*GB3③12.0570淤泥质粘土=4\*GB3④3.2220粉质粘土=5\*GB3⑤7.8100淤泥质粉质粘土=6\*GB3⑥5.3280粉质粘土=7\*GB3⑦5.6180粘土=8\*GB3⑧-17.2320粉质粘土=8\*GB3⑧-20.5350碎石混粘土=9\*GB3⑨-20.6401800强风化泥质粉砂岩、=9\*GB3⑨-30.8503200中风化泥质粉砂岩、由于桩的入土深度为43.05m,所以桩端是在第9-3层中风化泥质粉砂岩最大压力验算:Ra=2.198×(12.05×7+3.2×22+7.8×10+5.3×28+5.6×18+7.2×32+0.5×35+0.6×40+0.8×50)+3200.000×0.3847=2975.92kN上式计算的R值大于等于最大压力917.100kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条桩抗拔承载力应满足下列要求:其中:式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.2×(0.700×12.05×7+0.700×3.2×22+0.700×7.8×10+0.700×5.3×28+0.700×5.6×18+0.700×7.2×32+0.700×.5×40+0.700×.6×40+0.700×0.8×40)/4=1278.10kNGgp=9.2×43.05×22/4=2178.33kNTuk=2.198×(0.700×12.05×7+0.700×3.2×22+0.700×7.8×10+0.700×5.3×28+0.700×5.6×18+0.700×7.2×32+0.700×.5×40+0.700×.6×40+0.700×0.8×40)=1212.42kNGp=0.3847×43.05×15=248.42kN由于:1278.10/1.0+2178.33>=595.1满足要求!由于:1212.42/1.0+248.420>=595.1满足要求!第三节3#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ80，自重(包括压重):F1=449.00kN，最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=26.3m，塔身宽度:B=1.60m，桩混凝土等级:C35，承台混凝土等级:C35，保护层厚度:50mm矩形承台边长:3.00m，承台厚度:Hc=0.600m，承台箍筋间距:S=183mm承台钢筋级别:Ⅱ级，承台预埋件埋深:h=0.00m，承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.700m，桩间距:a=1.600m，桩钢筋级别:Ⅱ级，桩入土深度:44.89，桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1710.600=2394.840kN.m三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=135.000kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1251.740kN最大拔力：N=1.2×(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-865.34kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+135.000)/4+1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=917.100kN最大拔力：N=(509.000+135.000)/4-1710.600×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-595.100kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+135.000)/4+2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=941.588kNMx1=My1=2×941.588×(0.800-0.800)=0.000kN.m拔力产生的承台弯矩：N=(509.000+135.000)/4-2394.840×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-587.388kNMx2=My2=-2×587.388×(0.800-0.800)=0.000kN.m四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0.000×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2承台顶面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×3000.000×550.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asx=Asy=0×106/(1.0000×550.000×300.000)=0.000mm2。满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.14条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=2503.479kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算截面处的计算宽度，b=3000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=550mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距，S=183mm。经过计算得:箍筋的最小配筋面积Asv=(2503.479×1000-0.700×1.570×3000×550)×183/(300.000×550)=765.416mm2六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1251.740kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=0.3847m经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=865.34kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2884.47mm2综上所述,全部纵向钢筋采用12B18计算截面面积3055mm2>2644.46满足要求七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.5和5.3.5条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力标准值，取其中最大值N=917.100kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R──基桩竖向承载力特征值；Ra──单桩竖向承载力特征值；K──安全系数，取1.0；fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c──承台效应系数qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.198mAp──桩端面积,取Ap=0.3847mAc──计算桩基所对应的承台净面积，去Ac=1.865mli──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称=3\*GB3③6.3970淤泥质粘土=4\*GB3④5.2220粉质粘土=5\*GB3⑤6100淤泥质粉质粘土=6\*GB3⑥11.7280粉质粘土=7\*GB3⑦4.8180粘土=8\*GB3⑧-19.4320粉质粘土=9\*GB3⑨-20.6401800强风化泥质粉砂岩=9\*GB3⑨-30.8503200中风化泥质粉砂岩由于桩的入土深度为44.89m,所以桩端是在第=9\*GB3⑨-3最大压力验算:Ra=2.198×(6.39×7+5.2×22+6×10+11.7×28+4.8×18+9.4×32+0.6×40+0.8×50)+3200.000×0.3847=2220.97kN上式计算的R值大于等于最大压力917.100kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条桩抗拔承载力应满足下列要求:其中:式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.2×(0.700×6.39×7+0.700×5.2×22+0.700×6×10+0.700×11.7×28+0.700×4.8×18+0.700×9.4×32+0.700×.6×40+0.700×0.8×50)/4=1593.79kNGgp=9.2×44.89×22/4=2271.43kNTuk=2.198×(0.700×6.39×7+0.700×5.2×22+0.700×6×10+0.700×11.7×28+0.700×4.8×18+0.700×9.4×32+0.700×0.6×40+0.700×0.8×50)=1523.1kNGp=0.3847×44.89×15=259.04kN由于:1593.79/1.0+2271.43>=595.1满足要求!由于:1523.10/1.0+259.04>=595.1满足要求!第四节4#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ80，自重(包括压重):F1=449.00kN，最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距:M=1710.60kN.m，塔吊起重高度:H=26.3m，塔身宽度:B=1.60m，桩混凝土等级:C35，承台混凝土等级:C35，保护层厚度:50mm矩形