塔吊基础施工方案

XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案BMTOC\o"1-5"\h\z一、工程概况 i\o"CurrentDocument"二、编制说明及编制依据 2\o"CurrentDocument"编制说明 2编制依据 2\o"CurrentDocument"三、施工计划 3\o"CurrentDocument"四、塔吊基础施工工艺 3\o"CurrentDocument"塔吊基础设计 3\o"CurrentDocument"塔吊基础施工 3\o"CurrentDocument"预埋标准节 4砼浇筑 4砼养护 4\o"CurrentDocument"五、安全保证措施 5组织保障 5监测监控 6\o"CurrentDocument"六、施工管理及作业人员配置和分工 6\o"CurrentDocument"七、塔吊基础检查验收 6\o"CurrentDocument"地基土检查验收 7\o"CurrentDocument"塔吊桩施工与验收 7\o"CurrentDocument"基础检查验收 8\o"CurrentDocument"危险源识别 9其他 9\o"CurrentDocument"八、应急预案 9目的 10\o"CurrentDocument"应急领导小组及其职责 10\o"CurrentDocument"应急反应预案 10九、塔吊基础计算书（TC5013B） 14计算依据 14塔机属性 14塔机荷载 14\o"CurrentDocument"桩顶作用效应计算 17\o"CurrentDocument"桩承载力验算 19\o"CurrentDocument"承台计算 21\o"CurrentDocument"配筋示意图 23\o"CurrentDocument"十、矩形板式桩基础计算书（TC5610） 24\o"CurrentDocument"十一、矩形板式桩基础计算书（S5512） 34\o"CurrentDocument"十二、附表各土层的主要物理力学指标建议取值表 46XXX）有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案一、工程概况工程名称：配套中小学施工总承包工程工程地点：建设单位：投资有限公司监理单位：工程监理咨询有限公司施工单位：有限公司项目规模：本工程配套中小学建设项目，项目规划总用地面积约为66688.73m2（约100.03亩），总建筑面积约为81777.95m2，其中地上建筑面积约为59147.41m2，地下建筑面积为22630.54m2（地下一层建筑面积14560.06m2,隔震层建筑面积8070.48m2）；拟建建（构）筑物主要由1栋4〜5层小学教学楼（建筑物高度h=16.20〜20.70m）、1栋5〜6层中学教学楼（建筑物高度h=20.10〜23.70m）、2栋6层宿舍楼（建筑物高度h=21.90m）、1栋4层中学食堂（建筑物高度h=17.10m）、1栋3层小学食堂（建筑物高度h=20.30m）、1栋1〜2层游泳馆（建筑物最大高度h=9.45m）及1栋1〜3层多功能厅（建筑物最大高度h=18.70m）组成。本工程设置TC5013B塔机2台、中联S5512塔机3台。二、编制说明及编制依据编制说明本方案为建设项目塔吊基础设计及施工专项方案（塔机型号2台XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案TC5013B、2台中联TC-5610、1台升立S-5512）,塔吊的安装和拆除另行单独编制专项方案。编制依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009（3）《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010（4）《塔式起重机设计规范》GB/T13752-2017（5）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）（6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（7）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（8）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015（9）《TC5013B和中联S5512塔式起重机说明书》（10）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002（11）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012（12）方旺片区24号地块地勘报告（13）基础桩图、工程桩施工（14）住房城乡建设部令第37号《危险性较大的分部分项安全管理规定》（15）建办质[2018]31文三、施工计划塔吊桩基础施工根据现场工程桩施工计划，在单体建筑物桩基施XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案工过程中安排进场塔吊桩基施工，桩基础施工完成后28天对基础土方开挖，基础施工完成养护7天后交安装单位进行塔吊安装。四、塔吊基础施工工艺塔吊基础设计塔吊桩基础为长螺旋钻孔灌注桩加承台基础，桩直径为：0.6m，有效桩长为：9m。桩中心间距3.6m，混凝土强度等级C30。TC5013B塔吊基础尺寸5*5*1m,混凝土等级C35,上层双向为三级①220200螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢①250200，构造竖筋为三级①12钢筋，马凳为三级螺纹钢①2501000。TC5610塔吊基础尺寸5.5*5.5*1.5m,混凝土等级C35,上层双向为三级①25@200螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢①25@200，构造竖筋为三级①12钢筋。S5512塔吊基础尺寸5.5*5.5*1.5m,上层双向为三级①22@150螺纹钢，下层双向为三级螺纹钢①250150,构造竖筋为三级①12钢筋。塔吊基础施工放线一基坑土方开挖一塔吊基础垫层施工一绑扎塔吊基础钢筋-塔吊基础支模一预埋地脚螺栓一浇筑砼一塔吊基础养护并达到设计强度一设备安装(1)钢筋绑扎按钢筋间距划出钢筋位置线，绑扎底层钢筋，放入支撑马凳，再绑扎面层钢筋。马凳用三级螺纹钢①25钢筋制作，纵横间距1m。(2)拉筋绑扎拉筋一端加工成135度弯钩，一端加工成90度弯钩，将底层钢XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案筋保护层垫起，拉筋135度弯钩在下，90度弯钩在上，绑扎好后，将90度弯钩用扳手扳成135度弯钩。主脚钢底板与马凳，马凳腿与底层钢筋之间焊接牢固。做两组防雷接地，接地电阻值不大于4欧姆，提供80kw的塔吊专用电源，防雷引下线采用①10镀锌圆钢与桩基础钢筋满焊接，防雷接地网用4*40镀锌的扁钢立埋与基础旁边，用镀锌扁钢与塔吊基础节焊接。预埋标准节塔吊基础浇筑前预埋半截标准节，其标高相对误差控制在2mm之间。砼浇筑模板支设完后开始浇筑砼。砼采用C35商品砼，用自卸浇筑，要求围绕螺栓对称浇筑。为防止螺栓位移，砼振捣严禁触及螺栓及钢筋。4.5、砼养护砼养护必须经检测达到设计强度》35。五、安全保证措施5.1、组织保障安全保证体系XXX有限公司XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案竞赛评比结束

事故报告

事故预测分析土隐患处理安全技术史底士违章违纪安全措施实施一竞赛评比结束

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事故预测分析土隐患处理安全技术史底士违章违纪安全措施实施一塔吊基础沉降观测频次应根据沉降情况而定，现处雨季且强降雨天气较多，前期加大监测频次，待稳定后每半月监测一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定。XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。六、施工管理及作业人员配置和分工项目组织机构管理下，具体人员的职责如下:序号项目职务姓名岗位职责1项目经理施工现场总指挥、总协调2安全负责人安全管理3技术负责人技术管理4施工员施工总协调、指挥5负责人安拆技术管理6安拆负责人现场指挥、协调、安全7劳务班组负责安排劳务人员施工作业8安拆工安装9安拆工安装10安拆工安装11安拆工安装12安拆工安装13电工接线、检查电路七、塔吊基础检查验收地基土检查验收(1)、塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2)、基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定。(3)、地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4)、经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79的规定执行。(5)、地基土的检验符合《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。塔吊桩施工与验收桩基础施工分包给具有专业资质的市政工程单位，安全生产许可证编号为：云JZ安许证字5]/4,主要负责人为。桩基础施工前对作业人员进行详细的安全技术交底，桩基础施工祥见专项方案。塔吊基础施工方案完成审批手续后，认真对相关人员进行交底，方可进行下部工序。XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案灌注桩的桩位偏差必须符合下表的规定，桩顶标高至少要比设计标高高出0.5m，桩底清孔质量按不同的成桩工艺有不同的要求，应按要求执行。每浇注50m3必须有1组试件，小于50m3的桩，每根桩必须有1组试件。灌注桩的平面位置和垂直度的允许偏差序号成孔方法桩径允许偏差(mm)垂直度允许偏差(%)桩位允许偏差(mm)1-3根、单排桩基垂直于中心线方向和群桩基础的边桩条形桩基沿中心线方向和群桩基础的中间桩1泥浆护壁DW1000mm±50<1D/6,且不大于100D/4,且不大于150D>1000mm±50100+0.01H150+0.01H注：1、桩径允许偏差的负值是指个别断面。2、H为施工现场地面标高与桩顶设计标高的距离，D为设计桩径。7.2.4、塔吊基础桩是按工程桩施工要求，施工质量同工程桩。基础检查验收(1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定:项目允许偏差(mm)检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸±20钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5)、基础工程验收符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的规定。(6)、钢材、水泥等原材料进场后，应按现行国家标准的规定做材料性能检验。危险源识别基础土方开挖时应识别以下危险源，挖土方案无或未执行；技术交底未落实；施工机械有缺陷；机械作业位置不符合要求；挖土机司机无证或违章；破坏地下管线；弃土堆置位置不当；人工挖掘，夜间无照明、警界；照明不足夜间施工；互相干扰；遇不透水层；挖、运机械压垮支护、边坡等。其他塔机安装后，安装、施工、监理三方联合验收，经检测合格后，方可投入使用。在正常使用中，对塔机的垂直度应定期加强检查并做好记录，如发现垂直度超过规定要求，应查明原因并立即采取纠偏措施，以确保安全使用。XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案八、应急预案目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等组成。组长：副组长：安全负责人成员：(1)组长领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。10XXX有限公司10XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理塔吊基础施工过程中可能发生的事故主要有：超挖、塌方、人机事故，机械伤害、倾倒、触电，坠落伤人，误伤害，坍塌伤人等事故。超挖、塌方事故处理：开挖时勤测量，控制好开挖深度，禁止超挖；开挖时注意随时观察周边土体的变化情况，有明显开裂变化或者开裂加剧应撤离人员停止作业。倾倒、误伤害事故处理：机械作业时为防止倾倒，采用换填地基加固或者垫钢板操作；人和机械协同作业时，为防止误伤人员，要求人员远离机械操作半径，机械停止作业后人员再进行作业。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。其他人身伤害事故处理：当发生如坠落伤人和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。(4)、应急通信联络XXX有限公司

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塔吊基础专项施工方案项目负责人： 联系方式：安全负责人： 联系方式：医院救护中心：120 匪警：110火警：119应急救援车辆车牌号：最近医院的路线图：12XXX有限公司12W自£03W自£03XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案九、塔吊基础计算书（TC5013B）矩形板式桩基础计算书计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）38塔机独立状态的计算高度H（m）40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.6塔机荷载1（灿篁蜂X磁］

小单物曲自皿13XXX有限公司13XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案塔机竖向荷载简图塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)402.78起重臂自重Gi(kN)57.33起重臂重心至塔身中心距离RGi(m)22小车和吊钩自重62位23.8小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)58.8最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.9最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max[58.8x13.9,10x50]=817.32平衡臂自重G3(kN)44.1平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)127.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8XXX有限公司风荷载标准值%(kN/m2)XXX有限公司工程所在地云南昆明市基本风压30(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数”工作状态1.584非工作状态1.62514

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塔吊基础专项施工方案风压等效高度变化系数应1.271风荷载体型系数出工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率O00.35风荷载标准值3k(kN/m2)工作状态0.8x1,2x1.584x1.95x1.271x0.2=0,754非工作状态0.8x1,2x1.625x1.95x1.271x0.35=1,353塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)402.78+57.33+3.8+44.1+127,4=635.41起重荷载标准值Fqk(kN)58.8竖向荷载标准值Fk(kN)635.41+58,8=694.21水平荷载标准值Fvk(kN)0.754x0.35x1,6x40=16.89倾覆力矩标准值Mk(kN-m)57.33x22+3.8x13.9-44.1x6.3-127.4x11.8+0.9x(817.32+0.5x16.89x40)=572,538非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1=635.41水平荷载标准值Fvk'(kN)1.353x0.35x1,6x40=30,307倾覆力矩标准值Mk'(kN-m)57.33x22+3,8x2.5-44.1x6.3-127.4x11.8+0.5x30.307x40=95.75塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1=1,2x635.41=762,492起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk=1,4x58.8=82,32竖向荷载设计值F(kN)762.492+82.32=844,81215XXX有限公司

15XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1.4x16.89=23.646倾覆力矩设计值M(kN-m)1.2x(57.33x22+3.8x13.9-44.1x6.3-127.4x11.8)+1,4x0.9x(817.32+0.5x16.89x40)=894,967非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)(1.2Fk=1,2x635.41=762,492水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk=1,4x30.307=42.43倾覆力矩设计值M'(kN-m)1.2x(57.33x22+3,8x2.5-44.1x6.3-127.4x11.8)+1,4x0,5x30.307x40=236,128桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距ai(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)0.6桩间侧阻力折减系数W0.75承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重YC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度Y'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度3(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-2.3216XXX有限公司

16XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hYc+h'Y'户5x5x(1x25+0x19户625kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2x625=750kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)o.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m941、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(694.21+625)/4=329.802kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L二(694.21+625)/4+(572.538+16.89x1)/5.091=445.577kNQkm1n=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L二(694.21+625)/4-(572.538+16.89x1)/5.091=214.028kN942、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/LXXX有限公司

XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案=(844.812+750)/4+(894.967+23.646x1)/5.091=579.136kNQmi『(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(844.812+750)/4-(894.967+23.646x1)/5.091=218.27kNXXX有限公司桩承载力验算XXX有限公司桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数WC0.75桩混凝土自重Yz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)35桩底标高(m)-11.32桩有效长度lt(m)9桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数nc0.1士名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土1.5281500.3115粉质粘土28512000.4135粉质黏土1.55516000.6105粉质黏土8.38718000.6140红粘土129526000.6180软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角e(。)30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)488地基承载力特征值fak(kPa)14018XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案下卧层顶的地基承载力修正系数nd1.4下卧层顶的地基承载力修正系数nb0.15下卧层顶以下的土的重度Y(kN/m)20下卧层顶以上土的加权平均重度Ym189.5.1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=nd=3.14x0.6=1.885m桩端面积：Ap=nd2/4=3.14x0.62/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.18x135+1.32x105)/2.5=297.9/2.5=119.16kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5x5-4x0.283)/4=5.967m2复合桩基竖向承载力特征值：口2=心|收勺兀幻&=0.75*1.885'(1.18*85+1.5'55+6.32*87)+1800*0.283+0.1x119.16x5.967=1615.789kNQk=329.802kN<Ra=1615.789kNQkmax=445-577kN^1-2Ra=1-2X1615.789=1938.947kN满足要求！952、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=214-028kN^0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！953、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nnd2/4=8x3.142x122/4=905mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=579.136kN桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=214-028kN^0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！桩身构造配筋计算As/Apx100%=(904.779/(0.283x106))x100%=0.32%>0.2%19XXX有限公司19XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案满足要求！9.5・5、软弱下卧层验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+nbY(ab+d-3)+ndYm(lt+t-0-5)=140+0.15x20x(3.6+0.6-3)+1.4x18x(9+5-0.5)=483.8kPa(2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力Oz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)-Lqs.kl.]/[(al+d+2t-tan0)(ab+d+2t-tan0)]=[(694.21+625)-3/2x(3.6+3.6+2x0.6)x732.64]/[(3.6+0.6+2x5xtan30°)x(3.6+0.6+2x5xtan30°)]=-79.542kPa因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa(3)、软弱下卧层验算oz+ym(lt+t)=0+18x(9+5)=252kPa<fa=483.8kPa满足要求！承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400①25@200承台底部短向配筋HRB400①25@200承台顶部长向配筋HRB400①22@200承台顶部短向配筋HRB400①22@2009.6.1、荷载计算承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mmM=(Qmax+Qm.n)L/2=(579.136+(218.27))x5.091/2=2029.864kN-mX方向：Mx=Mab/L=2029.864x3.6/5.091=1435.331kN-mY方向：My=Mal/L=2029.864x3.6/5.091=1435.331kN-m受剪切计算V=F/n+M/L=844.812/4+894.967/5.091=386.991kN受剪切承载力截面高度影响系数：Phs=(800/938)1/4=0.961塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7ma1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m剪跨比：4'=a1b/h0=700/938=0.746，取4=0.746；XXX有限公司XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案中a1l/ho=700/938=0.746,^Xl=0.746；承台剪切系数：ab=1.75/(Xb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002al=1.75/(Xl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002Phsabftbh0=0.961x1.002x1-57x103x5x0-938=7091.225kNPhsa1ftlh0=0.961x1.002x1.57x103x5x0.938=7091.225kNV=386.991kN<min(Phsabftbh0,Phsa1ftlh0)=7091.225kN满足要求！受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2x0.938=3.476mab=3.6m>B+2h0=3.476m，al=3.6m>B+2h0=3.476m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5-3.6+0.6)/2=1mcl=(l-al+d)/2=(5-3.6+0.6)/2=1m角桩冲跨比：：％”=a1b/h0=700/938=0.746，取勾=0.746；['=a1l/h0=700/938=0.746，取％=0.746；角桩冲切系数：B1b=0.56/(4+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592P1l=O.56/(Xl+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592[B1b(cb+alb/2)+P1l(cl+all/2)]Php-ft-h0=[0.592x(1+0.7/2)+0.592x(1+0.7/2)]x0.983x1570x0.938=2313.879kNNl=V=386.991kN<[B1b(cb+alb/2)+B1l(cl+all/2)]Bhp-ft-h0=2313.879kN满足要求！承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积aS1=My/(a1fcbh02)=1435.331x106/(1.03x16.7x5000x9382)=0.019J=1-(1-2asi)0.5=1-(1-2x0.019)0.5=0.019YS1=1-Z1/2=1-0.019/2=0.99AS1=My/(YS1h0fy1)=1435.331x106/(0.99x938x360)=4292mm2最小配筋率：p=max(O.2,45ft/fy1)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,pbh0)=max(4292,0.002x5000x938)=9380mm22LXXX有限公司2LXXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案承台底长向实际配筋：AS1'=12763mm2NA1=9380mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积aS2=Mx/(a2fcbh02)=1435.331x106/(1.03x16.7x5000x9382)=0.019Z2=1-(1-2aS2)0.5=1-(1-2x0.019)o.5=0.019YS2=1-Z2/2=1-0.019/2=0.99AS2=Mx/(YS2h0fy1)=1435.331x106/(0.99x938x360)=4292mm2最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,plh0)=max(9674,0.002x5000x938)=9380mm2承台底短向实际配筋：AS2'=12763mm2NA2=9380mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A"=9884mm2N0.5A,「=0.5x12763=6382mm2S3 S1满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A＜；=9884mm2＞0.5A＜：=0.5x12763=6382mm2S4 S2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向①12@500。配筋示意图」■■25连0口I .HRB401)12@5001HRB40022@200HRB40022@20022XXX有限公司22XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案SZ：15・JgL二25木织林茎忖用£口南葩能社承白Mg屋匚IE番最黑土峦tSZ：15・JgL二25木织林茎忖用£口南葩能社承白Mg屋匚IE番最黑土峦t舸若修制堂"姿［加耳1:2.5*：京也空相翔星MhfgniLS蓑曲县S8pL1 沏n ,塔吊基础剖面图十、矩形板式桩基础计算书（TC5610）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-200923XXX有限公司

23XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011塔机属性塔机型号TC5610塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)38塔机独立状态的计算高度H(m)40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6塔机荷载塔机竖向荷载简图XXX有限公司・1、塔机自身荷载标准值XXX有限公司塔身自重G0(kN)356.7起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)2224

XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案小车和吊钩自重62位23.8小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN-m)Max[60x11.5,10x50]=690平衡臂自重仃3位245平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重仃4位2146平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8・2、风荷载标准值%(kN/m2)工程所在地云南昆明市基本风压30(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数”工作状态1.584非工作状态1.625风压等效高度变化系数应1.271风荷载体型系数出工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.225XXX有限公司

25XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案塔身前后片桁架的平均充实率O00.35风荷载标准值3k(kN/m2)工作状态0.8x1,2x1.584x1.95x1.271x0.2=0,754非工作状态0.8x1,2x1.625x1.95x1.271x0.35=1,353.3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)356.7+62.5+3.8+45+146=614起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)614+60=674水平荷载标准值Fvk(kN)0.754x0.35x1,6x40=16.89倾覆力矩标准值Mk(kN-m)62.5x22+3.8x11.5-45x6.3-146x11.8+0.9x(690+0.5x16.89x40)=337.42非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1=614水平荷载标准值Fvk'(kN)1.353x0.35x1,6x40=30,307倾覆力矩标准值Mk'(kN-m)62.5x22+3,8x2.5-45x6.3-146x11.8+0.5x30.307x40=15.66XXX有限公司.4、塔机传递至基础荷载设计值XXX有限公司工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1=1,2x614=736.8起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk=1.4x60=84竖向荷载设计值F(kN)736.8+84=820.8水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1,4x16.89=23,646倾覆力矩设计值M(kN-m)1.2x(62.5x22+3.8x11.5-45x6.3-146x11.8)+1,4x0,9x(690+0.5x16.89x40)=589.908非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk=1,2x614=736.8石

XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk=1.4x30.307=42.43倾覆力矩设计值M'(kN-m)1.2x(62.5x22+3,8x2.5-45x6.3-146x11.8)+1,4x0,5x30.307x40=102,436桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距ai(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)0.6桩间侧阻力折减系数W0.75承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重YC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度Y'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度3(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-2.827XXX有限公司27XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hYc+h'Y'户5.5x5.5x(1x25+0x19户756.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2x756.25=907.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)o.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1031、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(674+756.25)/4=357.562kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L二(674+756.25)/4+(337.42+16.89x1)/5.091=427.156kNQkm1n=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L二(674+756.25)/4-(337.42+16.89x1)/5.091=287.969kN1032、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L28XXX有限公司

28XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案=(820.8+907.5)/4+(589.908+23.646x1)/5.091=552.588kNQmi『(F+G)/n-(M+Fvh)/L二(820.8+907.5)/4-(589.908+23.646x1)/5.091=311.562kN桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数WC0.75桩混凝土自重Yz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)50桩底标高(m)-11.7桩有效长度lt(m)8.9桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB4008①12地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数nc0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土1.5281500.3115粉质粘土28512000.4135粉质粘土1.55516000.6105粉质粘土8.38718000.6140红粘土129526000.6180软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角e(。)30XXX有限公司 29XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案修正后的地基承载力特征值fa(kPa)486.98地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数nd1.4下卧层顶的地基承载力修正系数nb0.15下卧层顶以下的土的重度Y(kN/m)20下卧层顶以上土的加权平均重度Ym181041、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=nd=3.14x0.6=1.885m桩端面积：Ap=nd2/4=3.14x0.62/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mfak=(0.7x135+1.5x105+0.55x140)/2.75=329/2.75=119.636kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5x5.5-4x0.283)/4=7.28m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=VuLqsia-li+qpa-Ap+ncfakAc=0.75x1.885x(0.7x85+1.5x55+6.7x87)+1800x0.283+0.1x119.636x7.28=1620.834kNQk=357.562kN<Ra=1620.834kNQ, =427.156kN<1.2R=1.2x1620.834=1945kNykmax a满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=287.969kN>0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nnd2/4=8x3.142x122/4=905mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=552.588kNWcfcAp+0.9fy'As'=(0.75x14x0.283x106+0.9x(360x904.779))x10-3=3358.143kNQ=552.588kN<wfA+0.9f'A'=3358.143kNccpys满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qv.=287.969kN>0kmin不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！30XXX有限公司30XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案1044、桩身构造配筋计算As/Apx100%=(904.779/(0.283x106))x100%=0.32%>0.2%满足要求！5、软弱下卧层验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+nbY(ab+d-3)+ndYm(lt+t-0-5)=140+0.15x20x(3.6+0.6-3)+1.4x18x(8.9+5-0.5)=481.28kPa(2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力oz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)-Lqs.kl.]/[(al+d+2t-tanO)(ab+d+2t-tanO)]=[(674+756.25)-3/2x(3.6+3.6+2x0.6)x724.9]/[(3.6+0.6+2x5xtan30°)x(3.6+0.6+2x5xtan30°)]=-77.445kPa因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa(3)、软弱下卧层验算oz+ym(lt+t)=0+18x(8.9+5)=250.2kPa<fa=481.28kPa满足要求！承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400①25@200承台底部短向配筋HRB400①25@200承台顶部长向配筋HRB400①25@200承台顶部短向配筋HRB400①25@20010.5.1、荷载计算承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mmM=(Qmax+Qm.n)L/2=(552.588+(311.562))x5.091/2=2199.767kN-mX方向：Mx=Mab/L=2199.767x3.6/5.091=1555.47kN-m方向：My=Ma/L=2199.767x3.6/5.091=1555.47kN・m1052、受剪切计算V=F/n+M/L=820.8/4+589.908/5.091=321.069kN受剪切承载力截面高度影响系数：h=(800/938)1/4=0.961塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m3LXXX有限公司3LXXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.6)/2=0.7m剪跨比：Xb'=a1b/h0=700/938=0.746，取勾=0.746；中2[*0=700/938=0.746，取％=0.746；承台剪切系数：ab=1.75/(Xb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002al=1.75/(Xl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002Phsabftbh0=0.961x1.002x1.57x103x5.5x0.938=7800.348kNPhsalftlh0=0.961x1.002x1.57x103x5.5x0.938=7800.348kNV=321.069kN<min(Phsabftbh0，Phsa1ftlh0)=7800.348kN满足要求！1053、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2x0.938=3.476mab=3.6m>B+2h0=3.476m，al=3.6m>B+2h0=3.476m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-3.6+0.6)/2=1.25mcl=(l-al+d)/2=(5.5-3.6+0.6)/2=1.25m角桩冲跨比：：％”=a1b/h0=700/938=0.746，取4=0.746；['=a1l/h0=700/938=0.746，取％=0.746；角桩冲切系数：B1b=0.56/(4+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592P1l=0.56/(Xl+0.2)=0.56/(0.746+0.2)=0.592[B1b(cb+alb/2)+P1l(cl+all/2)]Php-ft-h0=[0.592x(1.25+0.7/2)+0.592x(1.25+0.7/2)]x0.983x1570x0.938=2742.375kNN1=V=321.069kN<[B1b(cb+a1b/2)+B1l(cl+all/2)]Bhp.ft.h0=2742.375kN满足要求！1054、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积aS1=My/(a1fcbh02)=1555.47x106/(1.03x16.7x5500x9382)=0.019J=1-(1-2asi)0.5=1-(1-2x0.019)0.5=0.019S1=1-Z1/2=1-0.019/2=0.991AS1=My/(YS1h0fy1)=1555.47x106/(0.991x938x360)=4651mm2XXX有限公司 父

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塔吊基础专项施工方案最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(AS1,pbh0)=max(4651,0.002x5500x938)=10318mm2承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2>A1=10318mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积aS2=Mx/(a2fcbh02)=1555.47x106/(1.03x16.7x5500x9382)=0.019Z2=1-(1-2aS2)0.5=1-(1-2x0.019)0.5=0.019S2=1-Z2/2=1-0.019/2=0.991AS2=Mx/(YS2h0fy1)=1555.47x106/(0.991x938x360)=4651mm2最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,plh0)=max(9674,0.002x5500x938)=10318mm2承台底短向实际配筋：AS2'=13990mm2>A2=10318mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=13990mm2>0.5AS1'=0.5x13990=6995mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=13990mm2>0.5AS2'=0.5x13990=6995mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向①12@500。配筋示意图HRE4.00250200XXX有限公司33

HRE4.00250200XXX有限公司33XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案承台配筋图卜一、矩形板式桩基础计算书(S5512)计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011塔机属性塔机型号S5512塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)38.5塔机独立状态的计算高度H(m)40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6XXX有限公司XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案11.2、塔机荷载小车制料白簸僧尊!4K>ln11.2、塔机荷载小车制料白簸僧尊!4K>ln塔机竖向荷载简图XXX有限公司1、塔机自身荷载标准值XXX有限公司塔身自重G0(kN)318.1起重臂自重Gi(kN)44.7起重臂重心至塔身中心距离RGi(m)22小车和吊钩自重62位23.8小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kNm)Max[60x11.5,10x55]=690平衡臂自重G3(kN)135平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.335

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塔吊基础专项施工方案平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.811・2・2、风荷载标准值ok(kN/m2)工程所在地云南昆明市基本风压30(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数”工作状态1.584非工作状态1.625风压等效高度变化系数应1.271风荷载体型系数出工作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率O00.35风荷载标准值3k(kN/m2)工作状态0.8x1,2x1.584x1.95x1.271x0.2=0,754非工作状态0.8x1,2x1.625x1.95x1.271x0.35=1,3533、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)318.1+44.7+3.8+135+89,4=591起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)591+60=651水平荷载标准值Fvk(kN)0.754x0.35x1,6x40=16.8936XXX有限公司

36XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案倾覆力矩标准值Mk(kN-m)44.7x22+3.8x11.5-135x6.3-89.4x11.8+0.9x(690+0.5x16.89x40)=46.7非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1=591水平荷载标准值Fvk'(kN)1.353x0.35x1.6x40=30.307倾覆力矩标准值Mk'(kN-m)44.7x22+3.8x0-135x6.3-89.4x11.8+0.5x30.307x40=315.884、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1=1.2x591=709.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk=1.4x60=84竖向荷载设计值F(kN)709.2+84=793.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk=1.4x16.89=23.646倾覆力矩设计值M(kN-m)1.2x(44.7x22+3.8x11.5-135x6.3-89.4x11.8)+1.4x0.9x(690+0.5x16.89x40)=241.044非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk=1.2x591=709.2水平荷载设计值Fv'(kN)(1.4Fvk=1.4x30.307=42.43倾覆力矩设计值M'(kN-m)1.2x(44.7x22+3.8x0-135x6.3-89.4x11.8)+1.4x0.5x30.307x40=257.828桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距ai(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)0.6桩间侧阻力折减系数W0.75XXX有限公司

XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重YC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度Y'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度3(mm)50配置暗梁否承台底标高(m)-7.6基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hyc+h'Y'户5.5x5.5x(1.5x25+0x19户1134.375kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2x1134.375=1361.25kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1131、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(591+1134.375)/4=431.344kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：38XXX有限公司38XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案Qkmax=(Fk+GJ/n+(Mk+Fvkh)/L=(591+1134.375)/4+(315.88+30.307x1.5)/5.091=502.318kNQkmm=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(591+1134.375)/4-(315.88+30.307x1.5)/5.091=360.37kN荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L二(709.2+1361.25)/4+(257.828+42.43x1.5)/5.091=580.756kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L二(709.2+1361.25)/4-(257.828+42.43x1.5)/5.091=454.469kN桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数WC0.75桩混凝土自重Yz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度6(mm)35桩底标高(m)-16.6桩有效长度lt(m)9桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB4008①12地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数nc0.1士名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)粉质粘土1551500.5105XXX有限公司XXX施工总承包工程塔吊基础专项施工方案粉质粘土7.38718000.7140粉质黏土8.88920000.8150粉质粘土69022000.8160软弱下卧层硬持力层厚度t(m)5地基压力扩散角。(。)30修正后的地基承载力特征值fa(kPa)489.5地基承载力特征值fak(kPa)140下卧层顶的地基承载力修正系数nd1.4下卧层顶的地基承载力修正系数nb0.15下卧层顶以下的土的重度Y(kN/m)20下卧层顶以上土的加权平均重度Ym1811.4.1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=nd=3.14x0.6=1.885m桩端面积：Ap=nd2/4=3.14x0.62/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75mfak=(0.7x140+2.05x150)/2.75=405.5/2.75=147.455kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5x5.5-4x0.283)/4=7.28m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=VuLqsia-li+qpa-Ap+ncfakAc=0.75x1.885x(0.7x87+8.3x89)+2000x0.283+0.1x147.455x7.28=1803.238kNQk=431.344kN<Ra=1803.238kNQv=502.318kN<1.2R=1.2x1803.238=2163.885kNykmax a满足要求！桩基竖向抗拔承载力计算Qv.=360.37kN>0〈kmm不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！1143、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nnd2/4=8x3.142x122/4=905mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力XXX有限公司

XXX施工总承包工程

塔吊基础专项施工方案荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=580.756kNWcfcAp+0.9fy'As'=(0.75x17x0.283x106+0.9x(360x904.779))x10-3=3867.081kNQ=580.756kN<wfA+0.9f'A'=3867.081kNccpys满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力QkminQkmin=360.37kN>0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!桩身构造配筋计算As/Apx100%=(904.779/(0.283x106))x100%=0.32%>0.25%满足要求！1145、软弱下卧层验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+nbY(ab+d-3)+ndYm(lt+t-0-5)=140+0.15x20x(3.6+0.6-3)+1.4x18x(9+5-0.5)=483.8kPa(2)、作用于软弱下卧层顶面的附加应力Oz=[(Fk+Gk)-3/2(al+ab+2d)-Lqs.kl.]/[(al+d+2t-tan0)(ab+d+2t-tan0)]=[(591+1134.375)-3/2x(3.6+3.6+2x0.6)x799.6]/[(3.6+0.6+2x5xtan300)x(3.6+0.6+2x5xtan30°)]=-83.94kPa因为附加应力小于0kPa，故取附加应力为0kPa(3)、软弱下卧层验算oz+ym(lt+t)=0+18x(9+5)=252kPa<fa=483.8kPa满足要求！承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB40