工程脚手架施工方案落地式双排

216#楼外脚手架专项施工方案工程概况：本工程为钢筋混混凝土剪力墙墙结构，建筑筑总高度93.2米，层高2.9米，地下一一层，地上30层。去年已已完地上二层层结构，为满满足基础回填填土方工程，基基础底至二层层的落地式双双排钢脚手架架已拆除。今年外脚手架的的组成共分两两种形式：一一是由一层自自然地面至六六层为落地式式双排钢脚手手架在二层地地面采用钢管管挑出，挑出出的水平钢管管，钢管端头头采用双根钢钢管做斜支撑撑，详见剖面面图2-2。二是七层层地面以上采采用18#工字钢悬挑挑钢管双排脚脚手架共分三三段，每八层层为一段。详详图见1-1剖面。脚手架材料要求求：材料主要包括立立杆、大横杆杆、小横杆、斜斜杆，杆件采采用原公司购购置的外径为为48mm、壁厚为3.5mm的焊接管。立立杆、大横杆杆、斜杆的长长度以4~6米为好，这这样的长度为为25kg以内，适合合工人操作。小小横杆的长度度为1.2米以内，以以保证脚手架架的宽度。扣件主要有直角角扣件、旋转转扣件、对接接扣件，其质质量满足国家家标准。入场场时备有合格格证，尤其是是扣件不得有有裂纹、气孔孔、沙眼等缺缺陷。钢管进场后统一一进行除锈喷喷防锈漆，工工字钢按要求求数量采购进进场，制作完完后表面应及及时刷防锈漆漆，利于周转转使用。扣件与钢管的表表面必须接触触良好，活动动部位能灵活活转动。搭设技术要求：：清除障碍、场地地平整、素土土夯实、跳板板铺平、开始始搭设。扣件夹紧钢管时时开口处的最最小距离不小小余5mm。钢管及扣件表面面应进行防锈锈处理。四、构造形式如如图：五、脚手架搭设设的技术要求求立杆内侧距墙3300～350mmm，里外排架的间距700～650mmm，1-6层架体的步距距为1.45米，7层以上的架架体的步距为为0.9米，立杆纵距距为1.3米。相邻立立杆接头位置置应错开布置置在不同步距距内，与相近大横横杆的距离不不宜大于步距距的三分之一一。立杆与大大横杆必须用用直角扣件扣扣紧，不得隔步设设置或遗漏，立立杆与立杆间间采用对接卡卡扣连接，立杆的垂直直偏差应控制制在架高1//400-11/600，使其全高偏偏斜不大于1100mm。大横杆均设置在在双排架立杆杆的内侧，上上下两排大横横杆的接长位位置应错开布布置在不同的的立杆纵距中中，与相近立杆杆的距离不大大于纵距的三三分之一。同同一排大横杆杆的水平偏差差不大于该片片脚手架总长长度的1/3300且不大大于50mm。小横杆贴近立杆杆布置，搭于大横杆杆之上，并用直角扣扣件扣紧，铺跳板层需需在相邻立杆杆之间加设1根，在任何情况况下，均不得拆除除贴近立杆的的小横杆。本工程剪刀撑应应沿外排脚手手架满布设置置。剪刀撑应应联系3-44根立杆，其与水平面面夹角为45度-60度，沿脚手架两两端，及转角处必必须延全高设设置，剪刀撑两端端用旋转扣件件与立杆或大大横管扣紧，在中间应增增加2-4个结点点。连墙杆：采用拉拉撑结合方式式，分别按二步三跨和和三步三跨设设置原则进行行，在剪力墙墙上预留套管，用穿墙小横杆将架体与主体混混凝土结构进进行联接，联接方方式是在剪力力墙的两侧用用扣件固定位位置；或者在窗口部位用用钢管进行拉拉撑。护栏高度0.99～1.0米，距跳板0.22-0.4米米加设低栏一一道。跳板和作业层数数限制：在全高范围围铺板不多于于3层，作业层不超超过2层。大横杆、小横杆杆及脚手板搭设的的要点纵向水平杆设置置在立杆内侧侧，其长度不不小于3跨。纵向水水平杆连接采用对接接扣件连接，交错布置，各各接头中心至至最近主节点点的距离不大大于纵距的1/3。纵向采用搭接时时，其搭接长长度不小于1米，并等间间距设置3个旋转扣件件固定，端部部扣件盖板边边缘至搭接纵纵向水平杆杆杆端的距离不不小于100mm。小横杆的各节点点处采用直角角扣件固定在在纵向水平杆上上。脚手板必须满铺铺到位，不留留空位，双排排架内的脚手手板应铺二块块，四角用18#铁丝双股并并联绑扎，固固定在小横杆杆上，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，无无空头板。立杆搭设的要点点2-6层悬挑架架的立杆垂直直与水平大横横杆进行联接接，其位置与与由剪力墙内内预留套管伸伸出的小横杆杆尽可能地贴近近，最底部的的大横杆放在在穿墙小横杆之之上，大横杆杆下部设置双双管斜支撑，斜斜支撑的下部部稳放在混凝土土结构上固定，双管管斜支撑的中中心为上部垂垂直立杆。8层以上的立杆杆支撑在工字字钢上，工字字钢与立杆的的联接处采用用焊接Φ20以上的钢筋头头作为安插固定立杆的支支座，或者，采采用φ80短套管作作为安插固定立杆的支支座。脚手架设置纵向向扫地杆。纵纵向扫地杆采采用直角扣件件固定，在贴贴近侧面挡脚脚板的上部设设置。当立杆杆基础不在同同一高度上时时，必须将高高处的纵向扫扫地杆向低处处延伸长两跨跨与立杆固定定。立杆必须用连墙墙件与建筑物物可靠连接。立杆接长除除顶顶层步可采用用搭接外，其其余各层各步步接头必须用用对接扣件连连接。立杆上上的对接扣件件交错布置，两两根相邻立杆杆的接头相互互错开，不设设置在同步内内，同步内隔隔一根立杆的的两个相隔接接头在高度方方向错开的距距离不小于500，各接头中中心至主节点点的距离不大大于步距的1/3连墙件搭设的要要点连墙件数量的设设置，竖向间距为每每层，横向间间距为3跨。连墙件的布置，宜靠近主节节点设置，偏偏离主节点的的距离不应大大于300mm。应从底层层第一步纵向向水平杆处开开始设置。宜宜优先采用菱菱形布置，也也可采用方形形，矩形布置置。其他搭设要点钢管不得有裂纹纹，弯曲及影响响受力缺陷。及时与结构拉结结以确保搭设设过程的安全全。拧紧扣件，达到到适宜的扭力力，对有问题题的管件、扣件不得使使用。搭设工人必须佩佩带安全带。随时校正杆件垂垂直和水平偏偏差，避免过大。双排架靠墙一端端小横杆距墙墙距离应为1150mm，预预留施工间隙隙。脚手杆相交伸出出端头均应大大于10cmm，以防杆件滑滑脱。扣件开开口朝向：用于连接大大横杆的对接接扣件，开口应朝向向架子内侧，螺栓向上避避免开口向上上，以防雨水进进入。拧紧程度：装螺螺栓时应注意意将根部放正正和保持适当当的拧紧程度度.这对于脚手手架的承载力力稳定和安全全影响很大，螺栓不得拧拧的过松或过过紧，以力矩40-65N.m为宜.为保证外脚手架架体宏观的整整齐度，各分分段架体的十十字撑、小横横杆伸出架体体的长度、安安全网等应上上下一致。钢管脚手架拆除除要点：划出工作区标志志，禁止行人进进入.严格遵循拆除顺顺序由上而下下，纵向分段拆拆除，横向不不分段，按后后绑先拆的原原则进行，一般按先拆拆栏杆，脚手板，剪刀撑，而后拆小横横杆，横杆，立杆，挑杆。统一指挥，互相相协调，当解开与另另一个人有关关的结扣时应应先告知对方方以防坠落。杆件、扣件、螺螺栓、工具等等物品不得乱乱扔以免伤人人。拆除人员应熟知知脚手架的受受力性能，扣件或钢管管脚手架的垂垂直荷载(自重和施工工荷载)是由小横杆，大横杆，立杆，挑杆及斜撑撑或挑梁将荷荷载传给建筑筑结构的，而而剪刀撑，连墙杆等用用以保证脚手手架的整体刚刚度和稳定性性，因此，拆拆除过程中，要要严格按顺序序进行。拆除的扣件及钢钢管严禁高空空下抛，散件件应利用垂直直运输机械下下放，钢管应应用吊车吊运运，也可采用用安装定滑轮轮下放，以保保证安全，不不伤及管材。安全网的搭设：：脚手架围护选用用的密目网应应为经试验合合格的产品。外排架的内侧立立面满挂密目目网，1-7层的密目网网采用幅宽1500mmm，8层以上的密密目网采用幅幅度1800mmm，将外脚脚手架体全面面封闭。在脚手架体内纵纵向每隔三层层设置小水平平兜网，以防防止杂物在架架体内部下落落。交叉作业的中间间层如进行窗窗下墙的零星星砌筑工程，其其操作层上部应设置防防落物的硬防防护层一道。在架体外设置水水平大网，其其规格为4m×6m，每6-8层设置一一道，主要用用于在架体绑扎操作时，防止止扣件下落伤伤人。八、日常安全维维护：⑴每周对水平安安全网内的杂杂物清除一次次。⑵每周对联墙件件进行检查一一次，及时进进行维护。⑶搭设的架体杆杆件未经项目目部技术人员员及架工班的的双层允许，任何人无权权进行拆除或或改动。⑷在垂直方向的的每一独立段段架体的底部部，设置封闭闭层，该层满满铺木挑板，挑挑板与架体或或结构之间的的小空隙用木木板或竹芭全全部封闭。防防止任何杂物物下落，为减减轻重量，该该封闭层应定定期清除杂物物。⑸由于本现场较较小，管件及及扣件应设架架堆放，按规规格、长度分分别进行堆放放，每次操作作取用多少按按计划进行，多多余的管件应应妥善地放入入堆放架体内内，楼层操作作面上应无多多余管件及扣扣件，保证三三清五好。⑹入库管件，及及使用过程中中发现有弯曲曲的钢管，应应随时进行调调直后堆放或或使用。九、计算书为简化计算过程程，计算的重重点是工字钢钢挑梁计算；；工字钢后部部锚固钢筋计计算；2-6层架体斜撑撑杆件的计算算；A、工字钢挑架架计算书：A.1钢管力学学性能：直径48mm，壁厚3.5mmm，每米重3.884kg，截面面积A11=4.899cm2，截面惯性矩矩I1=12.119cm4，截面抵抗矩矩W1=5.088cm3回转半径r1=1.588cm，抗拉，抗压，抗弯容许应应力[σ]=16..68KN//cm2(1700kkgf/ccm2)，抗剪容许应应力[τ]=9.881KN/ccm2(1000kgf/cm2)A.2脚手架外外挑工字钢采采用18#I字钢，长度为3.0米；固定工工字钢在楼面面上用圆钢，距距外墙边1.7米设置2Φ16的钢筋套环环。立杆纵向向间距按1.4米计算，内立杆杆距外墙0.35米，外立杆杆距外墙面为为1.05米，大横横杆间距为1.2米，小横杆杆长度为1.2米。脚手架架与建筑物的的连墙拉结采采用三步三跨拉撑撑结合的方式式，悬挑架高高8层×2.9米=23.2米，约24米，故按按24米高度对对悬挑架子计算荷载及及对水平悬挑挑梁进行强度度、刚度、稳稳定性等验算算。A.3：18##I字钢截面特性性Wx=185××103mm3，I=16660×1044mm4，自重q=0.22414kNN/m，弹性模量E=2066×103N/mm2，翼缘宽度b=94mmm，翼缘平均均厚度δ=10.77mm，高度h=1800mm。B、悬挑架的荷荷载取值及水水平悬挑梁设设计B.1悬挑架架荷载的取值值与组合B.1.1计计算基数：计算高度H=224m，步距h=0.9m，立杆纵距距La=1.4m，其中：3米长工字钢钢部位：（立杆横距距Lb=0.7m，外立杆至至墙距Ld=1.05m，内立杆至至墙距Lc=0.355m）4米长工字字钢部位：（立杆横距距Lb=0.7m，外立杆至至墙距Ld=1.65m，内立杆至至墙距Lc=0.95m）。钢管自重重G1=0.03384KN/m，栏杆、挡挡脚板自重G2=0.144KN/m，安全立网网自重G3=0.00034KN//m2，安全平网网自重G4=0.000487KNN/m2，施工活荷载qk=2KN//m2，木脚手板板自重G5=0.355kN/m22。B.1.2脚脚手架结构自自重（包括立立杆、纵、横横水平杆、剪剪刀撑、横向向斜撑和扣件件）：查《扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范》（JGJ30—2001）附录A得：架体每每米高度一个个立杆纵距的的自重gk1==0.1577KN/m。NG1K=HH×gk1==24×0.1577=3.77KNB.1.3构构配件自重B.外立杆①木脚手板（按按三层考虑）NG2K-1=3×La×Lb×Lc×103／2=3×11.4×0.7×0..35×1003／2=5114.5N②防护栏杆、挡挡脚板（按三三层考虑）NG2K-2=3×La×G2×103=3×1..4×0.144×103=588N③安全网（平网网按三层考虑虑）NG2K-3=H×La×G3×103+3×La×Lb×G4×103/2=24×1.44×0.00034×1003+3×1..4×0.7×0..004877×103/2=1211N④纵向横杆（搁搁置脚手板用用，按三层考考虑）NG2K-4==3×Lb×G1×103/2=3×0.7×0.03884×103/2=40N⑤合计NG2K=NNG2K-11+NG2KK-2+NG2KK-3+NG2KK-4=514.5++588+121+40=1264N=1.2664KNB内立杆①木脚手板（按按三层考虑）NG2K-1=3×La×Lb×Lc×103/2+3××La×Lc×Lc×103=（3×1.44×0.7×0..35/2++3×1.4×0.35×0.335）×103=1030N②纵向横杆（搁搁置脚手板用用，按三层考考虑）NG2K-2=（3×Lb×G1/2+3××Lc×G1）×103=（3×0.77×0.03384/2+33×0.355×0.03384）×103=80N③合计NG2K=11030+80=1110N=1.111KNB.1.4施施工均布活荷荷载（按施工工两层同时施施工考虑）外立杆NQKK外=2×La×Lb×qk/2=22×1.4×0.7×2//2=1.996kN内立杆NQK内内=2×La×Lb×qk/2+2××La×Lc×qk=2×1.4××0.7×2/2+2××1.4×0.355×2=3..92kNB.1.5垂垂直荷载组合合(不考虑风荷荷载)B.外立杆N1=1.2××(NG1KK+NG2KK)+1.44×NQK=1.2×(33.77+1.2644)+1.44×1.966=8.78kNNB.内立杆N2=1.2××(NG1KK+NG2KK)+1.44×NQK==1.2×((3.77+1.11)+1..4×3.992=11.3448kNB.2水平悬悬挑梁设计B.2.1本本工程水平悬悬挑型钢梁采采用I18#，长3.0m、4.0m共两种尺寸寸，在楼面上上预埋2Φ16的圆钢对工工字钢进行固固定。根据《钢钢结构设计规规范》（GB500017-20002）规定进行行下列计算与与验算，计算算模型：按照照悬挑梁进行行计算，验算算悬挑梁时，不不考虑钢丝绳绳的承载力，只只作为附加安安全保险。最大弯矩3米长工字钢：：174321.N：17421.N强度验算σ=Mmaxx/（γx×Wx）γx----截截面发展系数数，对I形截面，查查表得：γx=1.05；Wx----对对x轴的净截面面抵抗矩，查查表得：Wx=185××103mm3；f----型型钢的抗弯强强度设计值，Q235钢，取f=215N//mm2。3米长工字钢：：6108524米长工字钢：：5010352整体稳定验算根据《钢结构设设计规范》（GB500017-20002），轧制普普通槽钢受弯弯要考虑整体体稳定问题。本本悬臂梁3米杆跨长1.45米折算成成简支梁，其其跨度为2×1.44=2.8米，4米杆跨长1.65米折算成成简支梁，其其跨度为2×1.655=3.3米，按下列公公式计算整体体稳定系数ψ：3米长工字钢：：ψ=（570bbδ/L1h）·235/σs=[5770×94××10.7//（2800××180）]×2335/2155=1.224333则悬挑梁弯曲应应力为：σ=Mmaxx/ψ×Wx=13.8667×106/1.244333×1185×1003=60.299N/mm2＜f=2155N/mm22结论：安全。4米长工字钢：：ψ=（570bbδ/L1h）·235/σs=[5770×94××10.7//（3300×1180）]×2335/2155=1.0055则悬挑梁弯曲应应力为：σ=Mmaxx/ψ×Wx=25.5005×106/1.0555×185××103=130.668N/mmm2＜f=2155N/mm22结论：安全。刚度验算b+)L)I)N1、N2-----作用于水平平悬挑梁上的的内、外立杆杆荷载（KN）；E----弹性性模量，E=2.06×1003N/mm2；I----钢材材的抗弯强度度设计值，Q235钢，取f=2115N/mmm2。3米长工字钢：：b+0-0E0=8.78×1103×10503/3×2..06×1005×16600×104+11.3448×103×3502×1150×22.696/6×2.06×1105×16600×104+0.24414×111504/8×2..06×1005×16600×104=0.991++0.21001+0.045=1.004mm<L/2550=4.44mm，结论：满足要要求。4米长工字钢：：b3N2006E0=8.78×11033×16503/3×2..06×11005×16600×104+11.3448×103×9502×1750×2.457/6×2.06×11005×16600×104+0.24414×1177504/8×2..06×11005×16600×104=3.845++2..146+00.083=6.0744mm<LL//250==66.6mm，结论：满足要要求。B.318##工工字钢后部锚锚固钢筋设设计计锚固钢筋的承载载力力验算：3米长工字钢部部位：：锚固选用2Φ1166圆钢预埋在在楼板内，吊环承受受的拉力为为：：N3=Mmaax//1.7=13.8867/1..7=8.1557KN吊环承受的拉应应力力为：A=74/5mm要4米长工字钢部部位：：锚固选用2Φ1166圆钢预埋在在平板上，吊吊吊环承受的的拉拉力为：N3=Mmaax//2.1=25.5005/2.1=12.1145KN吊环承受的拉应应力力为：A=4425mm要锚固钢筋的焊缝缝验验算σ=F/（LWW·δ）F----作用用于于锚固钢筋筋上上的轴心拉拉力力设计值，333米长工字钢钢：：F=N3=8.1577KN；4米长工字钢钢：：F=N3=12.1554KN；LW----焊焊缝的计计算长度，取取取LW=40-110=300mmm；δ----焊缝缝的计计算厚度，取取取5mm。3米长工字钢：：σ==8157/330×5×4=13.5995N/mmm2＜[σ]=1600N/mmm22，满足要求求。4米长工字钢：：σ==121544/30×5×4=20.266N/mm2＜[σ]=1600N/mmm22，满足要求求。综上所述，当挑挑梁梁采用18#工字钢时，应用上述述两种部位位的的工字钢、锚锚锚固吊环、及及及吊环焊缝缝等等其强度、挠挠度、稳定定性性均符合规范要求。B.4、立杆稳稳定定性计算B.4.1无无风荷载载时，立杆杆稳稳定性计算算：：N/（∮A）≤≤fN——计算立立杆最大垂直直直力设计值值，取N=N2=11.3448kN；∮——轴心受压压构件的稳稳定系数，根根根据长细比λ查附录C表C取值，根据第4.2..22.3条规定：立立杆计算长长度度L0=kμh=1.1155×11..7×145=284cm，长细比比(μ=1.7三步三跨连连接)λ=L0/i（钢管回转转半径）=284/1..58=1779，查附录C，∮=0.2233，A—立杆的截面面面积，查查规规范附录B表B采用：A=4899mmm2。计算如下：N/（∮A）==13640/（0.223×489）=125.1N/mm2<f=2115N/mmmm2结论：安全。B.4.2在在风风荷载作用用下下，立杆稳稳定定性计算：：N/（∮A）++MW/W≤fMW—由风荷载载设计值产产生的弯矩矩，按按本规范（444.2.2.4）式计算；；W——钢管立立杆的截面模模模量，查附附录录B表B：W=5.0088cm3；B.由风荷载产产生生的弯矩计计算算①水平风荷载标标准值值ωk=0.7μμz·μμs·ω0μz——风压高高度变化系数数数，查《建建筑筑结构荷载载规规范》（GBJ9）：B类地区，脚脚手架最高高处处92m，查表得：μz=1.722；μs——脚手架风风荷载体型型系系数，按规范范规定采用用，查查表得：敞敞开开式脚手架架的的挡风面积积为为0.9×1..4×0.0889=0..11121m2，密目网的的挡风系数数取取0.5，则在脚手手架外立杆杆里里侧满挂密密目目网后，脚脚手手架综合挡挡风风面积为：：（0.9×1..4-0.11221）×0.5++0.1121=0.68661m2，其综合挡风风系数为∮=0.68661/（0.9×1..4）=0.545根据规范查查表3.2.3，背靠开洞洞墙、满挂密密目网的脚手手架风载体型型系数为1.3∮，即：μs=1..3×0.5545=0.709；ω0——基本风风压。根据《建建筑结构荷载载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.6。Wk=0.7××0.66×1.72×0.709=0.5121KN//m2MW=0..85××1.4×ωkLah2/10=0.85××11.4×00..5121×11.4×0.92/10=00.06911KN.m立杆稳定性计算算N/（∮A）++MW/W=1125.1+0.06991×106/(5.008×10033)=138.7NN/mm2<f=2115N//mmm2，结论：安全。B.4.4单单杆局部稳稳定定验算：双排脚手架单杆杆局局部稳定需需满满足如下公公式式要求：N1/Ψ1A11++бM≤KAKHH[б]其中，N1————单根立杆的的轴心压力力，取N1=NNmax=13.8667KN。Ψ1——立杆稳稳定系数，由由由λ1=h/II=9900/15==6，查表得Ψ1=00.611。бM——操作作层处水平杆杆对对立杆偏心心传传力产生的的附附加应力。当当当施工荷载取2000NN/m2时，取бM=555N//mmm2N1/Ψ1A11++бM=13..867×1003/0.6111×4..889×10022+55N/mmm22=101.388N/mmm22＜KAKHH[б]=1135.9922N/mmmm2符合要求。B.5连墙件计计算连墙构造对外脚脚手手架的安全全至至关重要，必必必须引起高高度度重视，确确保保架体稳固固。连连墙件采用Φ48×3..5钢管穿入墙内内，两端采采用用双扣件固固定定在剪力墙上上，水平距离4..2m，竖向距离离为2.7米。由由风荷载产产生生的连墙件件轴轴向力设计计值值：N1w=11.4Wk×Aw=1.4××0.5121×2.7×4.2=8.13KN连墙件约束脚手手架架平面外变变形形所产生的的轴轴向力N0，对双排脚脚手架取5.0KN，连墙件轴轴向力设计计值值Nl=N1w+N0=8.13+5=113.13KN双扣件的承载力力：：N=16KN＞＞NN1w=13..13KN，所以连墙墙件采用双扣扣件固定，满满满足要求。根据《建筑施工工扣扣件式钢管管脚脚手架安全全技技术规范》可可可知，一个个直直角或旋转转扣扣件的抗滑滑设设计值为8.00KKN。由此可见见，在三步三跨内采采用Φ48×3..5钢管双扣件固固定，同时每每个结点需需要要两个直角角或或旋转扣件件同同时工作（也也也就是每个个结结点的抗滑滑力力满足16.000KN）。每个结结点的抗滑滑力力满足16.000KN）。C、2-6层双双排架计计算步距h=1.445m，立立杆至墙距距LLd=1.05m，钢管自重G1=0..0384KN/m，栏杆、挡挡脚板自重G2=0..14KNN//m，安全立网网自重G3=0.00034KNN//m2，安全平网网自G4=0.000487KKNN/m2，木脚手板板自重G5=0.355kN/mm22。脚手架结构自重重（包包括立杆、纵纵纵、横水平平杆杆、剪刀撑撑、横横向斜撑和和扣扣件）：查查《扣扣件式钢管管脚脚手架安全全技技术规范》（JGJ30—2001）附录A得：架体每每米高度一一个个立杆纵距距的的自重gk1==0.13889KN/m。NG1K=H×ggkk1=24×0.11389=3.334KN构配件自重立杆①木脚手板（按按两层层考虑）NG2K-1==2×La×Lb×0.355×103／2=2×1.4×0.7×0..35×11003／2=3443N②防护栏杆、挡挡脚板板（按两层考虑）NG2K-2==2×La×G2××103=2×1.4×0.144×103=392N③安全网（平网网按两两层考虑）NG2K-3==H×La×G3××103+2×La×Lb×G4××103/2=24×1.44×00.003344×103+2×1.4×0.7×0..0048877×103/2=1199N合计：NG2KK==NG22KK-1+NG2KK-2+NG2KK-3+NG2KK-4=343+39922+52.377=854N施工均布活荷载载（按按主体阶段两层层同时施工工考考虑）立杆NQK=22×La×Lb×qk//2=22××1.4×0.7×2//2=1.996kN立杆垂直荷载组组合合(不考虑风荷荷载)×G+K)4×=×(1.N立杆稳定性计算算无风荷载时，立立杆杆稳定性计计算算：N/（∮A）≤≤fN——计算立立杆最大垂直直直力设计值值，取N=7.777kN；∮——轴心受压压构件的稳稳定系数，根根根据长细比λ查附录C表C取值，根据第4.2..22.3条规定：立立杆计算长长度度L0=kμh=1.1155×11..6×145=259cm，长细比比(μ=1.6二步三跨连连接)λ=L0/ii（钢钢管回转半半径径）=259/1..58=1664，查附录C，∮=0.2622，A—立杆的截面面面积，查查本规范附附录录B表B采用：A=4899mmm2。立杆稳定性计算算：：N/(∮A)==77770/(0.262×4899)=60.7003N/mmm2<f=2115N/mmmm2结论：安全。在风荷载作用下下，立立杆稳定性性计计算：N/（∮A）++MW/W≤fMW—由风荷载载设计值产产生的弯矩矩，按按规范（4.2.2.4）式计算；；W——钢管立立杆的截面模模模量，查附附录录B表B：W=5.0088cm3；由风荷载产生的的弯弯矩计算①水平风荷载标标准值值ωk=0.7μμz·μμs·ω0μz——风压高高度变化系数数数，查《建建筑筑结构荷载载规规范》（GBJ9）：B类地区，2--7层脚手架最高高处30m，查表得：μz=1.722；μs——脚手架风荷荷载体型系系数数，按规范范规规定采用，查查查表得：敞敞开开式脚手架架的的挡风面积积为为1.45×11.4×0.0889=0.11807m2，密目网的的挡风系数数取取0.5，则在脚手手架外立杆杆里里侧满挂密密目目网后，脚脚手手架综合挡挡风风面积为：：（1.455×1.4-0.18007）×0.5++0.1807=1.14114m2，其综合挡风风系数为∮=1.14114/（1.45×11.4）=0.56233根据规范查查表3.2.3，背靠开洞洞墙、满挂密密目网的脚手手架风载体型型系数为1.3∮，即：μs=1..3×0.55623=0..731；ω0——基本风风压。根据《建建筑结构荷载载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.6。Wk=0.7××0.66×1.72×0.7311=0.5281KN//m2MW=0..85××1.4×ωkLah2/10=0