江苏省某高层住宅楼脚手架施工方案

**二标段（人民政府经济适用房1#、2#、3#楼）脚手架施工方案编制人：审核人：日期：**有限公司脚手架专项施工工方案编制依据《建筑施工计算算手册》江正正荣著中国建建筑工业出版版社；《建筑施工手册册》第四版中中国建筑工业业出版社、《钢钢结构设计规规范》GB550017--2003中国建筑工业出版社社；《建筑结构荷载载规范》GBB500099-20011中国建筑工工业出版社；；《建筑施工脚手手架实用手册册（含垂直运运输设施）》中中国建筑工业业出版社；《建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGGJ130--2001中国建筑工工业出版社；；《建筑地基基础础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。工程概况湖滨**二标段段1#、4#、7#楼工程位于于吴江市松陵陵镇，属于框框剪结构，其其中1#和4#楼地上11层，地下1层，建筑总总高度33.5米，7#楼地上15层，地下1层，建筑总总高度45.1米，建筑总总面积20867平方米，标标准层层高22.9米。本工程由吴江***房地产开发发有限公司投投资建设，吴吴江***院设计，吴吴江***有限公司监监理，吴江市市***有限公司组组织施工。脚手架方案选择择本工程考虑到施施工工期、质质量和安全要要求，故在选选择方案时，应应充分考虑以以下几点：1、架体的结构构设计，力求求做到结构要要安全可靠，造造价经济合理理。2、在规定的条条件下和规定定的使用期限限内，能够充充分满足预期期的安全性和和耐久性。3、选用材料时时，力求做到到常见通用、可可周转利用，便便于保养维修修。4、结构选型时时，力求做到到受力明确，构构造措施到位位，升降搭拆拆方便，便于于检查验收；；5、综合以上几几点，脚手架架的搭设，还还必须符合JJCJ59--99检查标标准要求，要要符合吴江市市文明标化工工地的有关标标准。6、结合以上脚脚手架设计原原则，同时结结合本工程的的实际情况，综综合考虑了以以往的施工经经验，决定采采用以下2种脚手架方方案：落地脚脚手架及普通通悬挑架。1#、4#楼采用落地地脚手架，7#楼标高26.5m以上采用悬悬挑脚手架，分分一次进行悬悬挑。脚手架的材质要要求l、钢管脚落地地手架，选用用外径48mmm，壁厚2.75mmm，钢材强度度等级Q2335-A，钢钢管表面应平平直光滑，不不应有裂纹、分分层、压痕、划划道和硬弯，新新用的钢管要要有出厂合格格证。脚手架架施工前必须须将入场钢管管取样，送有有相关国家资资质的试验单单位，进行钢钢管抗弯、抗抗拉等力学试试验，试验结结果满足设计计要求后，方方可在施工中中使用。2、本工程钢管管脚手架的搭搭设使用可锻锻铸造扣件，应应符合建设部部《钢管脚手手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前前应进行保养养，除锈并统统一涂色，颜颜色力求环境境美观。脚手手架立杆、防防护栏杆、踢踢脚杆统一漆漆黄色，剪力力撑统一漆桔桔红色。底排排立杆、扫地地杆均漆红白白相间色。4、脚手板、脚脚手片采用符符合有关要求求。5、安全网采用用密目式安全全网，网目应应满足20000目／100ccm2，做耐贯穿穿试验不穿透透，1.6×1.8m的单单张网重量在在3kg以上，颜颜色应满足环环境效果要求求，选用绿色色。要求阻燃燃，使用的安安全网必须有有产品生产许许可证和质量量合格证。6、连墙件采用用钢管，其材材质应符合现现行国家标准准《碳素钢结结构》（GBB/T7000）中Q2355A钢的要求求。第五节脚手架架的搭设流程程及要求落地脚手架1、落地脚手架架搭设的工艺艺流程为：场场地平整、夯夯实→基础承载力力实验、材料料配备→定位设置通通长脚手板、底底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑2、定距定位位。根据构造造要求在建筑筑物四角用尺尺量出内、外外立杆离墙距距离，并做好好标记；用钢钢卷尺拉直，分分出立杆位置置，并用小竹竹片点出立杆杆标记；垫板板、底座应准准确地放在定定位线上，垫垫板必须铺放放平整，不得得悬空。3、在搭设首层层脚手架过程程中，沿四周周每框架格内内设一道斜支支撑，拐角除除双向增设，待待该部位脚手手架与主体结结构的连墙件件可靠拉接后后方可拆除。当当脚手架操作作层高出连墙墙件两步时，宜宜先立外排，后后立内排。其其余按一下构构造要求搭设设。1、主杆基础本工程脚手架地地基础部位应应在回填土完完后夯实，采采用强度等级级不低于C20的混凝土进进行硬化，混混凝土硬化厚厚度不小于20cm。地基承承载能力能够够满足外脚手手架的搭设要要求（具体计计算数据参阅阅脚手架计算算书）。2、立杆间距(1)脚手架立立杆纵距1.0m，横距1.00m，步距1.6m；连墙杆间间距竖直3..6m，水平平4.5m((即二步三跨跨)：里立杆距距建筑物0..25~0..3m。(2)脚手架的的底部立杆采采用不同长度度的钢管参差差布置，使钢钢管立杆的对对接接头交错错布置，高度度方向相互错错开500mmm以上，且且要求相邻接接头不应在同同步同跨内，以以保证脚手架架的整体性。(3)立杆应设设置垫木，并并设置纵横方方向扫地杆，连连接于立脚点点杆上，离底底座20cmm左右。(4)立杆的垂垂直偏差应控控制在不大于于架高的1／400。3、大横杆、小小横杆设置(1)大横杆在在脚手架高度度方向的间距距1.8m，以以便立网挂设设，大横杆置置于立杆里面面，每侧外伸伸长度为1550mm。(2)外架子按按立杆与大横横杆交点处设设置小横杆，两两端固定在立立杆，以形成成空间结构整整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面面的两端各设设置一道剪刀刀撑，并应由由底至顶连续续设置；中间间各道剪刀撑撑之间的净距距离不应大于于15m。剪刀刀撑斜杆的接接长宜采用搭搭接，搭接长长度不小于11m，应采用用不少于2个旋转扣件件固定。剪刀刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件中心线离主主节点的距离离不宜大于1150mm。5、脚手板、脚脚手片的铺设设要求(1)脚手架里里排立杆与结结构层之间均均应铺设木板板：板宽为2200mm，里里外立杆应满满铺脚手板，无无探头板。(2)满铺层脚脚手片必须垂垂直墙面横向向铺设，满铺铺到位，不留留空位，不能能满铺处必须须采取有效的的防护措施。(3)脚手片须须用18铅丝双股股并联绑扎，不不少于4点，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，铺铺设时要选用用完好无损的的脚手片，发发现有破损的的要及时更换换。6、防护栏杆(1)脚手架外外侧使用建设设主管部门认认证的合格绿绿色密目式安安全网封闭，且且将安全网固固定在脚手架架外立杆里侧侧。(2)选用188铅丝张挂安安全网，要求求严密、平整整。(3)脚手架外外侧必须设11.2m高的的防护栏杆和和30cm高踢踢脚杆，顶排排防护栏杆不不少于2道，高度分分别为0.99m和1.3m。(4)脚手架内内侧形成临边边(如遇大开间间门窗洞)，在脚手架架内侧设1..2m的防护护栏杆和300cm高踢脚脚杆。7、连墙件(1)脚手架与与建筑物按水水平方向4..5m，垂直直方向3.66m，设一拉拉结点。楼层层高度超过44m，则在水水平方向加密密，如楼层高高度超过6mm时，则按水水平方向每66m设置一道道斜拉钢丝绳绳。(2)拉结点在在转角范围内内和顶部处加加密，即在转转角l米以内范围围按垂直方向向每3.6米设一一拉结点。(3)拉结点应应保证牢固，防防止其移动变变形，且尽量量设置在外架架大小横杆接接点处。(4)外墙装饰饰阶段拉结点点，也须满足足上述要求，确确因施工需要要除去原拉结结点时，必须须重新补设可可靠，有效的的临时拉结，以以确保外架安安全可靠。8、架体内封闭闭(1)脚手架的的架体里立杆杆距墙体净距距为200mmm，如因结结构设计的限限制大于2000mm的必必须铺设站人人片，站人片片设置平整牢牢固。(2)脚手架施施工层里立杆杆与建筑物之之间应采用脚脚手片或木板板进行封闭。(3)施工层以以下外架每隔隔3步以及底部部用密目网或或其他措施进进行封闭。普通悬挑架悬挑脚手架搭设设的工艺流程程为：水平悬悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据据构造要求在在建筑物四角角用尺量出内内、外立杆离离墙距离，并并做好标记；；用钢卷尺拉拉直，分出立立杆位置，并并用小竹片点点出立杆标记记；垫板、底底座应准确地地放在定位线线上，垫板必必须铺放平整整，不得悬空空。在搭设首层脚手手架过程中，沿沿四周每框架架格内设一道道斜支撑，拐拐角除双向增增设，待该部部位脚手架与与主体结构的的连墙件可靠靠拉接后方可可拆除。当脚脚手架操作层层高出连墙件件两步时，宜宜先立外排，后后立内排。其其余按一下构构造要求搭设设。1、立杆间距(1)脚手架立立杆纵距1.0m，横距1.0m，步距1.6m；连墙杆间间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距距建筑物0.25m。(2)脚手架的的底部立杆采采用不同长度度的钢管参差差布置，使钢钢管立杆的对对接接头交错错布置，高度度方向相互错错开500mm以上，且要要求相邻接头头不应在同步步同跨内，以以保证脚手架架的整体性。(3)立杆应设设置垫木，并并设置纵横方方向扫地杆，连连接于立脚点点杆上，离底底座20cm左右。(4)立杆的垂垂直偏差应控控制在不大于于架高的1／400。2、大横杆、小小横杆设置(1)大横杆在在脚手架高度度方向的间距距1.8m，以便立网网挂设，大横横杆置于立杆杆里面，每侧侧外伸长度为为150mm。(2)外架子按按立杆与大横横杆交点处设设置小横杆，两两端固定在立立杆，以形成成空间结构整整体受力。3、剪刀撑脚手架外测立面面的两端各设设置一道剪刀刀撑，并应由由底至顶连续续设置；中间间各道剪刀撑撑之间的净距距离不应大于于15m。剪刀撑斜斜杆的接长宜宜采用搭接，搭搭接长度不小小于1m，应采用不不少于2个旋转扣件件固定。剪刀刀撑斜杆应用用旋转扣件固固定在与之相相交的横向水水平杆的伸出出端或立杆上上，旋转扣件件中心线离主主节点的距离离不宜大于150mm。4、脚手板、脚脚手片的铺设设要求(1)脚手架里里排立杆与结结构层之间均均应铺设木板板板宽为200mm，里外立杆杆应满铺脚手手板，无探头头板。(2)满铺层脚脚手片必须垂垂直墙面横向向铺设，满铺铺到位，不留留空位，不能能满铺处必须须采取有效的的防护措施。(3)脚手片须须用18铅丝双股并并联绑扎，不不少于4点，要求绑绑扎牢固，交交接处平整，铺铺设时要选用用完好无损的的脚手片，发发现有破损的的要及时更换换。5、防护栏杆(1)脚手架外外侧使用建设设主管部门认认证的合格绿绿色密目式安安全网封闭，且且将安全网固固定在脚手架架外立杆内侧侧。(2)选用188铅丝张挂安安全网，要求求严密、平整整。(3)脚手架外外侧必须设1.2m高的防护栏栏杆和30cm高踢脚杆，顶顶排防护栏杆杆不少于2道，高度分分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内内侧形成临边边(如遇大开间间门窗洞)，在脚手架架内侧设1.2m的防护栏杆杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)脚手架与与建筑物按水水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结结点。楼层高高度超过4m，则在水平平方向加密，如如楼层高度超超过6m时，则按水水平方向每6m设置一道斜斜拉钢丝绳。(2)拉结点在在转角范围内内和顶部处加加密，即在转转角l米以内范围围按垂直方向向每3.6米设一拉结结点。(3)拉结点应保保证牢固，防防止其移动变变形，且尽量量设置在外架架大小横杆接接点处。(4)外墙装饰饰阶段拉结点点，也须满足足上述要求，确确因施工需要要除去原拉结结点时，必须须重新补设可可靠，有效的的临时拉结，以以确保外架安安全可靠。7、架体内封闭闭(1)脚手架的的架体里立杆杆距墙体净距距为200mm，如因结构构设计的限制制大于200mm的必须铺设设站人片，站站人片设置平平整牢固。(2)脚手架施施工层里立杆杆与建筑物之之间应采用脚脚手片或木板板进行封闭。(3)施工层以以下外架每隔隔3步以及底部部用密目网或或其他措施进进行封闭。支承结构型钢的的纵向间距与与上部脚手架架立杆的纵向向间距相同，立立杆直接支承承在悬挑的支支承结构上。上上部脚手架立立杆与支承结结构应有可靠靠的定位连接接措施，以确确保上部架体体的稳定。通通常采用在挑挑梁或纵向钢钢粱上焊接150-2200mm、φ20-255mm的钢筋，立立杆套座其外外，并同时在在立杆下部设设置扫地杆。第六节脚手架计计算书(落地脚手架)一、参数信息::1.脚手架参数数双排脚手架搭设设高度为26.05米，立杆采采用单立管；；搭设尺寸为：立立杆的纵距为为1.80米，立立杆的横距为为1.05米，大大小横杆的步步距为1.880米；内排架距离墙长长度为0.225米；大横杆在上，搭搭接在小横杆杆上的大横杆杆根数为22根；脚手架沿墙纵向向长度为1120米；；采用的钢管类型型为Φ48×3..0；横杆与立杆连接接方式为单扣扣件；取扣件件抗滑承载力力系数为00.80；连墙件采用两步步三跨，竖向向间距3.660米，水水平间距5..40米，采采用扣件连接接；连墙件连接方式式为双扣件；；2.活荷载参数数施工均布活荷载载标准值:3.000kN/m22；脚手架用用途:结构脚手架架；同时施工层数::2层；3.风荷载参数数基本风压为0..45kNN/m2；风荷载高度变化化系数μz为1.00，风风荷载体型系系数μs为0.65；脚手架计算中考考虑风荷载作作用；4.静荷载参数数每米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m22):0.11337；脚手板自重标准准值(kN/m22):0.1150；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m22):0.1150；安全设施与安全全网(kN/m22):0.0005；脚手手板铺设层数数:3；脚手板类别:竹竹笆片脚手板板；栏杆挡板板类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；每米脚手架钢管管自重标准值值(kN/m22):0.0033；5.地基参数地基土类型:砂砂土；地基承承载力标准值值(kN/m22):5000.00；立杆基础底面面面积(m2):00.09；地地面广截力调调整系数:11.00。二、大横杆的计计算:按照《扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1130-20001)第条规定，大大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。将将大横杆上面面的脚手板自自重和施工活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值:P1=0.0333kN//m；脚手板的自重标标准值:P2=0.1550×1.0050/(22+1)=00.053kN/m；活荷载标准值::Q=3..000×11.050//(2+1))=1.0550kN//m；静荷载的设计值值:q1=1.2××0.0333+1.2××0.0533=0.1003kN//m；活荷载的设计值值:q2=1.4××1.0500=1.4770kN//m；图1大大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横横杆设计荷载载组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大大弯距分别按按图1、图2组合。跨中最大弯距计计算公式如下下:跨中最大弯距为为M1max=00.08×00.103××1.80002+0.100×1.4770×1.88002=0.5503kNN.m；支座最大弯距计计算公式如下下:支座最大弯距为为M2maxx=-0..10×0..103×11.80022-0.1117×1.4470×1..8002=-0..591kkN.m；选择支座弯矩和和跨中弯矩的的最大值进行行强度验算：：σ=Max(00.503××106,0.5991×1066)/44990.0=1131.6226N/mmm2；大横杆的最大弯弯曲应力为σσ=131..626NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[f]=2205.0N/mm22，满足要求求！3.挠度验算::最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度。计算公式如下：：其中：静荷载标标准值:q1=P1+P2=0.0333+0.0053=0..086kkN/m；活荷载标标准值:q2=Q==1.0500kN/mm；最大挠度计算值值为：V=0.6777×0.0086×18800.044/(1000×2.066×105×1078800.0))+0.9990×1.0050×18800.044/(1000×2.066×105×1078800.0))=5..189mmm；大横杆的最大挠挠度5.1889mm小于大横杆的最最大容许挠度度18000.0/1550mm与10mm，满足要求求！三、小横杆的计计算:根据JGJ1330-20001第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值：p1=0.0033×1..800==0.0660kN；脚手板的自重标标准值：P2=0.1550×1.0050×1..800/((2+1)==0.0955kN；活荷载标准值：：Q=3.0000×1..050×11.800//(2+1))=1.8890kNN；集中荷载的设计计值:P=11.2×(00.060++0.0955)+1.44×1.8890=2.8311kN；小横横杆计算简图图2.强度验算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的标准准值最不利分分配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mqmax==1.2××0.0333×1.05502/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mpmax==2.1226×1.0050/3=0.7744kNN.m；最大弯矩M==Mqmaax+MMpmax==0.7550kN..m；最大应力计算值值σ=M/W==0.7550×106/44900.000==166.9929N//mm2；小横杆的最大应应力计算值σσ=166..929N//mm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值205.0000N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度计计算公式如下下:Vqmax=55×0.0333×10550.04/(3844×2.0660×1055×1078800.0000)=0.0244mm；大横杆传递荷载载P=p1+p2+Q=0.0060+0..095+11.890=2.0044kNN；集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度计算公公式如下:Vpmax==20444.440××1050..0×(3××1050..02-4×10050.022/9)/(72××2.0600×105×1078000.0)==3.7883mm；最大挠度和VV=Vqqmax++Vpmaax=00.024++3.7833=3..806mmm；小横杆的最大挠挠度和3.8066mm小于小横杆杆的最大容许许挠度1050..000/1150=7..000与10mm,满足要求！！四、扣件抗滑力力的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取6.40kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；大横杆的自重标标准值:P1=0..033×11.800××2/2=00.060kN；小横杆的自重标标准值:P2=0..033×11.050==0.0355kN；脚手板的自重标标准值:P3=0..150×11.050××1.8000/2=0..142kkN；活荷载标准值::Q=3.0000×1.0550×1.8800/22=2..835kkN；荷载的设计值::R=1..2×(0..035+00.142))+1.4××2.8355=4.1881kN；R<6.440kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!五、脚手架立杆杆荷载计算:作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN)，为0.13337NG1==[0.11337+((1.80××2/2+11.80×22)×0.0033/1..80]×224.70=5.7770；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0.15NG2=0.1500×3×1..800×((1.0500+0.3))/2=0.5277kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0.15NG3==0.1550×3×11.800//2=00.405kN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m2)；0.0055NG4==0.0005×1.8800×244.700=0.2222kNN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NNG1+NG2+NG3+NG4=66.924kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=33.000××1.0500×1.8000×2/22=5..670kkN；风荷载标准值按按照以下公式式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.4550kN//m2；Uz---风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz==1.0000；Us---风荷载体型型系数：取值值为0.654；经计算得到，风风荷载标准值值Wk==0.7×0.4550×1.0000×0..654==0.2006kN//m2；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1.4NNQ=1.22×6.9224+1..4×5.6670=116.2466kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N=1.2NNG+0.855×1.4NNQ=1..2×6.9924+00.85×11.4×5..670=15.0556kN；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.2006×1.8800×11.80022/10=0.1143kNN.m；六、立杆的稳定定性计算:不组合风荷载时时，立杆的稳稳定性计算公公式为：立杆的轴向压力力设计值：N=166.246kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表表得：k=11.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表得得：μ=1..500；；计算长度,由由公式lo=kμh确定：l0=3..119mm；长细比Lo//i=1196.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1188；立杆净截面面积积：A=4.24cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=162246.0000/(0..188×4424.0000)=2003.8155N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=2003.8155N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[f]==205..000NN/mm2，满足要求求！考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力力设计值：N=155.056kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表表得：k=1.1555；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表得得：μ=1..500；；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：l0=3..119mm；长细比:L00/i=196.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1188立杆净截面面积积：A=4.24cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=132256.4884/(0..188×4424.0000)+1442972..588/44490.0000=1198.1447N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=1988.147N/mm22小于立杆的的抗压强度设设计值[f]=205.0000N//mm2，满足要求求！七、连墙件的计计算:连墙件的轴向向力设计值应应按照下式计计算：NNl=Nlww+N0风荷载标准值Wk=0..206kkN/m2；每个连墙件的覆覆盖面积内脚脚手架外侧的的迎风面积Aw=199.440m2；按《规范》条连连墙件约束脚脚手架平面外外变形所产生生的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=11.4×Wkk×Aw=5..607kkN；连墙件的轴向力力设计值Nl=Nlww+N0=10..607kkN；连墙件承载力设设计值按下式式计算：Nff=φ·A·[ff]其中φ---轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比ll0/i=2250.0000/15..900的结果查表表得到φ=0.9558，l为内排架距距离墙的长度度；又：A==4.244cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载载力设计值为为Nf=0..958×44.240××10-4×2055.000××103=833.269kN；Nl=100.607<Nf=833.269,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣扣件与墙体连连接。由以上计算得到到Nl=100.607小于双扣件件的抗滑力16.00kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图九、立杆的地基基承载力计算算:立杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求p≤fg地基承载力设计计值:fg=fggk×kc=5000.0000kN/mm2；其中，地基承载载力标准值：：fgk=5000.0000kN/mm2；脚手架地基承载载力调整系数数：kc=1..000；立杆基础底面的的平均压力：：p=NN/A=1167.2886kN//m2；其中，上部结构构传至基础顶顶面的轴向力力设计值：N=115.0566kN；基础底面面积：A=00.090m2。p=167.2286≤fg=500..000kkN/m2。地基承载载力满足要求求！第七节脚手架计计算书(普通悬挑架)一、参数信息::1.脚手架参数数双排脚手架搭设设高度为21.99米，立杆采采用单立杆；；搭设尺寸为：立立杆的纵距为为1.80米，立杆的的横距为1.05米，立杆的的步距为1.80米；内排架距离墙长长度为0.25米；大横杆在上，搭搭接在小横杆杆上的大横杆杆根数为2根；脚手架沿墙纵向向长度为120米；采用的钢管类型型为Φ48×3..0；横杆与立杆连接接方式为单扣扣件；取扣件件抗滑承载力力系数0.80；连墙件布置取两两步三跨，竖竖向间距3.600米，水平间间距5.40米，采用扣扣件连接；连墙件连接方式式为双扣件连连接；2.活荷载参数数施工均布荷载标标准值(kN/m2):3.0000；脚手架用用途:结构脚手架架；同时施工层数::2层；3.风荷载参数数查荷载规范基本本风压为0.450，风荷载高高度变化系数数μz为0.840，风荷载体体型系数μs为0.108；计算中考虑风荷荷载作用；4.静荷载参数数每米立杆承受的的结构自重荷荷载标准值(kN/m2):0.11337；脚手板自重标准准值(kN/m2):0.1150；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/m2):0.1150；安全设施与安全全网自重标准准值(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:3层；脚手板类别:竹竹笆片脚手板板；栏杆挡板板类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；5.水平悬挑支支撑梁悬挑水平钢梁采采用16b号槽钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.40米，建筑物物内锚固段长长度2.600米。与楼板连接的螺螺栓直径(mm)::16.000；楼板混凝土标号号:C25；6.拉绳与支杆杆参数支撑数量为:11；钢丝绳安全系数数为:3.5000；钢丝绳与墙距离离为(m):33.000；悬挑水平钢梁采采用钢丝绳与与建筑物拉结结，最里面面面钢丝绳距离离建筑物1.255m。二、大横杆的的计算:按照《扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》(JGJ1130-20001)第条规定，大大横杆按照三三跨连续梁进进行强度和挠挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。将将大横杆上面面的脚手板自自重和施工活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值值计算大横杆的自重标标准值:P1=0.0333kN//m；脚手板的自重标标准值:P2=0.1550×1.0050/(22+1)=00.052kN/m；活荷载标准值::Q=3..000×11.050//(2+1))=1.0550kN//m；静荷载的设计值值:q1=1.2××0.0333+1.2××0.0522=0.1003kN//m；活荷载的设计值值:q2=1.4××1.0500=1.4770kN//m；图1大横杆杆设计荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计计荷载组合简简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大大弯距分别按按图1、图2组合。跨中最大弯距计计算公式如下下:跨中最大弯距为为M1max=00.08×00.103××1.80002+0.100×1.4770×1.88002=0.5503kNN.m；支座最大弯距计计算公式如下下:支座最大弯距为为M2maxx=-0..10×0..103×11.80022-0.1117×1.4470×1..8002=-0..591kkN.m；选择支座弯矩和和跨中弯矩的的最大值进行行强度验算：：σ=Max(00.503××106,0.5991×1066)/44990.0=1131.6226N/mmm2；大横杆的最大弯弯曲应力为σσ=1311.626N/mm22小于大横杆杆的抗压强度度设计值[f]=2205.0N/mm22，满足要求求！3.挠度验算::最大挠度考虑为为三跨连续梁梁均布荷载作作用下的挠度度。计算公式如下：：其中：静荷载标标准值:q1=P1+P2=0.0333+0.0052=0..086kkN/m；活荷载标标准值:q2=Q==1.0500kN/mm；最大挠度计算值值为：V=0.6777×0.0086×18800.044/(1000×2.066×105×1078800.0))+0.9990×1.0050×18800.044/(1000×2.066×105×1078800.0))=5..189mmm；大横杆的最大挠挠度5.1889mm小于大横杆的最最大容许挠度度18000.0/1550mm与10mm，满足要求求！三、小横杆的的计算:根据JGJ1330-20001第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标准值：p1=0.0033×1..800==0.0660kN；脚手板的自重标标准值：P2=0.1550×1.0050×1..800/((2+1)==0.0955kN；活荷载标准值：：Q=3.0000×1..050×11.800//(2+1))=1.8890kNN；集中荷载的设计计值:P=11.2×(00.060++0.0955)+1.44×1.8890=2.8311kN；小横横杆计算简图图2.强度验算最大弯矩考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的标准准值最不利分分配的弯矩和和均布荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mqmax==1.2××0.0333×1.05502/8=0.0066kN.mm；集中荷载最大弯弯矩计算公式式如下:Mpmax==2.39901.0550/3==0.8337kN..m；最大弯矩M==Mqmaax+MMpmax==0.8442kN.mm；最大应力计算值值σ=M/W==0.8442×106/44900.000==187.5555N/mmm2；小横杆的最大应应力计算值σσ=187..555N//mm2小于小横杆杆的抗压强度度设计值205.0000N//mm2，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为为小横杆自重重均布荷载与与大横杆传递递荷载的设计计值最不利分分配的挠度和和小横杆自重均布布荷载引起的的最大挠度计计算公式如下下:Vqmax=55×0.0333×10550.04/(3844×2.0660×1055×1078800.0000)=0.0244mm；大横杆传递荷载载P=p1+p2+Q=0.0060+0..095+11.890=2.0044kNN；集中荷载标准值值最不利分配配引起的最大大挠度计算公公式如下:Vpmax==20444.440××1050..0×(3××1050..02-4×10050.022/9)/(72××2.0600×105×1078000.0)==3.7883mm；最大挠度和VV=Vqqmax++Vpmaax=00.024++3.7833=3..806mmm；小横杆的最大挠挠度和3.8066mm小于小横杆杆的最大容许许挠度1050..000/1150=7..0与10mmm,满足要求！！四、扣件抗滑滑力的计算:按规范表,直角角、旋转单扣扣件承载力取取值为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.80，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为6.40kkN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑承承载力设计值值,取6.40kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；大横杆的自重标标准值:P1=0..033×11.800××2/2=00.060kN；小横杆的自重标标准值:P2=0..033×11.050==0.0355kN；脚手板的自重标标准值:P3=0..150×11.050××1.8000/2=0..142kkN；活荷载标准值::Q=3.0000×1.0550×1.8800/22=2..835kkN；荷载的设计值::R=1..2×(0..035+00.142))+1.4××2.8355=4.1881kN；R<6.440kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!五、脚手架立立杆荷载的计计算:作用于脚手架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。静荷载标标准值包括以以下内容：(1)每米立杆杆承受的结构构自重标准值值(kN)，为0.13337NG1==[0.11337+((1.80××2/2+11.80×22)×0.0033/1..80]×119.45=4.5544；(2)脚手板的的自重标准值值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0.15NG2=0.1500×3×1..800×((1.0500+0.3))/2=0.5266kN；(3)栏杆与挡挡脚手板自重重标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0.15NG3==0.1550×3×11.800//2=00.405kN；(4)吊挂的安安全设施荷载载，包括安全全网(kN/m2)；0.0055NG4==0.0005×1.8800×199.450=0.1175kNN；经计算得到，静静荷载标准值值NG=NNG1+NG2+NG3+NG4=55.650kN；活荷载为施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活活荷载标准值值NQ=33.000××1.0500×1.8000×2/22=5..670kkN；风荷载标准值按按照以下公式式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.4550kN//m2；Uz---风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz==0.8440；Us---风荷载体型型系数：取值值为0.108；经计算得到，风风荷载标准值值Wk==0.7×0.4550×0.8840×0..108==0.0229kN//m2；不考虑风荷载时时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1.4NNQ=1.22×5.6550+1..4×5.6670=114.7188kN；考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值为N=1.2NNG+0.855×1.4NNQ=1..2×5.6650+00.85×11.4×5..670=13.5227kN；风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.0229×1.8800×11.80022/10=0.0020kNN.m；六、立杆的稳稳定性计算:不组合风荷载时时，立杆的稳稳定性计算公公式为：立杆的轴向压力力设计值：N=144.718kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表表得：k=11.155；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表得得：μ=1..500；；计算长度,由由公式lo=kμh确定：l0=3..119mm；长细比Lo//i=1196.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1188；立杆净截面面积积：A=4.24cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=147718.0000/(0..188×4424.0000)=1884.6411N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=1884.6411N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式立杆的轴心压力力设计值：N=133.527kN；计算立杆的截面面回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系系数参照《扣扣件式规范》表表得：k=1.1555；计算长度系数参参照《扣件式式规范》表得得：μ=1..500；；计算长度,由由公式l0=kuuh确定：l0=3..119mm；长细比:L00/i=196.0000；轴心受压立杆的的稳定系数φφ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1188立杆净截面面积积：A=4.24cm2；立杆净截面模量量(抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强强度设计值：[f]==205.0000N//mm2；σ=135527.3884/(0..188×4424.0000)+199832.5528/44490.0000=1174.1220N/mmm2；立杆稳定性计算算σ=1774.1200N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[f]=2055.000N/mm22，满足要求求！七、连墙件的的计算:连墙件的轴向向力设计值应应按照下式计计算：NNl=Nlww+N0风荷载标准值Wk=0..029kkN/m2；每个连墙件的覆覆盖面积内脚脚手架外侧的的迎风面积Aw=199.440m2；按《规范》条连连墙件约束脚脚手架平面外外变形所产生生的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=11.4×Wkk×Aw=0..778kkN；连墙件的轴向力力设计值Nl=Nlww+N0=5.7778kNN；连墙件承载力设设计值按下式式计算：Nff=φ·A·[ff]其中φ---轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比ll0/i=2250.0000/15..900的结果查表表得到φ=0.9558，l为内排架距距离墙的长度度；又：A==4.244cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向承载载力设计值为为Nf=0..958×44.240××10-4×2055.000××103=833.269kN；Nl=5..778<<Nf=833.269,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣扣件与墙体连连接。由以上计算得到到Nl=5..778小于双扣件件的抗滑力16.00kN，满足要求求！连墙件扣件连连接示意图八、悬挑梁的的受力计算:悬挑脚手架的水水平钢梁按照照带悬臂的连连续梁计算。悬臂部分受脚手手架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手手架排距为1050mmm，内排脚手手架距离墙体体250mm，支拉斜杆杆的支点距离离墙体为12500mm，水平支撑梁的截截面惯性矩I=9934.500cm4，截面抵抗抗矩W=1116.800cm3，截面积A=225.15cm2。受脚手架集中荷荷载N=1..2×5.6650+11.4×5..670==14.7718kNN；水平钢梁自重荷荷载q=1..2×25..150×00.00011×78.5500=0.2377kN/mm；悬挑脚手架架示意图悬挑脚手架计计算简图经过连续梁的计计算得到悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)悬挑脚手架架支撑梁变形形图(kN)悬挑脚手手架支撑梁弯弯矩图(kN.m))各支座对支撑梁梁的支撑反力力由左至右分分别为R[1]=17.7224kN；R[2]=12.6995kN；R[3]=-0.0335kN。最大弯矩Mmmax=22.113kN.m；最大应力σσ=M/11.05W++N/A=2.1133×106/(11.05××1168000.0))+0.0000×1003/25515.0=17..230NN/mm2；水平支撑梁的最最大应力计算算值17.2230N//mm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215..000NN/mm2,满足要求！！九、悬挑梁的的整体稳定性性计算:水平钢梁采用116b号槽钢,计算公式如如下其中φb---均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=5770×100.0×655.0×2235//(12550.0×1160.0××235.00)=11.85由于φb大于00.6，查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.918。经过计算得到最最大应力σ=2..113×1106/(00.918××1168000.00)=199.713N/mm22；水平钢梁的稳定定性计算σ=199.713小小于[f]=2155.000N/mm22,满足要求!十、拉绳的受受力计算:水平钢梁的轴力力RAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicoosθi为钢绳的拉力对水平平杆产生的轴轴压力。各支点的支撑力力RCi=RUiisinθi按照以上公式计计算得到由左左至右各钢绳绳拉力分别为为：RU1=19..201kkN；十一、拉绳的的强度计算:钢丝拉绳绳(支杆)的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=19.2201kNN如果上面采用钢钢丝绳，钢丝丝绳的容许拉拉力按照下式式计算：其中[Fg]---钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fgg--钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)，计算中中可以近似计计算Fg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之之间的荷载不不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用用安全系数。计算中[Fg]]取19.2001kN，α=0.8220，K=3.5500，得到：经计算，钢丝绳绳最小直径必必须大于13.0000mm才能满足要要求！钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉拉杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=199.201kkN钢丝拉绳(斜拉拉杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为拉环受力力的单肢抗剪剪强度，取[f]==125NN/mm2；所需要的钢丝拉拉绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D=(11920.0077×4//3.1422×125..000)11/2=114.0000mm；十二、锚固段段与楼板连接接的计算:1.水平钢梁与与楼板压点如如果采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板板压点的拉环环受力R=0..035kkN；水平钢梁与楼板板压点的拉环环强度计算公公式为:其中[f]为拉环钢筋筋抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢钢梁与楼板压压点的拉环最最小直径D=[334.5011×4/(33.142××50×2))]1/2=0.6663mm；水平钢梁与楼板板压点的拉环环一定要压在在楼板下层钢钢筋下面，并并要保证两侧侧30cm以上搭接长长度。2.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，螺栓粘结结力锚固强度度计算如下：：锚固深度计算公公式:其中N---锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=00.035kkN；d--楼板螺栓的的直径，d=116.0000mm[ffb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.2700N/mm22；h--楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到h要大于34.5011/(3.1142×166.000××1.2700)=0.5540mm。3.水平钢梁与与楼板压点如如果采用螺栓栓，混凝土局局部承压计算算如下：混凝土局部承压压的螺栓拉力力要满足公式式:其中N---锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向压力，N=112.6955kN；