软土地区大口径长距离顶管施工技术

软土地区大口径长距离顶管施工技术工程概况

天津海河两两岸综合开发发改造项目是是为了解决海海河两岸污水水排放问题的的一项工程，该该工程设计为为一条直径Ф2600mmm的污水截流流管线，为天天津市最大口口径污水管道道。本次施工工管道全长1977m，其中直径径声2600mmm的管道1957m，直径Ф2200mmm倒虹管道20m。直径Ф2600管道一次顶顶进长度为150～220m，埋深为地地下3.5～7.8m，管道所经经过地段的土土质为灰色淤淤泥质粉质粘粘土、灰色淤淤泥质粘土及及灰色粘土，各各类检查井共共计17座。

为了保证路路面不发生沉沉降和周围建建筑物的安全全，所有管线线全部采用顶顶管施工。采采用土压平衡衡式顶管设备备，根据现状状土质的不同同，使用大刀刀盘和多刀盘盘2种机具。

2顶顶管施工艺

施工前需对对工作坑的尺尺寸、挡土桩桩人土深度、抗抗倾覆稳定性性、顶力及后后备承载力进进行计算，作作为施工技术术可行性的论论证参数和控控制指标。同同时，还要对对顶管路面、工工作坑、附近近建筑物等进进行沉降估算算，并布设监监控点，由专专业测量技术术人员负责工工程监控，发发现问题及时时处理。

工作坑完成成后，预览调调试各种设备备，并做好各各项准备工作作。

洞口止水措措施采用搅拌拌桩帷幕止水水，顶管机头头顶进时，将将搅拌桩用人人工开挖成圆圆孔。直径蛇蛇600mm顶管圆孔直直径为3.14m，即形成搅搅拌桩帷幕止止水。

为了减少顶顶进压力，排排管顺序按机机头后跟10节带注浆孔孔管、7节普通管，第第1节管的注浆浆孔设阀门。

顶管施工工工艺的主要步步骤如下。

(1)拔桩、初顶顶、刃机头。

用80t起重机将机机头吊至井内内，平稳放在在导轨上，保保证管外皮与与导轨之间接接触严实，并并使其靠近洞洞口。用起重重机将工作坑坑洞口范围内内的钢桩拔起起，使钢桩底底比管外皮高高20cm即可。此时时，立即将导导轨上的机头头顶到洞口，使使机头正面和和洞外土体紧紧密顶严，然然后迅速顶机机头人土。为为预防刃机头头时下跌，需需加强机头与与第1节管及第1、2、3节管之间的的连接。采用用了4组M30螺栓。

(2)机械出土。

用工作井内内油缸将机头头向前方顶进进，同时刀盘盘旋转搅土到到底部，通过过螺旋输送机机将底部的土土提升后卸至至运土车运走走(见图1)。一般顶进进开动前应先先转动刀盘。

运土车在混混凝土管内铺铺设的轻型轨轨道上运行，轻轻轨由8#槽钢焊接而而成，每节长长2m，用螺栓连连接。由于管管线较长，管管内运土采用用卷扬机和人人工配合推动动运土车，将将土运到工作作坑内，用起起重机将土吊吊至地面的运运输车上运走走。

(3)回动缸、下下顶铁，继续续顶进，出土土。

当顶进油缸缸伸出约0.7m时，应将油油缸回缩，下下1块顶铁，然然后继续顶进进、出土。

(4)注浆。

当机头顶进进土内约8m时，开始注注浆。根据计计算，注浆压压力以0.5MPPa为宜，注浆浆量控制为理理论计算值的的1.5倍左右，实实际压浆量需需根据具体情情况测定。如如果压浆量超超过理论压浆浆量数倍，则则应改变泥浆浆配方，增加加泥浆的粘度度和稳定性，如如提高含土率率，掺加粉煤煤灰、木屑，增增加化学浆糊糊等。注浆孔孔一般设置在在环形套筒的的下面，套筒筒向后开口，环环向连通，同同一断面上设设置4个，环向均均匀布置。注注浆时要遵循循“先压后顶，随随顶随压”的程序。顶顶管机注浆及及管子接口见见图2。

曲线长线顶顶管时，管道道还受到土层层的被动土压压力，所以需需要减小土体体对管道的阻阻力，注入减减阻泥浆是减减小阻力的重重要措施。顶顶进时要及时时有效地同步步跟踪注浆，确确保形成完整整的泥浆套，同同时在管道四四周定时补压压浆，确保泥泥浆套不流失失破坏。由于于顶进过程中中会遇到暗冰冰，泥浆需特特殊配制，其其比重1.09gg/cm3、胶体率100%，状态略稀稀疏。泥浆配配合比(重量比)为膨润土：：水：碱=25：83.7：0.75。

(5)顶进测量。

顶管时测量量非常重要，要要勤顶勤测，随随时校正。一一般在下管前前和下管顶进进一次后都应应测1次，此时发发现偏移容易易校正。正常常顶进时每顶顶进1m测1次。测量采采用激光经纬纬仪和水准仪仪配合进行，机机头前方有固固定光靶。测测量时将油缸缸缩回。

(6)回油缸、下下管节。

下管节前，将将顶进油缸全全部缩回，管管道内所有的的工艺管路全全部临时断开开，切断管内内及坑内所有有电源，坑内内人员全都走走进管内或上上至地面。下下管需由专人人指挥，管节节要注意插口口朝前，承口口朝后，在插插口安装胶圈圈时要涂抹油油脂，以使油油缸顶紧管接接口时胶圈均均匀压缩，防防止漏浆漏水水。

((7)回油缸、下下顶铁、顶进进出土(重复步骤3)。

管节稳定好好后，先下弧弧形顶铁，再再下U型顶铁，然然后顶进，将将刚稳定好的的管节与前1管节顶紧。同同时连接各种种管路、电路路及送土车轻轻轨。

(8)拔桩、进副副坑。

当机头顶到到接近副坑时时，采用25t起重机或振振动锤拔副坑坑进洞口范围围内的钢桩，桩桩拔起至比管管外顶稍高即即可。当机头头全部顶进副副坑内，再将将桩拔出，倒倒换木板。

最后将机头头吊至地面，运运回主顶坑，开开始施工另一一排顶管。图1

机头装装置及出洞口口示意图

3顶顶管常见问题题的防治

3.1管道轴线偏偏差过大

管道顶进轴轴线与设计轴轴线偏差过大大，使管道发发生弯曲，甚甚至造成管节节损坏，接口口渗漏。

(1)原因分析。

a.地层正面阻阻力不均匀，使使工具管受力力不均匀，形形成导向偏差。

b.顶管后背发发生位移或不不平整，使顶顶力合力线偏偏移。

c.千斤顶不同同步，或千斤斤顶问顶力相相差较大，或或安装精度不不够，造成顶顶力合力线偏偏差。

(2)预防措施。

a.顶管施工前前应对管道通通过地带的地地质情况认真真调查，设置置测力装置，指指导纠偏。纠纠偏应按照勤勤测量、勤纠纠偏、小量纠纠的操作方法法进行。

b.采用同种规规格的液压千千斤顶，使其其顶力、行程程、速度一致致，保持顶力力合力线与管管道中心线相相重合。

c.加强顶管后后背施工质量量的控制，确确保后背不发发生位移，并并应使后背平平整，以保证证顶进设备的的安装精度。

dd.顶进过程中中应随时绘制制顶进曲线，指指导顶进纠偏偏工作。

3.2地面沉降与与隆起

顶管施工过过程中或施工工后，在管道道轴线两侧一一定范围内发发生地面沉降降或隆起，使使管道周围建建筑物和道路路交通及管道道等公用设施施受到影响，甚甚至危及到正正常使用和安安全。

(1)原因分析。

a.开挖端面的的取土量过多多或过少，使使工具管推进进压力与开挖挖土体压力不不平衡，造成成地面沉降或或隆起。

b.管道轴线偏偏差，或纠偏偏不当造成的的地层土体损损失。

c.管道外围环环形空隙(工具管外径径与管节外径径之差)引起的地层层上体损失，或或顶管完成后后未置换泥浆浆造成的损失失。

d.管道接口不不严密，造成成水土流失。

(2)防治措施。

a.施工前应对对工程地质条条件和环境情情况进行周密密细致的调查查，制定切实实可行的施工工方案，正确确选用工具管管，并对距离离管道较近的的建筑物和其其他设施采取取相应的加固固保护措施。

b.设置测力装装置，掌握顶顶进压力，保保持顶进力与与前端土体压压力的平衡。

c.严格控制顶顶管轴线偏差差，执行勤测测量、勤纠偏偏、小量纠的的操作方法。

d.在顶进过程程中应及时足足量地注入符符合技术标准准的润滑支承承介质，填充充管道外围环环形空隙。施施工结束后及及时用水泥或或粉煤灰等置置换润滑泥浆浆。

e.严格控制管管道接口的密密封质量，防防止渗漏。3.3顶力突然增增大

(1)原因分析。

a.土层塌方或或工具管前端端遇障碍物，使使阻力增大。

b.管道轴线偏偏差形成弯曲曲，使摩阻力力增大。

c.减阻介质膨膨润泥浆配比比不当或注入入不及时，或或注入量不足足，减阻效果果降低，使摩摩阻力增大。

d.顶进设备油油的泵、油缸缸或油路发生生故障。

e.顶进施工中中因故停顶时时间过久，润润滑泥浆失水水使减阻效果果降低。

(2)防治措施。

a.顶进过程中中应严格执行行勤测量、勤勤纠偏、小量量纠的操作要要求，使管道道轴线被控制制在允许偏差差范围以内。

bb.按不同地质质条件配制适适宜的泥浆，并并采取同步注注浆的方法，及及时足量地注注入泥浆。

c.顶进施工前前应对顶进设设备进行认真真的检修保养养。

dd.停顶时间不不能过久，发发生故障应及及时加以排除除。

3.4工具管旋转

工具管沿圆圆周方向旋转转，使顶进操操作发生困难难。

(1)原因分析。

a.工具管前端端土层软硬不不均匀，使工工具管受力不不均，造成工工具管向土层层软的方向旋旋转。

b.顶进千斤顶顶及油路布置置不合理，千千斤顶之间存存在着顶进时时间差，使顶顶进合力线偏偏移，造成工工具管旋转。

c.顶管轴线发发生偏差时，纠纠偏量过大，使使工具管发生生旋转。

d.管道向左、向向下纠偏，管管道反时针扭扭转。

e.后座或后背背不稳或主油油缸与管轴线线不平行，使使i油缸在工作作时方向变化化，对管道形形成一个扭矩矩，使管道扭扭转。

f.刀盘单方向向旋转，使管管道反方向扭扭转。

g.管道内施工工设备布置不不对称，构成成一个固定方方向的扭矩，使使管道按某一一方向扭转。

(2)预防措施。

a.遇前端土层层软硬不均匀匀，应采取多多挖硬、少挖挖软的方法。

b.顶进前应逐逐台调试千斤斤顶，应采用用同种规格，并并使液压泵到到各千斤顶之之间的距离相相等、管径一一致。

c.严格控制顶顶管轴线偏差差，执行勤测测量、勤纠偏偏、小量纠的的操作要求。

d.工具管设置置测力装置，以以便测定平衡衡力的大小指指导纠偏。

e.管内设备布布置重量要对对称；主油缸缸安装要平稳稳，并且与管管轴线平行；；刀盘要经常常变换方向；；尽量采用小小角度纠偏，其其次是纠扭。可可采用压重的的办法纠扭，即即管道单边压压重，使管道道相反扭转。

采用反向扭扭转方法，应应注意轴线的的控制，以免免造成轴线偏偏差过大形成成弯曲，给以以后的施工造造成困难。

33.5钢筋混凝土土管道接口渗渗漏

(1)原因分析。

a.管节和密封封材料质量不不符合技术标标准或在运输输、装卸、安安装过程中管管节被损坏。

b.管道轴线偏偏差过大、造造成接口错位位、间隙不均均匀、填充材材料不密实。

c.接口或止水水装置选型不不当。

((2)治理方法。

可采用环氧氧水泥砂浆或或化学注浆的的方法进行处处理。

3.6钢筋混凝土土管节裂缝

管节纵向和和环向有明显显裂缝，造成成管道渗水、漏漏水。

(1)原因分析。

a.管节质量不不合格。

b.顶进过程中中顶力超过管管节的承压强强度，或轴线线偏差过大，致致使管节应力力集中而损坏坏。

cc.运输、装卸卸、码放安装装方法不当，造造成管节损坏坏。

((2)治理方法。

认真分析裂裂缝产生的原原因和性质，根根据不同受力力情况，分别别采取不同的的治理方法，处处理后应能保保证结构原有有的承载能力力和整体性。

33.7顶管前端正正面上体坍塌塌

顶管施工中中实际出土量量远远大于理理论出土量，地地面有明显塌塌陷。

((1)原因分析。

aa.前端土层性性质发生变化化，顶进量过过小，没有起起到防护和平平衡的作用。

bb.敞开式顶进进时挖土量过过大，或封闭闭式顶进时推推进力小于上上体压力。

cc.遇有流砂情情况。

((2)预防措施。

aa.顶进施工中中应采取短开开挖、勤顶进进的方法，严严禁超挖，并并随时注意到到土质的变化化情况，以便便采取相应措措施防止坍塌塌。

bb.认真做好土土体的降水工工作。

4顶顶管纠偏注意意事项

((1)纠偏应在顶顶进过程中进进行。在静止止状态纠偏，首首先纠偏力大大，土质越硬硬纠偏力越大大。其次，静静止纠偏测点点偏差有时反反而增大，而而顶进中纠偏偏，纠偏量逐逐渐增加。第第三，静止纠纠偏对第1段钢筋混凝凝土管会产生生较大的不均均匀应力。

((2)钢筋混凝土土管纠偏比较较灵敏，所以以顶管的纠偏偏角不宜过大大，否则会造造成轴线较大大弯曲。

((3)第1节管段的质质量要好，因因为该段承受受工具管纠偏偏的反复应力力。故长距离离或超长距离离顶管时第1节管段可采采用钢质管段段代替钢筋混混凝土管段。

((4)第1段管段的长长度不宜过长长。管段越短短越有利于纠纠偏，管段长长会影响纠偏偏的灵敏度。

((5)工具管纠偏偏的效果滞后后。因为工具具管的测点至至端面有一定定距离，纠偏偏效果至少要要顶进这一距距离后才能得得到反映。为为了及时了解解工具管端的的偏差，可通通过测点的偏偏差、工具管管第2节的斜率和和工具管的纠纠偏角推算。

((6)在纠偏角不不变的情况下下，管道的转转弯半径基本本一致。施工工中应绘制工工具管测点的的行进轨迹，该该轨迹曲线能能预示偏差的的发展趋势，帮帮助操作人员员不失时机地地改变纠偏角角，避免产生生轴线过度弯弯曲。

((7)钢筋混凝土土顶管遇纠偏偏失灵，多数数的原因是遇遇到了软弱土土层或不均匀匀地层，或者者是覆盖层太太薄，因为纠纠偏需要有一一定的地基反反力。为了避避免工具管纠纠偏失灵，事事先应采取措措施，例如进进行地基加固固。长距离顶管施工工主要技术措措施摘

要：嘉兴兴污水处理排排海顶管工程程一次顶进2060m，由于合理理选择了工具具管形式，成成功地解决了了轴线控制和和减阻泥浆等等技术难题，只只用了144天就完成了了全部顶进施施工，创造了了新的世界纪纪录。关键词词：排海工程程顶管减阻泥浆轴线控制中继间

一、工程概概况

φ2000mmm排海管道工工程是嘉兴市市污水处理工工程的一个重重要组成部分分。正常排放放管总长2060m，管道内径2000mmm，从高位井井向大堤外顶顶进，埋深9.30～21.811m，出洞口管管内底标高为为-20.223m，前1747..5m为下坡(-2.5‰)顶进，最后302.55m为平坡顶进进，终点管内内底标高为-24.660m。顶进施工工采用F-B型钢承口式式钢筋混凝土土管、楔形橡橡胶圈接口、多多层胶合板衬衬垫。二、地地质资料顶进进轴线上方覆覆土为粉土层层；淤泥质粉粉质粘土，局局部夹少量薄薄层粉土；粉粉质粘土。地地质剖面见图图1。

三、工具管管选型正常排排放管在出洞洞后的150～200m范围内是④层砂质粉土土夹粉砂，然然后穿过④a层粉质粘土土、⑤层淤泥质粉粉质粘土～淤淤泥质粘土。经经多方论证，最最终决定采用用大刀盘泥水水平衡式工具具管。

四、主要技技术措施

1.减阻泥浆顶进进施工中，减减阻泥浆的应应用是减小顶顶进阻力的重重要措施。顶顶进时，通过过工具管及混混凝土管节上上预留的注浆浆孔，向管道道外壁压入一一定量的减阻阻泥浆，在管管道外围形成成一个泥浆套套，减小管节节外壁和土层层间的摩阻力力，从而减小小顶进时的顶顶力。泥浆套套形成的好坏坏，直接关系系到减阻的效效果。为了保保证压浆的效效果，在工具具管尾部环向向均匀地布置置了4只压浆孔，顶顶进时及时进进行压浆。工工具管后面的的3节混凝土管管节上都有压压浆孔，以后后每隔2节设置1节有压浆孔孔的管节。混混凝土管节上上的压浆孔有有4只，呈90°环向交叉布布置。压浆总总管用φ50mm白铁管，除除工具管及随随后的3节混凝土管管节外，压浆浆总管上每隔隔6m装1只三通，再再用压浆软管管接至压浆孔孔处。顶进时时，工具管尾尾部的压浆要要及时，确保保形成完整、有有效的泥浆套套。混凝土管管节上的压浆浆孔供补压浆浆用，补压浆浆的次数及压压浆量需根据据施工时的具具体情况而确确定。

由于顶进距距离长，一次次压浆无法到到位，需要接接力输送，因因此在管道内内共设置5只压浆接力力站，平均每每隔300m左右设1站。压浆接接力站的作用用有两个，一一是运输作用用；二是承担担至前面压浆浆接力站管道道部分的补压压浆。减阻泥泥浆的性能要要稳定，施工工期间要求泥泥浆不失水、不不沉淀、不固固结，既要有有良好的流动动性，又要有有一定的稠度度。顶进施工工前要做泥浆浆配合比试验验，找出适合合于施工的最最佳泥浆配合合比。表1是本工程所所采用的减阻阻泥浆控制参参数，表2是减阻泥浆浆的配合比。

表1减阻泥浆的的控制参数顶进时

穿越大堤时

视粘度MPa.ss

116

54

失水量mL

8

8.5

泥并mm

2

2

pH值

88.5

8.5

重度N/cm33

110.9

11..1

动切力Pa

11.77

330.6

静切力Pa

19

53..1

胶体率%

100

1000

状态

略稠

厚稠

表2减阻泥浆配配合比(kg/mm3)

顶进时

穿越大堤时

膨润土

1130

150

水

8870

850

纯碱

44.5

6

CMCC

44

55.4

拌制减阻泥泥浆要严格按按操作规程进进行，催化剂剂、化学添加加剂等要搅拌拌均匀，使之之均匀地化开开，膨润土加加入后要充分分搅拌，使其其充分水化。泥泥浆拌好后，应应放置一定的的时间才能使使用。通过储储浆池处的压压浆泵将泥浆浆压至管道内内的总管，然然后经压浆孔孔压至管壁外外。施工中，在在压浆泵、工工具管尾部等等处均装有压压力表，便于于观察，从而而控制和调整整压浆的压力力。

顶进施工中中，减阻泥浆浆的用量主要要取决于管道道周围空隙的的大小及周围围土层的特性性，由于泥浆浆的流失及地地下水等的作作用，泥浆的的实际用量要要比理论用量量大得多，一一般可达到理理论值的4～5倍，但施工工中还需根据据土质情况、顶顶进状况及地地面沉降的要要求等做适当当的调整。

本工程的减减阻泥浆运用用十分成功，全全长2060m的顶进最大大顶力不超过过8500kkN。把顶进过过程中的顶力力曲线和泥浆浆用量(实际用量与与理论用量之之比，用百分分比表示)曲线通过处处理后可以得得到顶力、泥泥浆用量与距距离之间的关关系图(图2)

图2顶力和泥浆浆用量与距离离的关系图

由图2可以看到，除除出洞阶段外外，顶力曲线线很平滑，顶顶力增加十分分缓慢，最大大值为8500kkN。由于在出出洞阶段无法法建立完整的的泥浆套，因因而泥浆用量量较少，但当当泥浆套建立立好以后，泥泥浆的用量就就随着顶进距距离的延长而而增加，顶进进结束时，泥泥浆的用量达达到理论值的的8倍。泥浆的的用量之所以以随着顶进距距离的延长而而有较大增加加，主要是补补压浆造成的的，因为随着着线路的增加加，补压浆的的量要大大超超过工具管尾尾部的压浆量量。

管道外壁和和土体间的摩摩阻力的大小小是衡量泥浆浆减阻效果的的标准，图3是本工程顶顶进过程中管管道外壁和土土体间的摩阻阻力曲线图。

图3摩阻力曲线线图

图3真实反映了了顶进过程中中侧向摩阻力力的变化情况况。在出洞阶阶段，由于泥泥浆套无法建建立，因而侧侧向摩阻力比比较大，随着着泥浆套的建建立，摩阻力力急剧减小。顶顶至200m时，侧向摩摩阻力为2.1kNN/m2；顶至600m时，侧向摩摩阻力为1.1kNN/m2；顶至1500m时，侧向摩摩阻力为0.5kNN/m2；顶至2000m时，侧向摩摩阻力为0.3kNN/m2。上述值均均远小于规范范中的取值及及利用经验公公式计算的值值，也远小于于以往同类工工程中的实际际值。显然，侧侧向摩阻力随随着顶进距离离的增加而逐逐渐减小，是是和泥浆的用用量随着顶进进距离的延长长而增加有直直接关系的。

22.中继间应用

正常排放管管总长2060m，在出洞后后的150～200m范围内，顶顶进断面主要要为④层砂质粉土土夹粉砂，随随后的顶进主主要在⑤层淤泥质粉粉质粘土和淤淤泥质粘土中中进行。因土土层变化较大大，顶进阻力力在各土层中中不同，考虑虑到长距离顶顶管的特殊性性并结合以往往同类工程的的施工经验，原原施工组织设设计中拟布置置14只中继间进进行接力顶进进。

中继间采用用二段一铰可可伸缩的套筒筒承插式结构构，偏转角α=±2°，端部结构构形式与所选选用的管节形形式相同，外外形几何尺寸寸与管节基本本相同。在铰铰接处设置2道可径向调调节密封间隙隙的密封装置置，确保顶进进时不漏浆，并并在承插处设设置可以压注注润滑脂的油油嘴，以减少少顶进时密封封圈的磨损。中中继间的铰接接处设置4只注浆孔，顶顶进时可以进进行注浆，减减小顶进阻力力。

顶进至194.11m时，根据顶顶进施工所获获得的数据计计算，管节外外壁和周围土土体的摩阻力力介于2～3kN/mm2，是比较小小的，根据计计算结果，并并结合以往的的施工经验，对对中继间的位位置作了适当当调整，以减减少中继间的的投入，并能能确保顶进的的顺利进行。

由于第1、第2号中继间已已经放置，第第3号中继间位位置也已确定定(因电缆等的的长度已定)，因而中继继间布置从第第4只开始调整整。

调整后，正正常排放管共共设置9只中继间，具具体布置位置置见表3。

表3中继间位置

中继间

位置（管节节后）

间距（m）

累计距离（m）

1

10

30

30

2

42

966

1126

3

85

1229

255

4

1655

2240

495

5

2500

2255

750

66

3330

240

9990

7

415

2555

1245

88

4495

240

14485

9

5800

2255

17400

主顶

310

20050

注：表中间间距及累计距距离中未计中中继间长度，其其长度在第9号中继间后后计入调整。

顶进至1102..3m时(中继间布置置了5只)，管节外壁壁和周围土体体的摩阻力为为0.5kNN/m2左右，波动动基本不超过过0.1kNN/m2。经计算并并结合顶进施施工的工艺要要求，又对中中继间的位置置作出了调整整(因第1至第5号中继间已已经放置，因因而中继间布布置从第6只开始调整)。

调整后，正正常排放管共共设置8只中继间，具具体布置位置置见表4。

中继间

位置（管节节后）

间距（m）

累计距离（m）

1

10

30

30

22

442

96

126

33

885

129

2555

4

165

2400

4495

5

2500

2255

750

66

3372

366

11116

7

4722

3300

14166

8

557

2555

11671

主顶

379

20050

注：表中间间距及累计中中未计中继间间长度，其长长度在第8号中继间后后计入调整。由于先后两次根根据实际情况况调整了原来来的中继间布布置，最终只只设置了8只中继间，节节约了大量的的资金，也减减少了后期处处理工作。

33.测量及轴线线控制

在顶进过程程中，经常对对顶进轴线进进行测量，检检查顶进轴线线是否和设计计轴线相吻合合。在正常情情况下，每顶顶进1节混凝土管管节测量1次，在出洞洞、纠偏、到到达终点前，适适当增加测量量次数。施工工时还要经常常对测量控制制点进行复测测，以保证测测量的精度。

随着顶进距距离的不断增增长，轴线偏偏差测量需接接站观测，从从而产生接站站误差。因此此顶进前按不不同的顶进里里程，制定了了相应的轴线线平面偏差测测量方法；高高程偏差测量量采用水准接接站测量，先先测得工具管管中心标高，再再与设计高程程相比较就可可得高程偏差差。

另外，指示示轴线在顶进进工程中，必必须利用联系系三角形法定定期进行复测测，以保证整整个顶进轴线线的一致性。

为了较好地地解决测量用用时问题，要要尽可能减少少测量接站数数，在转站处处利用特殊发发光源作为目目标，再利用用放大倍率较较大的瑞士T2经纬仪观测测；测定工具具管前进的趋趋势，同样能能达到减少测测量时间的目目的。

在实际顶进进中，顶进轴轴线和设计轴轴线经常发生生偏差，因此此要采取纠偏偏措施，减小小顶进轴线和和设计轴线间间的偏差值，使使之尽量趋于于一致。顶进进轴线发生偏偏差时，通过过调节纠偏千千斤顶的伸缩缩量，使偏差差值逐渐减小小并回至设计计轴线位置。

施工过程中中，及时了解解工具管的趋趋势对纠偏十十分有利。如如果轴线偏差差较小，且趋趋势较好(沿设计方位)，就可省去去不必要的测测量和纠偏，提提供更多的顶顶进时间；如如轴线偏差较较小，但工具具管前进趋势势背离设计轴轴线方向，则则要及时进行行有效的纠偏偏，使工具管管不致偏离较较大。测量采用高高精度的全站站仪，激光经经纬仪和水准准仪。工具管管内设有坡度度板和光靶，坡坡度板用于读读取工具管的的坡度和转角角，光靶用于于激光经纬仪仪进行轴线的的跟踪测量。竣工后的测测量结果与顶顶进过程中的的测量数据基基本上是吻合合的，说明所所采用的测量量方法是合适适的，测量精精度能够满足足施工的要求求。

44.纠旋转的技技术措施

正常排放管管前300m((100节管书)的平直线段段内，共布置置了16只垂直顶升升口，垂直顶顶升口对旋转转有很高的要要求，转角不不得超过1°，否则就会会影响垂直顶顶升的施工，因因此，控制好好前300m管道的旋转转十分重要。

为了减小管管节之间的相相互转动，在在前300m范围内的管管节的两端设设置了止转装装置。通过止止转装置将前前300m管道连接成成一个整体，从从而减小整段段管道在顶进进过程中的旋旋转。

虽然安装了了止转装置，但但由于施工过过程中管道受受力不均衡，管管道还是产生生了比较大的的转角，为此此，施工时根根据各垂直顶顶升口的转角角大小，辅以以一定数量的的压重块纠正正转角，这种种方法效果很很明显。顶进进结束时，16只垂直顶升升口的转角均均控制在允许许的范围内。

55.水力机械化化施工

正常排放管管的顶进距离离为2060m，因此泥水水系统的配置置相当关键，根根据本工程的的特点布置了了泥水系统。沉沉淀池利用工工地原有的虾虾塘，进行必必要的加深，留留有足够的容容量，筑坝分分隔成清水池池和泥浆池，并并用φ300钢管连通泄泄水。在清水水池旁设置2台5级泵，向管管路供水，进进水管路采用用φ150无缝钢管、卡卡箍式活络接接头，中继间间处用橡胶波波纹管过渡，以以适应中继间间之伸缩，满满足顶管施工工的工艺要求求。

实际施工时时，前1500m是利用清水水池旁2台并联的清清水泵供水，1500m以后才用多多级泵供水。这这样配置的好好处是节约了了大量的能源源，也降低了了施工时的操操作难度。

排泥采用φ100无缝钢管、卡卡箍式活络接接头，中继间间处也采用橡橡胶波纹管过过渡。废弃泥泥浆用管道泵泵串联水平输输送，管道内内每隔200m左右设置1台。工作井井内设置1台大功率管管道泵，担负负泥浆的垂直直输送。

五、结语

本次排海工工程正常排放放管一次顶进进距离2060m，由于工具具管选型得当当，技术措施施合理、施工工中未用中继继间接力顶进进，轴线偏差差符合规范要要求。顶进只只用了144天，取得了了良好的社会会效益及经济济效益。

减阻泥浆的的成功运用，极极大地减小了了侧向摩阻力力，为快速顶顶进和轴线控控制创造了有有利条件。

中继间的布布置是长距离离顶进施工中中的难点，布布置多了会造造成不必要的的浪费，布置置少了无法满满足顶进需要要。因此，长长距离顶进时时的中继间布布置，在满足足施工工艺的的前提下，应应充分考虑到到施工时各种种有利条件或或不利条件的的影响。

通过本工程程的施工，为为更长距离或或更大口径的的顶管施工积积累了经验。水平定向铺管法法设备选购水平定向铺管法法做为非开挖挖施工的一种种形式，在国国内外已有多多年的发展，已已经成为相当当成熟和可靠靠的施工手段段。水平定向向钻机制造和和设计也基本本成熟。但水水平定向钻机机在国内发展展还不长，很很多刚涉足此此行业的人对对如何选购钻钻机还不太清清楚。本文从从水平定向钻钻机的各方面面对选购钻机机提出一些建建议，以供参参考!

选购水平定定向钻机可以以从以下几点点开始考虑：：一、回拖力力：

回拖力是设设备的主要技技术参数之一一，它基本上上决定了设备备的施工能力力。根据工程程要求选择合合适吨位的钻钻机是第一步步。计算工程程需要的回拖拖力有很多方方式，但一般般可以考虑以以下计算公式式：

F(回拖力)X安全系数=(G管材自重-F浮力)X磨擦系数U

安全系数和和磨擦系数要要根据施工条条件调整，工工地施工条件件好，安全系系数可以取大大一点比如0.8-00.9，磨擦系数可可取小一点，比比如取0.3-00.4

比如要施工工的管材是325钢管200米，可以算算出所需回拖拖力大约在12吨左右，那那么选择的钻钻机回拖力就就应该在12吨以上就行行。二、扭矩矩

扭矩也是钻钻机的重要参参数之一，扭扭矩的大小决决定了设备有有成孔能力，一一般来讲，扭扭矩越大，可可以成孔的直直径越大。

在同等回拖拖力的机型中中，应优先考考虑扭矩大