朱炳寅结构设计经验总结

朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答1.问：高规附录D中，作用于墙顶的竖向均布荷载设计值，是否可以只考虑竖向荷载组合？因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值。答：不可，应取各种工况（包括竖向荷载、地震作用等）组合的最大墙顶轴力设计值，并根据墙肢的长度，将其等效为墙顶均布荷载。此处，是墙肢的稳定计算，属于构件抗力计算的内容；而轴压比计算，只是结构构造设计的辅助指标，不是结构计算本身，主要作用是通过轴压比数值的大致划分，确定结构构件的相应构造措施标准。2.问《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）中第9.5.1条表9.5.1第三栏对现浇混凝土板也适用吗？若适用，那么《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)中第4.5.5条对上部结构嵌固部位的地下室顶板180厚，C30，配筋率不宜小于0.25％的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为0.306％。答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值，即=在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值，计算中取重力荷载分项系数=1.2，为重力荷载代表值下，墙肢的轴力。轴压比真正的轴压比是名义轴压比3.问：我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式5.2.2－5中的参数qck的理解不是很清楚，规范上的解释：承台底1/2承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值，其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思？是不是指承台底地基土的承载力。还有对于多桩承台下桩的布置形式，是用矩形布置好还是非矩形（如正多边形）布置比较好（比如是七桩，八桩的），是不是采用非矩形的布置形式更利于每根桩平均受力？答：1、qck指承台底面下，相当于1/2承台宽度的深度范围内地基土的极限承载力标准值。2、对于多桩承台下桩的布置形式，用矩形和非矩形布置没有明确的优劣之分。一般说来当一定范围内布桩困难时，可非矩形布桩，以使在满足最小桩间距的前提下，布置更多的桩。桩布置还应考虑承台的布置（施工）等多种因素。宜优先考虑矩形布桩。4.问：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点，经常出现拼接板接触不严的情况，请问此种状况影响结构安全吗？对该部位的质量检验在工程实际中如何把握？现行规范中好像没有明确规定，请专家指教答：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点，经常出现拼接板接触不严的情况，主要原因在于螺栓间距和端板厚度的选择不匹配，螺栓间距太大或是端板太薄，引起端板不密贴现象，此种情况在螺栓连接中应避免。关于是否影响结构安全的问题，应根据具体情况而定，有不良影响是肯定的。过大的脱开情况必将影响结构安全和耐久性。结构设计中可采取缩小螺栓间距、加大端板刚度（如适量加设加劲板等）技术措施。5.问：结构设计规范理解应用手册，第599页讲解的阶型或锥形基础的受剪承载力计算，只是介绍了等效高度及宽度的取法，截面条件计算公式是否应按照砼规式7.5.3.1（一般板类构件）计算？答：也可以按混凝土规范公式7.5.3-1计算。其实混凝土规范公式7.5.3-1与手册公式8.2.7-1本质是一致的。更准确地说应该按手册公式8.2.7-1计算。6.问：我是大连地区的，在我们这里，经常遇到承载力很高的持力层，例如中风化板岩，地耐力fa=1500KPa,基础高宽比小于等于一，此时没有冲切问题，那么这种情况下是不是必须满足剪切要求？计算起来会发现需要很高的高度才能满足要求，而且按照附录s的要求计算，总感觉是在做直剪验算。答：冲切计算与剪切计算的机理不一样，所以没有冲切问题时不一定就能断定没有剪切问题。问：我曾经就这个问题请教过辽宁省院的林总，他的解释是在这种情况下基础并不只是我们所做的柱下扩展部分，岩层和砼基础共同抵抗，意思是我们做600高的基础，实际并不是600高，而是600+岩层的厚度。答：但在刚性角范围内的剪切计算，不应该成为大问题。问：我现在的理解是：冲切是由下至上的破坏，而剪切是由上至下的破坏，不知道对不对？答：对，但我想问问，在您在进行刚性角范围内的剪切计算时，是否参考地基规范的桩基计算公式（8.5.18-2）考虑过剪跨比的影响了吗？问：你刚刚说的剪跨比，我的确没考虑过，通过它计算出来的剪切系数，就相当于剪拉比控制系数吧？答：对问：一般来讲剪跨比，好像都是针对集中力而言的，对于均布荷载如何考虑呢？答：剪跨比反映剪切位置对截面抗剪承载力的影响，一般的板类构件可不考虑，但对基础这样的大厚构件，尤其在冲切锥范围内的冲切，不考虑肯定是不全面的，可以将剪切面以外的地基反力作为作用于剪面边缘的集中反力计算7.问在您的百忙之中打扰您！我想请教一个问题，看到您编写的《建筑结构设计规范应用图解手册》中抗震规范7.1.3条规定普通粘土砖的层高限值为：3.6m，我们有的人说这只是针对多层而规定的，对于单层可不受此限制。答：抗震规范第7章的所有规定都是对多层砌体房屋的要求（看第7章标题就十分明确）；单层房屋设计可不遵循第7章的规定，但应满足规范第9、10章的相关要求。8.问：1、单桩单柱要布承台吗？为什么？2.焊缝和螺栓连接可以混合用吗？即既有焊缝，又有螺栓连接。答：你提出的单柱单桩问题，涉及许多具体问题。如：桩是什么桩，大桩还是小桩？柱是什么样的柱，是大柱还是小柱？我的体会是：当桩比柱截面大时，可不设承台，在桩顶完成柱、桩钢筋的互锚；当桩比柱截面小时，应设承台，在承台高度范围内完成柱、桩钢筋的互锚。同时应注意，单柱单桩下更应该设置拉梁，主要是出于柱底弯矩的传递和基础整体性的考虑。工字型截面构件的栓焊连接（翼缘焊接，腹板高强螺栓连接）在工程实践中应用十分普遍，也是非常成熟的做法。9.问：请教：<<砌体设计规范>>第6.2.1条规定五层及以上房屋的墙体所用材料的最低强度等级为:砖MU10、砂浆M5。此条是说从1~5层都要用砖MU10、砂浆M5？还是指下部用此强度，上部可以降低强度?答：整楼全部都要满足此要求，实际上MU10级砖和M5级砂浆要求并不太高，尤其是M5要求，没有太大必要降低。当然我认为在确有依据时上部可适当放松，但规范没有松口。10.问：砌体强度设计值的调整系数，小截面时，，ra是修正，还是修正？施岚青2005应试指南上是修正(p754)，杨伟军书上也是。但徐建的确2005应试题解(p338)上是修正的。谁正确?我知道水泥砂浆是修正。同理,中，小截面时怎样修正?施岚青,杨伟军也是不统一。答：我的理解是：应该是对灌孔砌体的抗压强度fg的调整，即对的调整，其理由是：灌孔砌体的抗压强度与混凝土砌块砌体的抗压强度（表3.2.1-3）不同，另外，规范第3.2.3条规定“各类砌体，其砌体强度设计值应乘以调整系数”，因此，对fg的调整，符合规范要求，是对灌孔砌体的抗压强fg的调整。而网状配筋砖砌体的抗压强度设计值fn计算中，只是用到砌体的抗压强度设计值，是砖砌体的延伸，本身不属于第3.2节规定的砌体计算指标。所以只对修正。11.问：《建筑物抗震构造详图》即03G329-1中第25页拐角节点水平锚固示意（二）中，外墙水平筋绕过拐角，长度为≥，是否可以理解为外墙水平筋进入约束边缘构件后伸到约束边缘构件尽端？答：拐角墙端的水平钢筋应优先考虑通长（如图集的图（一）），当用图集的图（二）做法时，应保证外墙面水平钢筋在墙角搭接，搭接长度满足规范要求，内侧水平钢筋应伸到墙端并弯折，其水平长度不小于15d。12.问：砌规7.3.3条:画的图中hw含了顶梁高度h1，而徐建编的2005《应试题解》中，P302页hw扣了顶梁高度h1。答：不扣，规范定义为“墙体的计算高度hw”而不是墙体高度。13.问：详见附件,力是竖向的,怎样理解柱腹板抗剪?此主题相关图片如下（抱歉，图片粘不上来）：答：这题从哪来的？严格说来还应加提示：不考虑加劲板板底传力。其他问题就好解决了按四条角焊缝计算，在柱顶总竖向力作用下的焊缝计算长度，实际长度还要考虑两端无效焊缝。14.问：施岚青和徐建谁正确:施岚青的2005《应试指南》P800，“顶层的挑梁不是埋入砌体内，而是直接浮搁在墙上，所以它的倾覆点位于墙的外表面，不能采用《砌规》7.4.2条的规定”。似乎有道理，但找不到规范依据。绝对同样的题，徐建2005《应试题解》P306，顶层的挑梁倾覆点却是按规范7.4.2条算的。请教专家：谁正确？遇到此类考题怎么办？请教专家:在杨伟军的2005《模拟试题》P138上有这样一题某住宅建筑为地下2层，地上26层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构，总高95.4m，一层层高为5.4m，其余各层层高为3.6m。转换梁顶标高为5.400，剪力墙抗震等级为二级。试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列（）项楼面处为止。A.2层楼面，即5.400处B.3层楼面，即9.00处C.4层楼面，即12.600处D.5层楼面，即16.200处他的答案是B,只附“《建筑抗震设计规范》6.4.6”的解释。我觉得不对，应按《高规》，10.2.4条:剪力墙底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度。又据7.2.15条:一,二级抗震设计的剪力墙的底部加强部位及其上一层的墙肢端部应设置约束边缘构件。故我认为选D.答：你的选择是正确的。15.问：混凝土规范10.8.2条怎样理解(徐建和施岚青谁正确?):徐建2005《应试题解》P85，“当a<0时，垂直力作用点在下柱截面内，此时无牛腿效应，仅是一偏压构件，取a=0,而不能取a=0.3h0,”但同样的题，施岚青2005《应试指南》上，P573，“a<0时，取a=0.3h0”我觉得徐建是对的，您看呢？答：我觉得他们都对，从工程角度考虑，取a=0.3h0是可行的，也符合规范的要求，无非就是大一点。没有深揪的必要。从理论上说取a=0也是可以理解的。我想，考试不会出这样的题，我个人觉得意义不大。16.问：一．在建筑地基基础设计规范（GB50007-2002)附录Q.0.10第七条中：将单桩竖向极限承载力除以安全系数2，为单桩竖向承载力特征值Ra，据JGJ94-94的5.2.18.2条计算的基桩抗拔极限承载力标准值，基桩的抗拔承载力特征值是否也是基桩的极限承载力标准值除以2？二．柱下独立基础柱子间的基础梁的计算模型是否为受拉计算？如受拉，拉力数值按怎样计算得出？朱老师能谈一下复评机改已通过分数线的试卷,大致评分标准吗？或我们应注意的事项，如规范能否写简称；各别不影响正确结果的，而应验算的如砼最小配筋律没验算，在此题中不起控制作用，能否不写？等等因为我总觉得题量太大，书写太规范题答不完，想尽量节约时间。朱老师请教您一个问题：大底盘多塔结构在pkpm中怎样实现单塔的扭转控制？答：扭转位移比，可检查大底盘平面在塔楼平面相应部位的位移，采取手算复核，以满足规范要求。17.问：1．在确定抗震构造措施时，《高规》没有提II类场地的确定原则，是不是可以理解按照与基本设防烈度相同来考虑？2．关于地下室的抗震等级，《高规》4.8.5说：当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用。那么，是按照上部结构的哪一部分考虑呢？比如说上部是框架－剪力墙结构，是不是按照框架和剪力墙较高的抗震等级采用呢？假如是按照框架和剪力墙较高的抗震等级采用，那么，是地下室所有构件都按照一个等级考虑，还是各自分别考虑？也就是说，地下室的柱子和墙是一个等级呢，还是柱子按上部框架-剪力墙中的框架考虑、墙按上部框架－剪力墙中的剪力墙考虑？3．《高规》4.8.6对于裙楼的规定，我的疑问同2，即裙楼框架的抗震等级是按照主楼框架－剪力墙结构中的框架考虑，还是按照框架－剪力墙结构中框架和剪力墙较高的等级（剪力墙）考虑？答：1．Ⅱ类场地的确定原则，可见抗震规范的相关规定，凡高规未明确的其他问题均可执行相关规范，这是基本原则。2、3．地下室的抗震等级分别对应上部结构的抗震等级确定，即：地下室的框架对应地上的框架、地下室的剪力墙对应地上的剪力墙。18.问：1、高规7.2.2第六款中公式左边的Vw在符号说明中说是剪力设计值，并应符合7.2.10条的规定。但是在7.2.10条中，Vw代表计算值，V才是设计值。是不是7.2.2中的Vw写错了，因为从此式的右边来看，各项指标都对应的是设计值，所以我想7.2.2中的Vw应是设计值，此处的Vw就是7.2.10中的V。不知道我理解的对不对？2、《高规》中3.2.5第4款规定：对于高宽比大于4，长宽比不大于1.5的矩形平面，风荷载体型系数取1.4。第3款规定：高宽比不大于4的矩形取1.3。我想说的是，3.2.5第4款中高宽比和长宽比这两个条件是同时满足还是只要一个满足，体型系数就取1.4。（二者是或的关系还是并且的关系）我认为是并且的关系，有人认为是或的关系。问题是假如只要一个满足就为1.4的话，那么假设一个楼的高宽比不大于4，同时它的长宽比也不大于1.5，那么这个建筑的体型系数到底是1.3还是1.4呢？3、正方形平面体型系数是取1.3还是1.4？按照高规3.2.5第2款的公式计算，将正方形的边数4代进去，应该是1.4。但是第3款中又说高宽比不大于4的方形取1.3。我又翻了一些荷载规范，在荷载规范表7.3.1中（第35页），正四边形平面的风荷载体型系数也为1.3（0.8+0.5）。4、高规附录A中矩形平面风荷载背风面的体型系数公式-（0.48+0.03H/L）在什么情况下用啊？矩形平面的风荷载体型系数在不同的情况下有多个值，我有些糊涂。还希望您能够给我解除迷惑。答：1．你的理解是正确的，可参考抗震规范第6.2.8条和混凝土规范第11.7.3条，但各规范均有表述不清之处，注意区分。2．关于高规第3.2.5条的理解是：1）对高宽比H/B不大于4的矩形，取1.3；2）对高宽比大于4，长宽比L/B不大于1.5的矩形，取1.4。上述规定有两层意思：一是：对高宽比不大（H/B≤4）的矩形建筑（属矮胖型建筑），可只按高宽比控制，并可取较小的体型系数（1.3）；二是：对高宽比较大（H/B＞4）且长宽比较小（L/B≤1.5）的矩形建筑（属瘦高型建筑），按高宽比和长宽比双控，取较大的体型系数（1.4），也就是说，当高宽比较大时，只有长宽比较小的矩形建筑才可按估算方法确定其体型系数，否则应执行第5款的规定。对第3款以外的正方形建筑，可按第2款估算。本条规定中第1~4款，均属于估算体型系数的范畴，而第5款属于需要比较精确地计算时可采用的计算公式（附录A）。特殊工程应进行风洞试验确定体型系数。如上说述，对矩形平面建筑体型系数应该是唯一的。问：砌体强度设计值的调整系数ra，小截面时，fg=f+0.6αfcra是修正f，还是修正f+0.6αfc施岚青2005应试指南上是修正f+0.6αfc(p754).杨伟军书上也是，但徐建的2005应试题解(p338)上却是修正的f.谁正确?我知道用水泥砂浆是修正f.同理,fn=f+2(1-2e/y)pf/100中，小截面时怎样修正?施岚青,杨伟军,徐建也是不统一.这是一个长期困扰我的问题。盼指明！答：规范第3.2.3条是对砌体强度设计值的修正，fg是灌孔砌体的抗压强度设计值，当然应对fg修正。公式（8.1.2-1）用于网状配筋砖砌体，不在第3.2.3条规定的砌体类型之内，因此，只对f修正。问：《抗规》上，用某段横墙的截面积占总横墙面积的比例来分配地震力时，是用该段横墙的净面积还是横墙到最外边的面积？如附件中：①轴线横墙面积是按（6-0.48）X0.24M2,还是按横墙到最外边的面积（6+0.24）X0.24M2.参考书上两种算法都有.如附件中：③轴线横墙面积参考书上按（3-0.24）X0.24M2居多.答：看你的问题应该指砌体结构，抗规并没有说就是按面积分，应该是按层间等效侧向刚度分配地震剪力，而等效侧向刚度又有专门的计算规定。只有小开口墙按墙的毛面积计算再考虑洞口影响系数。问：我是兰州大学土木工程与力学学院的教师，阅读了您的《建筑结构设计规范应用图解手册》，受益非浅，该书确实是一并非常好的专著。有一个问题，想请教一下，就是关于中震的设计参数，p112表5.1.2-6中8度（394）是否有误？另外49、98、147、196是否可分别为50、100、150、200？并希望告知我表5.1.2-6和p113中表5.1.4-3的原始出处。答：首先感谢你提出的问题，非常抱歉394为印刷错误，应为294；至于49为50等问题主要涉及对重力加速度的取值问题，一般情况下没有必要取整数，关于“中震”问题是工程中对重要结构或特殊构件的实用处理方法之一，一般按“中震弹性”要求设计，考虑到我国抗震规范实行的是多遇地震作用下的弹性计算，因此，对重要部位可采用“中震弹性”的设计措施，“中震弹性”的要求一般多出现在特殊工程的抗震超限审查文件中，公开发行的资料很难找到，很抱歉我也很难提供其原始出处。问：一住宅建筑为地下2层,其余26层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构,总高度为95.4m,一层层高为5.4米,其余各层层高为3.6米,转换梁顶标高为5.4米,剪力墙抗震等级为2级,试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列()项楼面为止A.2层楼面,即5.400米标高处B.3层楼面,即9.000米标高处C.4层楼面,即12.600米标高处D.5层楼面,即16.200米标高处我认为是D，可是书上的答案是B。答：你的问题缺室内外高差，无法确定。请参考我书上P143页图6.1.10-1~3确定，对于这样的问题，按规范理解就可以，没必要顾虑太多。问：对于高规4.8.4条的理解：对于甲、乙类建筑，根据4.8.1条，其抗震措施已按提高一度考虑，如果此时，当建筑物又刚好位于三、四类场地时，有资料介绍是这样处理的：先将7度0.15g和8度0.30g分别提高到8度和9度确定抗震等级，再分别采取比8度更高或9度更高的抗震构造措施，即提高了再提高，这样理解正确吗？或者是4.8.4条仅针对丙类建筑才有实际意义，对甲、乙类建筑仅执行4.8.1条（实际上已包含了4.8.4条的内容），可不再另外提高，哪种理解正确？答：“先将7度0.15g和8度0.30g分别提高到8度和9度确定抗震等级，再分别采取比8度更高或9度更高的抗震构造措施，即提高了再提高”的理解正确，这是多种不利情形同时出现的情况，应分别执行不同的规定，这里是两层关系：对甲、乙类建筑的提高是结构重要性要求导致的提高；7度0.15g和8度0.30g三、四类场地时，是场地和地震作用与7度0.1g和8度0.2g设防标准的不同而要求的提高。(2)问：上次在深圳华森听你讲课，讲到转换层上下刚度比的问题，好像记得说现在指标尚不能反映结构平面剪力墙布置不均匀的情况，想请你谈谈自己的一些设计经验和建议，谢谢。答：转换层的上下刚度比仅反映结构沿竖向的侧向刚度变化,无法反映剪力强墙平面布置的均匀性问题,因此,在结构(尤其在转换层结构)设计中应重视结构布置的均匀性问题,这也是现行抗震设计规范中作为重点章节所提及的内容.问：朱总，谢谢上次的答复。现在新的问题是遇到转换层的层高比较高的情况，其中两栋为8.1，9.3m，其中有一栋错层的结构仅转换层层高就18m，当然为了满足该层刚度和稳定性的要求，底部设置了足够厚度和数量的墙，规范对于高位转换的界定是转换层位于三层或三层以上，那现在虽然层数没有达到，而层高却相当，是否可考虑也属于另外一种意义上的"高位转换"，我采用高规规定的三个刚度比指标满足是否就能控制上下刚度比的突变？谢谢。答：对特定情况下的转换结构，应区别对待，如此高的层高你采用不同的计算方法进行刚度比计算，我觉得是可取的，但在计算的同时更应注重概念设计，采取措施确保高大转换层的刚度、整体性和实际承载能力的措施，尤其应确保对竖向荷载的承载能力。注意多种复杂类型的同时存在，必要时提请专家审查。问：朱总，高规第4.4.2条规定楼层侧向刚度比不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70％，而附录E中对转换层位于三层或三层以上时，要求楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60％，分析二者，其实是一直的，但是好像对普遍意义的规定比对转换结构的来的严格，当然注意到而且措词的不同，前者为"不宜"，后者为"不应"，但总感觉前后规定有重复，不是太通顺，是否对后者应当补充：不宜小于70％，不应小于60％为妥，以便引起设计者的注意，希望谈谈你的看法，谢谢。答：高规4.4.2条对应的是判断竖向规则与否的问题，也就是当符合规定时可判定为规则。而附录E则是对特殊结构，其竖向已不规则的结构提出的限制要求。即结构侧向刚度差别的底线。两者规定不重复，也合理。谢谢你的问题。再见问：朱老师：请问《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）中第9.5.1条表9.5.1第三栏对现浇混凝土板也位的地下室顶板180厚，C30，配筋率不宜小于0.25％的规定是否多余？因为按上述规定，其最小配筋率应为0.306％。答：不多余。混凝土规范的规定适用，但应注意混凝土规范指的是受力钢筋，而高规指双向双层，即不管是不是受力钢都适用，这就是两者的不同。问：上述要求其实可以变通，若嵌固板采用二级钢筋，则按照混凝土规范要求的最小配筋率为0.2145％，当然还是高规的0.25％起控制作用，很多地区直径超过8mm的板钢筋均采用二级钢筋，就缓解了这个矛盾，不知理解是否正确？答：不仅仅是配筋率大小的问题，混凝土规范仅是对受力钢筋的要求；而高规指的是受力与非受力的所有钢筋，即各方向钢筋网都应满足要求。你说的只是设计时可采取的具体措施之一。问：看了朱总对备考注册结构工程师执业资格考试的几点建议2很是受益，能谈谈答卷应注意的事项吗？如怎样答的快，那些答题步骤能省略？在快、省的前提下如何做出正确答案后又不会在复审时失分？朱老师能详细谈谈你们改卷是如何复评机改已通过分数线的试卷的？谢谢。承载力抗震调整系数γRE为多少砌规第10.3.2条砖砌体和钢筋混凝土构造柱组合墙的截面抗震承载力应按下式计算：V≤1/γRE*[(ηcfVE(A-Ac)+ζftAc+0.08fyAs]第10.1.5条,承载力抗震调整系数γRE=0.85组合砖墙、配筋砌块砌体剪力墙偏心受压、受拉和受剪0.85抗规表格5.4.2γRE=0.9答：关于rRE问题，砌体规范和抗震规范不完全一样，因此在设计计算时，对砌体结构的问题，按砌体规范确定，当砌体规范无具体规定时，可按抗震规范确定。问：一个浅基础，3×3m，埋深2m，地下水1m，地下水以上土容重15，以下饱和容重20。柱顶的荷载为1800KN。下面是若干重要的问题。问题1：基础底部的反力。（1800＋20×3×3×2）/（3*3）=240Kpa这样做对吗？基础自重和基础上土重计算时重度取20合理吗？问题2：假设修正后的地基承载力为230，问基础安全否？解法一：240>230不安全。解法2：地基实际的受力为：240减去1m深水的浮力＝230刚刚可以。问题3：地基的附加应力为多少？解法1：240－自重应力＝240-1×15-1（20-10）＝215Kpa解法2：240－自重应力－水的浮力＝215-1×10＝205Kpa问题3：要计算下面的地基变形。Po取215Kpa还是205Kpa？问题4：如果要算下面软弱下卧层的附加应力，规范上的（Pk－Pc)取215还是205呢？问题5：假设要算抗冲切，基底净反力Pj取多少？1.35×1800/3/3=270Kpa？答：1．基础及其以上重度取20是习惯做法，但考试时若已知条件中允许取20时可用，否则不能这样计算。2．以下的问题其实都不难，只要把握一一对应关系就都可以顺利解决。地基承载力修正时和地基反力计算时，对地下水位以下都应采用浮重度，240不是地基反力，而是地基反力和水浮力的合力，解法2正确。3．同样道理，解法2正确。4．2055．可以问：一个高100米的房屋，平面形状为25米X25米的方形，请问：如果按《荷载规范》，振型系数是查"高耸结构"（表F1.1）还是查"高层结构"（表F1.2)？杨伟军书上是前者，但有些书又是按后者。答：一个高宽比为4的高层建筑，将其归为高耸结构显然没有道理。(3)问：现在做的工程需要计算楼面上汽车荷载，汽车载重10吨，怎么求楼面等效均布荷载？答：计算后轴轮压，考虑动力系数，按荷载规范计算。具体做法见《图解手册》第9~14页。问：悬挂荷载按恒载还是活载考虑？如何考虑不利布置？我们设计的医药轻钢厂房，屋面有空调管道、电缆桥架、给排水管道以及吊顶等一些悬挂荷载，其中空调管道所占的荷载比重较大。不知道大家是如何处理这些悬挂荷载的？钢结构设计手册以及轻型屋面钢屋架图集都是按照满布恒载考虑的，但实际却存在可能这样的不利情况：厂家有可能一跨全部预留，另一跨全部做悬挂。这样一来按是否应该按活载输入并考虑不利布置呢？我们用的是STS，如果把活荷不利布置的开关打开，计算结果相差是比较大的。与我们配合的轻钢厂家用的是3d3s，他们称3d3s不考虑活载不利布置，不知道是否真的是这样？对于悬挂荷载的取值，我们自己也有争议。我们给轻钢厂家提供的悬挂荷载是每平米150公斤，我们自己也觉得偏大，但是考虑方案阶段用于估算基础还是可以接受的。不知道大家计算钢架时是如何处理空调管道荷载的？一般取值多少？我自己的意见是根据一般情况将悬挂荷载按均布活荷载输入，考虑不利布置，局部悬挂较重的时候，在实际位置按活载单独输入集中力，这个集中力就不用考虑不利布置了，毕竟较重的悬挂管道将来移动的可能性是很小的。此外，考虑活荷载不利布置的时候，如果活载里面包括雪荷载，那么雪荷载将一同参与不利布置，觉得有些偏于保守，出现半跨雪荷极值的可能应该是相当小吧？觉得程序应该增加一种工况，将雪荷载拿出来，不参与不利布置，即便参与也应该考虑折减，但没有理论依据。觉得程序设置的这个活荷不利布置的开关有些粗糙，应该单独考虑雪荷不均匀分布的不利组合。答：上述问题涉及工艺特殊情况，荷载数值应由相关工艺提供，对于是否考虑活荷载不利组合，这要看荷载不利组合出现的可能性的大小，换言之，有些荷载被定义为活荷载，其实它不十分活，如上面提到的吊挂荷载，一旦其安装结束，其荷载基本不变，或者说它的自重不变，所变化的可能就是其运行需要的那部分重量，如给排水管道里的水的重量等，这部分随运行而有可能变化的重量，才真正称为活荷载，对吊挂荷载中大量的无活动可能的荷载应加以区分，主要看真正活的部分所占的比例，若比例很小，则可不考虑活荷载的不利组合，同时工程经验应重视，多听听专业人员的意见，多了解工艺流程对结构设计大有好处。雪荷载参与活荷载组合是没有疑义的，雪荷载对结构的影响与结构体系密切相关，半跨雪荷极、布袋效应等对轻型结构、非刚性屋面结构等的影响很大，不可大意。问：括号内是编辑的话，一些直接来自文献，一些是自己组织的，请帮忙把关是否有概念错误？关于刚度比，规范也是说“宜”，而不是“应”，况且编规范的人都这么解释了，还有什么不行的，可以跟审图的人理论啊。如果不考虑复杂的结构形式，对于一般的框架或剪力墙结构，室外地平起伏较大的情况，应如何考虑规范所指的“室外地面”？4）不回答的问题是不好回答呢？还是问题不清楚，请明示。老朱16:40:30对坡地建筑，室外地面很不好确定，文章里原来讨论是针对平地的多塔楼结构的，根本不能用于坡地建筑。相关问题决不是几句话能说清楚的，国家尚无规范规定，重庆有一本规范，也只是对建筑高度的规定。对坡地建筑的结构抗震设计，各地都有高招，建议按包络设计，室外地面取最低点。老朱16:43:07应避免在坡地建造高层建筑，不能避免时，应采取措施，形成局部平地，避免问题的出现，局部平地采用永久性挡土墙及其他护坡措施。问：转换层是一个单独的楼层吗？还是带有转换构件的楼层就是转换层？例如：框支层带转换构件，那么框支层本身也是转换层，同时也是薄弱层。不知道我这么理解是否正确。《高规》附录E.0.1，提到了底层（底部大空间层）、转换层上、下层？从字面上看好象是3个楼层．在公式解释中，G1，G2的解释提到底层和转换层上层，这里到底是2层，还是3层，确实有些令人费解。按照上面的理解，就可以看成2层：就是框支层和其上一层。没有做过高层，越看越糊涂。答：有转换构件的楼层就是转换层，理解正确；高规附录E：第E.0.1条说法有点不清楚，应表述为：“底部大空间为1层时，可近似采用转换层上层与转换层结构的等效剪切刚度比r表示转换层上层与与转换层结构的刚度变化......”；第..E.0.2条，应表述为“转换层上部结构与转换层及其下部结构的等效侧向刚度比re......”问：您好。在您编著的《图解手册》一书的p51，说明中的第一条“…而规范在构造措施中与设防烈度相关的要求，指的是本地区设防烈度而非表3.1.3-1中确定抗震设防标准时的烈度数值。”但是在p55中的表中确定构造措施时不也调整了吗？我对p51中的说明没有看明白。你写的是不是可以这样理解：确定构造措施时应以本地区设防烈度为标准进行提高或降低，而不是以确定抗震措施时的烈度调整后的再提高。比如说，7度半地区，丙类建筑，建筑场地类别为3类，确定构件抗震等级时，就按照7度来查表。但是在确定体积配箍率和轴压比时要按8度来查表。我的理解对吗？还是p51说明第一条，按照字面意思，确定构造措施时应以本地区设防烈度为标准，但是在p55表3.3.3-2中，对于乙类建筑7度半地区（0.15g）的3、4类场地上的建筑，确定其构造措施时怎么是9啊？按照规范3.3.3条的意思，不是应该为8吗？是不是规范3.3.3条中的“宜分别按抗震设防类别为8度（0.20g）…时各类建筑的要求采用抗震构造措施”这里的8度就是您在p51说明中所说的本地区的设防烈度，即在8度（0.20g）的基础上再提高1度（乙类建筑，3.1.3的规定），所以就变成8+1＝9了。换个说法，规范3.3.3条中的“宜分别按抗震设防类别为8度（0.20g）”的8度不是调整后的结果，而是调整的基数。答：对于某一特定的工程，本地区设防烈度一般是不可调整的（特殊情况经审批可提高或降低），抗震规范表6.1.1中的“烈度”为本地区设防烈度，而表6.1.2中同样写的是“烈度”，此处的烈度是调整以后的设防烈度，也就是我书中的“设防标准的调整”，规范在这一点上没有说清，前后均采用“烈度”，但前后的意义大不一样，只有确定抗震措施等级时，才涉及“设防标准的调整”，P55所有表均是对设防标准的调整，规范其他各处所标注的“烈度”均为本地区设防烈度（如抗震规范表6.3.12中注3提到的9度）。对于7度（0.15g）、8度（0.3g）Ⅲ、Ⅳ类场地的结构，属于规范要求加强的特殊情况，涉及的也是“设防标准的调整”。(4)问：高规的体积配箍率7.2.16条中fc应该不考虑大于等于C35吧,如C30就按C30取，而6.4.7应该考虑如C30就按C35取fc.是这样的吗?答：对，墙不用考虑而柱应考虑。问：大题：某18层一般现浇钢筋混凝土框架结构，结构环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部梁柱配筋如题图所示。梁柱混凝土强度等级均采用C30，钢筋采用HRB335及HRB235。假定该建筑物建在IV类场地上，其角柱纵筋的配置如图。试问，下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中（）项最为接近相关规程，规范的要求。A．10Φ14B．10Φ16C．10Φ18D．10Φ20杨伟军的解答是：按《抗规》最小配筋率为1.1%(注意IV类的调整)，又由6.3.9.5条角柱地震作用组合产生偏心受拉时,纵筋面积增大25%，故选D.我觉得题中未提偏心受拉,则不考虑，柱截面350X500。答：我想你说得对，因为角柱在地震作用组合下不一定会产生偏心受拉，应该是条件不全，不过作为一种特殊情况下的思考，对拓展思路还是有益的。问：砼规10.6.3规定叠合构件正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q，负弯矩区段M=M2G+M2Q，当预制构件为简支，叠合构件为连续时（假设荷载均为均布荷载)M1G+M2G+M2Q是否应按下式计算：正弯矩区段M1G=q1*L*L/8、M2G=q2*L*L/24、M2Q=q3*L*L/24负弯矩区段M2G=q2*L*L/12、M2Q=q3*L*L/12为什么负弯矩不考虑M1G的作用答：这是由叠合板的特殊施工工艺和受力特点所决定的，产生M1G的荷载为预制梁、板及叠合板自重，由于特殊的施工工艺决定其重量直接由简支的预制构件（中间无支撑）承担，因此不产生支座负弯矩。当采用有支撑预制构件时，则应考虑其产生的支座负弯矩。建议参考我和陈总编写的《建筑结构设计新规范综合应用手册》第146页相关图表，相信对理解规范的规定有益处。问：我想问一下抗震等级是根据抗震措施确定还是根据抗震构造措施确定的啊？因为同一建筑里有不同的抗震措施和抗震构造措施的，抗震措施和抗震构造措施有什么区别啊？地震作用是用于计算地震力的，是吗？答：1．抗震措施和构造措施的区别，可仔细阅读抗震规范第2.1.9和第2.1.10条，相关的解释可看我编写的《图解手册》第43页；2．地震作用是由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用和竖向地震作用；地震作用计算的内容见抗震规范第5.1~5.3节；3．应该说抗震等级分抗震措施的抗震等级和抗震构造措施的抗震等级两部分（请注意，抗震规范第6.1.2条规定的是“丙类建筑的抗震等级”，正如我在《图解手册》第136页所说的那样，这条规定也是不完整的），对于进行抗震规范第6.2节规定的计算时应按抗震措施的抗震等级确定，对于进行抗震规范第6.3~6.5节规定的设计时应按抗震构造措施的抗震等级确定。但对于绝大部分的建筑，其抗震措施和抗震构造措施的抗震等级是一致的。问：抗浮计算中，规范里没有明确的要求，各地有些不同的规定，主要是安全系数不同，有1.05有1.20有1.15，而且根据施工实际，水池，地下室，地坑应该也会有所不同。您觉得该如何考虑这些系数呢？答：规范对抗浮验算有原则规定，如“荷载规范”第3.2.5条，但各地做法各不相同，比较通行的做法是：漂浮效应计算时，水浮力的荷载分项系数取1.0；抗浮抗力验算时，只考虑永久荷载（不考虑活荷载对抗浮的有利影响），其分项系数取0.9。效应不大于抗力即可。注意：对特殊结构当规范有规定时，应按专门规范要求验算，如：砌体结构的整体抗浮（见砌体规范第4.1.6条）、室外地下水池的抗浮验算（见《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS138：2002）等。问：但是抗震措施是包括抗震构造措施的啊,以前的考题告诉你是一类场地或三,四类场地的0.15g\0.3g.的抗震等级好象是按抗震构造措施确定的。这些的抗震措施和抗震构造措施的要求就不同啊。还有个问题就是基础规范第8.5.17-1公式里的,当aox>ho时aox在算冲跨比应该是ho,而公式8.5.17-1我也觉得aox>ho时,aox也应该取ho。可是书上的题目怎么都取aox啊?那冲切角不是小于45度了。好象不对啊?答：按抗震措施确定的抗震等级只用在抗震措施规定的计算中，而按构造措施确定的抗震等级只用在构造措施规定的设计中，应该就是这样。关于地基问题，你的疑问是有道理的，应该验算在45度角范围内的承台冲切。问：挡土墙坡高大于5米时，地下水压力和表面荷载产生的主动土压力，也考虑增大系数1.1吗?可不可以这样:水不应该考虑的，表面荷载考虑。坡高是指挡土墙顶到地面的距离吗?答：考虑土压力的增大系数，主要是高大挡土结构采用古典土压力理论计算其数值偏小，土压力的分布也有较大的偏差，因此对与土压力有关的计算应考虑土压力增大系数，当然，土压力增大系数用在水压力计算中显然是不合适的。土坡高度是挡土墙墙背填土顶面到墙胸地面的距离。问：1．连梁的跨高比很小，正截面受弯计算是考虑深梁计算，还是分框架梁和高规的连梁计算啊，为什么？比如bXh=160mmX900mm，净跨是900mm。2．基础规范5.3.9条文说明中的回弹模量E0-0.25，E0.25-0.5，E0.5-1.0，E1.0-2.0是怎么取的啊?3．建筑地基基础设计规范理解与应用第191页的倒数第11行的公式按基础规范5.4.9条文说明中图8.4.9-1计算好象应该是Vs=1.35X22((9.45-4)/2-1.15)=515kN/m,其中1.15为ho高。答：1．连梁与混凝土规范中说的深梁受力情况大不相同，一个以水平荷载为主，一个以竖向荷载为主，因此对于跨高比很小的连梁，其正截面受弯按连梁计算，配筋设计时可适当考虑其钢筋的分布范围，宜配置在0.2h范围内。2．按实际的自重压力取相应的数值，如E0-0.25指当自重应力在0~0.25MPa时的E，只使用于自重应力在0~0.25MPa时的情况。3．我没有你说的《建筑地基基础设计规范理解与应用》这本书，或者我没有弄清楚，故无法回答你的问题。问：考试辅导教材有两类：一类为学院派所著（简称学派），一类为工程师派（简称工派）。学派偏重理论，工派偏重规范条文，这样就出现一个问题：学派直奔主题，解决问题为上，工派对构造要求偏重，解决问题先要找构造是否满足，然后解题，解决万里以后还要再去找规范满足新出现的构造问题，不知判卷时是以什么标准为原则？譬如：求一根梁的抗剪扭箍筋配置：工派的做法是先验算截面高宽比，再验算截面应力，与不进行受剪扭计算的应力比较，然后开始计算剪力与扭矩各自需要配筋，接下来，验算抗剪配箍率，抗扭配箍率，剪扭配箍率，最后配筋。本来两个公式可解决的问题，10多分钟还算不完，要是再加上一个限语，二级抗震框架梁之类，半个小时都算不完，这种情况考生应如何取舍？尤其对砌体挑梁，题目中无局压要求，是否仍然要进行验算？还有冲切配筋计算后还要配筋范围以外再冲切的校核，基础计算过地基后再验算软弱下卧层等等不一而足，从设计角度来讲，这些都应当是设计人员应该做的，但是考试毕竟是考试，如此解题是否合适请先生百忙之中不吝指教为盼！答：你提出的问题很有意思，也看得出你还是很有想法的，需要说明的是：注册结构工程师的考试和学校里的一般考试不同，从本质上说注册考试，不是考察考生的应试能力，而是考察考生分析问题和解决问题的综合能力，是一种能力测试。我想在理解完注册考试的根本目的后，就无需再分什么派了，如果从通过考试角度看，你所说的学派更适合注册基础考试，但显然不适合专业考试。要通过注册结构工程师考试，首先要完成从学生到工程师的转变。不要把结构工程师的工作当作做作业来看，现实的工作与虚拟的题目有本质的区别，需要的是结构工程师高度的责任心和应有的技术水平。祝所有参加注册考试的考生在本月24号有一个理想的收获。问：检修吊车荷载与工作平台检修活载组合（如2001年样题第201题），吊车竖向与水平荷载组合都没乘组合值系数，是不是他们是当一个活载来考虑的啊?答：当为由可变荷载效应控制的组合时，第2个及以后的可变荷载才需要乘组合值系数，你说的检修荷载要看是不是同一组，如果都是为吊车检修的荷载，可认为是同一组。而“吊车竖向与水平荷载组合”，如果只有这两个荷载，则不用乘组合值系数，如果还有其他活荷载则应根据活荷载效应的大小，确定乘组合值系数。问：两层框支剪力墙，8个柱，底层总剪力设计值为20000KN，一根柱为180KN，求该柱的剪力设计值？高规10.2.7-1，20000X2%=400KN>180KN,是吗？还是要加上竖向荷载作用下的剪力吗？还是由竖向与地震作用组合后得剪力设计值X1.25?为什么？答：上述问题没说清楚，“底层总剪力设计值”是考虑地震作用组合的底层总剪力设计值？还是地震剪力标准值？建议设计前分清楚。高规10.2.7-1是对按地震剪力标准值的调整，上述计算显然有错；任何结构构件的设计中，竖向荷载作用都是必须考虑的，这个概念必须有，应考虑各种不同的组合；柱根内力的放大规范有具体规定，此处条件不够，无法明确。(5)问：关于部分框支-剪力墙结构的底部加强层高度问题《高规》第10.2.4条，底部带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大值。《混规》第11.1.5条，部分框支剪力墙结构的剪力墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上两层的高度和落地剪力墙总高度的1/8中的较大值，但不大于15m；其他结构的剪力墙，其底部加强部位的高度，可取墙肢总高度的1/8和底部两层高度中的较大值，但不大于15m。《抗规》第6.1.10条，部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的高度，可取框支层加框支层以上二层的高度及落地抗震墙总高度的1/8二者的较大值，且不大于15m；其他结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部二层二者的较大值，且不大于15m。请问当结构底部框支3层，每层高4.5m，框支以上每层3.9m，共16层（楼高=3×4.5+13×3.9=64.2m）。底部加强部位应为多高，应执行哪条规范？答：三本规范对框支-剪力墙结构底部加强部位高度问题的规定有不一致的地方，其中有些规定是明显不合理的，如限制总高15m的要求。关于这些问题在我的《建筑结构设计新规范应用图解手册》第142~143页有详细分析，请参阅。上例中共16层表述含糊，回答问题时按总层数为16层考虑。底部加强部位高度按《高规》确定，取3×4.5+2×3.9=21.3m和64.2/8=8.03m的大值，为21.3m。问：关于平面不规则的定义最近有一个问题，在看法上有较大争议，抗震规范及高层规范都定义了平面不规则的判断标准，但是有一点没明确规定：当结构形成多塔楼形式时，如果塔楼部分也就是主体高层部分规则，而连接主楼的裙房部分有较大凹入，超过50%,那么这种情况下是否判断整个结构为特别不规则体系？答：多塔楼结构属于复杂高层建筑结构，应该是一个平面不规则的复杂结构问题，但不能就此判定为“特别不规则”体系，因为其他条件不明确。问：地下结构可不可以留后浇带?可以的话采取什么措施?不可以的话为什么?答：可以，按规范要求采取相应的加强措施（如：后浇带采用无收缩或微膨胀混凝土、加强后浇带配筋、加强建筑外防水、考虑施工期间的水压力影响、考虑基础的不均匀沉降影响等）即可。相关防水要求可参见《地下工程防水技术规范》GB50108-2001。问：结构平面凹进的一侧尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%，为凹凸不规则，如果超过30%很多。比如50%以上，则为特别不规则结构，这一点应该能够确定。本条是否只对主楼有效，如果形成多塔结构，裙房部分凹近很大，是否也应按此条控制？答：在多塔楼结构中塔楼和大底盘是一个整体，裙房的不规则就是整个多塔楼结构的不规则，应该按此条控制，对联系特别弱的裙房应采取相应的结构措施。问：最近有一个问题，在看法上有较大争议，抗震规范及高层规范都定义了平面不规则的判断标准，但是有一点没明确规定：当结构形成多塔楼形式时，如果塔楼部分也就是主体高层部分规则，而连接主楼的裙房部分有较大凹入，超过50%,那么这种情况下是否判断整个结构为特别不规则体系？答：可将整个结构判定为不规则体系，因为裙房范围内也是整个结构的一部分，且对塔楼产生不利影响。但规范没有规定凹入超过50%就是特别不规则，因此不能就此判定为特别不规则。问：我个人觉得还不如分缝变成单塔结构好处理。答：能分缝处理当然是最彻底的解决办法。问：我们院的内部对这个问题也看法不一，甲方当然是不想设缝。还有，如果想把多塔处理成单塔，除了设缝之外，可不可以采用主楼和群房之间的连接处理成铰接，这种方法，是否合适？答：不合适，铰接未解决裙房不规则引起的问题。问：有人觉得应属于特别不规则类型，除了应用弹性楼板模型计算外，特别要保证Tt/T1<0.85。根据震害调查，铰接支座处震害严重，所以不宜采用答：正如前所述，判定特别不规则理由不充分，采取计算措施只是其中一部分，更重要的是要采取综合构造措施，对相关部位给予适当的加强和连接。铰接处理在此处不是好办法，但铰接方法在某些特殊的地震区建筑中还是可用的。多塔楼结构属于复杂高层建筑结构，应该是一个平面不规则的复杂结构问题，但不能就此判定为“特别不规则”体系，因为其他条件不明确。问：结构平面凹进的一侧尺寸，大于相应投影方向总尺寸的30%，为凹凸不规则，如果超过30%很多。比如50%以上，则为特别不规则结构，这一点应该能够确定吗？答：无法肯定就是特别不规则，因为没有依据。问：本条是否只对主楼有效，如果形成多塔结构，裙房部分凹进很大，是否也应按此条控制？答：在多塔楼结构中塔楼和大底盘是一个整体，裙房的不规则是整个多塔楼结构不规则的一部分，是密不可分的，应该按此条对塔楼和裙房控制，对联系特别弱的裙房应采取相应的结构措施。问：抗规的要求适用于高层建筑，若是多层建筑，那么如果凹入很大，也不必判定为特别不规则。若为多塔楼高层建筑结构,就应判定其为不规则的复杂高层结构吗？答：是这样。问：规范有没有要求“周期比”一定要在刚性楼板的假定下计算？答：周期比不同于位移比，没有一定采用刚性假定的要求。问：“在采用弹性楼板假定和总刚分析方法进行结构整体计算时，应补充计算结构在刚性楼板假定下的位移比、周期比（扭转为主的自振第一周期与平动为主的自振第一周期之比）和楼层侧向刚度比”对吗？问：20层酒店，一层地下室，框筒结构（图附后），地上高度78.9米，层高：地下室、一至四层裙房均为5.1米，五至十九层均为3.3米，二十层为4.8米，二十一层为4.2米。采用梁筏基础，地下6.0米见卵石层，其承载力特征值为300kPa,地下水埋深约10.0米。现有以下几个问题请您指正：1.基础采用梁筏还是平板式筏基较好，若梁筏则当区隔较大时是否增设次梁，板厚如何取？若平板式筏基跨度较大时是否适宜？2.本工程剪力墙加强区高度10.180（二层）还是23.680（五层）。3.地下室核心筒外墙厚度取320mm是否满足？《高规》9.2.2－3条“1/16层高”中“层高”应如何理解？答：1．梁板式筏基和平板式筏基各有其优点又有各自的不足，如：平板式筏基具有受力合理均匀、施工简单等优点，同时又相对费用较高等不足，而梁板式筏基，具有节省材料用量等优点，但同时又具有受力不均匀、施工复杂等不足，应结合具体工程的需要综合确定，一般情况下，当地下室有特殊的排水要求而需要设置架空地垅时，可利用梁板式筏基的梁格设置集水坑等，其他情况下一般可采用平板式筏基。2．你的前提没交代清楚，20层楼又有21层，在弄清建筑高度究竟是多少后，按规范要求自己计算就可以了，这个问题并不复杂。3．墙厚不足时可按规范附录要求验算墙的稳定。问：框架-剪力墙结构的暗梁和端柱的抗震等级与剪力墙的相同吗？有可能比框架高吗？答：对。问:在地基稳定性验算中采用的荷载组合是承载力极限状态下的基本组合，但分项系数为1.0，说白了不就是正常使用极限状态的标准组合了吗？（地基规范3.0.4-3）答：理解正确，这是由于历史原因造成的，老地基规范采用容许应力法设计，现在要改多系数的概率设计方法，这里就有一个衔接过程，是一种把过去的容许应力方法表述为现在多系数的概率设计方法的很勉强的做法。问：本次考题有一道验算软弱下卧层计算深度，依据规范5.3.6条，计算时间不允许，按照简化公式5.3.7，公式一套就可以出来，答案出现一个问题，题中告诉持力层厚度为40米，答案有33米，37米，还有41米，公式计算结果为33.28米，依据实践经验取37米。不知是否正确？还有几道题，验算受力时偏于安全取大值，验算承载力时取小值，与题目给定答案略有出入，依据您“从学生到工程师的转变”原则，实际工作中我取这三种答案中任一种，都可以理解，考试如何保证其答案的惟一性。答：从应付考试的角度说，答案一定是惟一性，不可能出现好几个答案都对的情况。“从学生到工程师的转变”不能简单地理解为对实际工程中的简化设计做法，工程师考虑的是实际工程问题，如实际工作中设计一根梁，要考虑截面问题，配筋问题等，而已知弯矩时求配筋的学生作业，只需按相关公式解答就可以，这里有很大的差别。差别就在于你上次提到的设计时要有很多考虑，不是算完就可以的。千万不要以为做一个工程师就是在那里框算，只要大就行，那不是一个好工程师，成天死扣无用的数据也不是好工程师，好的工程师是在理解原理的基础上进行恰当的简化。注册工程师考试是入门考试，不是考你简化的能力，而是考你理解和运用规范的能力。现阶段你得适应这种要求。问：人防规范的理解问题:甲类防空地下室按道理应是囊括了乙类工程，即甲类地下室的出入口设计应能同时满足乙类的各项规定。但看规范第3.3.2-2条及第3.3.2-1条，乙类工程(常6级)不设室外出入口的条件之一是主要出入口与其中一个次要出入口的楼梯结构均应按主要出入口的要求设计，而甲类防空地下室核6级、核6B级则无此项要求。则当某甲类防空地下室为常6级、核6级设防且需将室内出入口当作室外出入口时，我们是否需要将该防护单元内的两个出入口的楼梯结构都按人防规范第4.7.10条考虑常规武器爆炸荷载？？?答：应该考虑。问：1、剪力墙设置在楼层处的暗梁到底需要否?陈青来在《03G101-1》的解释中说其作用是防止剪力墙竖向裂缝的开展和延伸；在黄小坤的高规疑难解说中说可以不设置。在具体操作中，设计人员间也存在争议。若需要设置暗梁，理由是什么？具体怎么配筋?对截面高宽比H/B<3的是柱，H/B在4～5的算异型柱，但对3～4范围内的如何考虑的怎么算?若高位转换，剪力墙的底部加强区和上部的等级有可能相差2个级别，这时上下的配筋会悬殊。底部加强区满足规范的体积配箍率和纵筋会很大，比如我现在做的就是底部是2级，上部是4级，底部好多都是水平及竖向分布筋14@100，箍筋12@100。而上部水平及竖向分布筋只有8@150，箍筋8@200。这样就类似一个不是很连续的剪力墙——配筋太悬殊了，就好像没有一个过渡的，这样是否存在问题？怎么解决？8度区，对于中震时地震的影响系数取0.46，这对于多遇地震大概是3倍——请问这个3倍是从那里来的？是否可以理解为中震的加速度与小震的加速度的比值？比如7度0.1g，中震加速度就是100cm/s^2,小震35，100/35＝2.85，小震时水平地震系数最大值0.08，那么中震就是0.08*2.85＝0.23又比如罕遇地震加速度，7度0.1g时是225，225/35（小震）＝6.43，将0.08x6.43＝0.51，约等于0.5，就是罕遇地震的水平地震影响系数最大值了。同理，8度0.2g，中震加速度是200，200/70＝2.86，0.16*2.86＝0.457，约等于0.46。是否如此，请专家给解释一下。含较多短肢剪力墙结构如何确定?仅以框架柱及短肢墙地震倾覆弯矩百分比确定是否合适？答：下面逐一回答你的上述问题：不是所有的剪力墙都需要在楼层处设置边框梁（或暗梁），只有框架-剪力墙结构中的剪力墙才需要设置，其目的为使剪力墙与其周边的边框梁和边框柱一起成为带边框的剪力墙，提高剪力墙的抗震性能。暗梁的设置要求见高规第8.2.2条。异形柱和普通柱的区别不在截面的高宽比而在截面形状，异形柱规范规定截面几何形状为L形、T形和十字形且截面各肢的H/B不大于4的柱是异形柱。高位转换本来就是一种结构刚度剧烈变化的结构不规则情况，对应于这种不规则，不应该追求平稳过渡，换言之，在结构刚度剧烈变化的情况下追求结构设计的平稳过渡是不合适的。小震、中震和大震之间的关系遵循地震加速度之间的比例关系，但计算时应注意采用规范数值，如7度罕遇地震的加速度数值应为220而不是225等。所谓“短肢剪力墙较多”没有定量的界限，但从概念上说，可以认为是短肢剪力墙承受荷载的面积较大，达到楼层面积的40%~50%以上（较高的建筑允许的面积应取更小的数量），而且短肢剪力墙的布置比较集中，集中在平面的一边，或建筑的周边。也就是说，当短肢剪力墙出现破坏后，楼层有可能倒塌。“抗震设计时，筒体和一般剪力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于结构总底部地震倾覆力矩的50%”的规定，可理解为抗震设计时，对不出现“短肢剪力墙较多”在计算量值上的定义（更多内容可参考我的“建筑结构设计规范应用图解手册”）。仅按倾覆力矩比来判别“短肢剪力墙较多”是不全面的也是不安全的。问：高层结构中，框－剪结构、短肢剪力墙结构中的框架柱或短肢墙所承担的地震倾覆弯矩是每层均要满足规范要求？还是仅底层满足即可？对主立面有退台（退二次）的结构呢？答：对一般结构，底部满足即可，对特别复杂的结构，当上下无明确的变化规律时宜每层核算。问：我设计输入了板底土承载力和桩竖向刚度,没输地质资料，程序是如何沉降试算出板底基床系数和沉降的，JCCAD手册说是自动计算，那他是怎么自动算出来的，什么原理啊？我输入地基承载力100，程序给的基床系数很小啊，地基底土承担的反力才12kN/m2，按照表查的基床系数不应该是程序给的那么小。答：程序编制时明确了地基承载力和基床系数之间的大致关系（如根据地基承载力判别出地基土类别，进而确定相应的基床系数），则程序可根据地基承载力直接确定基床系数，当然这是近似的，一般情况下，应根据地质条件综合确定。你采用的是有桩基础，若这样，则桩承担大部分竖向荷载，基础板承担很小部分，正常。另外，基床系数的取值幅度变化很大，数值不一样也合理。问：1.地下室混凝土墙配筋应按PKPM计算结果还是应手算，混凝土墙、地梁、筏板，如采用柔性防水是否应考虑裂缝宽度；2.地下室混凝土墙外侧钢筋保护层厚度是否应按迎水面考虑（如采用柔性防水）。答：1、地下室混凝土墙分为地下室内墙和外墙，均可按PKPM的相应计算结果配筋，但要注意：地下室外墙应考虑土压力的影响；按规范要求，所有结构构件均应满足正常使用极限状态要求，而采用柔性防水不应降低对混凝土构件的基本要求，所以，混凝土墙、地梁、筏板，即使采用柔性防水也应考虑裂缝宽度问题；2、地下室混凝土墙外侧（采用柔性防水）的钢筋保护层厚度应按迎水面考虑。请问：结构在两个主轴方向考虑水平地震作用与“计算双向水平地震作用”有什么区别？答：结构在两个主轴方向考虑水平地震作用指应沿结构的主轴方向进行地震作用分析，注意可以是单向地震作用分别计算；而双向地震作用则是同时考虑两个方向的地震作用（现行规范采用简化的双向地震作用计算方法）。问：厂房大面积地面荷载，设计时如何考虑到柱或基础上（如：独立基础）？答：厂房大面积地面荷载对柱的影响很小，可不考虑；厂房大面积地面荷载对基础及地基的影响较大，应重视：应考虑地面堆载对基础的影响，地面堆载引起的基础顶部荷载可根据基础面积及地面堆载的大小确定；应考虑地面堆载对地基沉降的影响，可按角点法计算大面积地面堆载下的地基沉降。注意地面堆载导致地基不均匀沉降所引起的结构内力变化。问:在“抗规”6.1.3-1条及“高规”8.1.3条中，“抗震设计的框架-剪力墙结构，在基本振型作用下框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架部分的抗震等级应按框架结构采用....”其中，“框架部分承受的地震倾覆力矩”是指结构每一层框架部分承受的地震倾覆力矩,还是指结构底层(嵌固部位)框架部分承受的地震倾覆力矩？为什么？我以前一直用结构底层(嵌固部位)框架部分承受的地震倾覆力矩，当作“框架部分承受的地震倾覆力矩”。回大连后，现在的审图中心的同行们认为:“框架部分承受的地震倾覆力矩”系“结构每一层框架部分承受的地震倾覆力矩”按照我个人的理解，概念上是把结构作为竖向悬臂构件，倾覆是对底部而言；衡量的是各层框架的总效应；这从“抗规”6.1.3-1条文说明公式中可看出；89规范与新规范概念上是一致的，应为底层（嵌固部位）。答：关于“框架部分承受的地震倾覆力矩”的问题，规范没有明确规定就是底层，也没有说明就是每层，传统意义上底层控制是可行的，因为，抗震设计有刚度均匀的总体要求，所以你说按89规范实行底部控制是可行的。但是，不知你是否注意到2000规范的改变，高规8.1.4条提出对框架-剪力墙结构中框架剪力的调整要求时，规定可以沿结构高度分区段调整的要求，我想这一条规定可以借鉴来解释你的问题，就是对沿竖向有规律变化的结构，可考虑采用分区段控制原则。但抗震设计还是应该重视概念设计，不应采用沿竖向无规律变化的结构。归纳以上结论如下：对沿竖向基本不变化的规则结构，可只进行底层控制就可以；对沿竖向分段有规律变化的结构，应进行分段控制；不应采用沿竖向无规律变化的结构。以上回答请参考。问：两端有端柱的剪力墙可以当作深梁考虑而不用下部作基础吗？答：剪力墙下应该有基础，边缘构件不能替代剪力墙本身，除非墙很短。道理还是一样，你要把它当深梁做，就得设托梁，作为墙梁的墙体也应该加强，我想传力不直接也不经济，不是好方法。问：有人说单柱双桩承台只需要配底部筋，上部就不需要配筋了？答：两桩承台，承台的作用如两端简支梁，需按梁验算。如果要按板配筋，则应按板验算。显然按板设计不经济。(7)问：关于SATWE计算结果中刚重比的问题在非抗震区，每次计算完时在总信息中总是没有刚重比的信息，都要给水平地震力后才会出现刚重比的信息，刚重比计算在水平力作用下引起的Ｐ－Δ效应，风荷载也是水平力，不知是软件不计算风荷作用下的还是必须和地震力共同作用才显示还是其它什么原因实在不清楚。答：风荷载下控制结构的刚重比是必须的，尤其当风荷载起决定作用时更是如此，程序不输出，是没有道理的，应该改进。问：混凝土规范第10.6.3条规定叠合构件正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q，负弯矩区段M=M2G+M2Q。为什么负弯矩不考虑M1G的作用？答：这是由叠合板的特殊施工工艺和受力特点所决定的，产生M1G的荷载为预制梁、板及叠合板自重，由于特殊的施工工艺决定其重量直接由简支的预制构件（中间无支撑）承担，因此不产生支座负弯矩。当采用有支撑预制构件时，则支撑处应考虑其产生的支座负弯矩。建议参考我和陈总编写的《建筑结构设计新规范综合应用手册》（中国建筑工业出版社）第146页相关图表，相信对理解规范的规定有益处。问：预制梁、板的自重可以不考虑，但是叠合板自身的自重为什么可以不考虑呢？答：上面说了，施工工艺决定的，叠合板在产生强度前，其自重已由下面的叠合板承担，没有产生负弯矩的条件。问：当预制构件为简支，叠合构件为连续时（假设荷载均为均布荷载)，M1G，M2G，M2Q是否应按下式计算？正弯矩区段：M1G=q1L2/8，M2G=q2L2/24，M2Q=q3L2/24负弯矩区段：M2G=q2L2/12，M2Q=q3L2/12答：计算思路是叠合板产生强度前的荷载全部由简支板承担，叠合板产生强度后的荷载按连续板计算。上述计算中效应系数应根据具体情况确定。问：对于高规4.8.4条的理解：对于甲、乙类建筑，根据4.8.1条，其抗震措施已按提高一度考虑，如果此时，当建筑物又刚好位于III,IV类场地时，有资料介绍是这样处理的：先将7度0.15g和8度0.30g分别提高到8度和9度确定抗震等级，再分别采取比8度更高或9度更高的抗震构造措施，即提高了再提高，这样理解正确吗？或者是4.8.4条仅针对丙类建筑才有实际意义，对甲、乙类建筑仅执行4.8.1条（实际上已包含了4.8.4条的内容），可不再另外提高？答：前者是严格按规范规定得出的结论，应该说没有错。后者说法不对，也无根据。文献《建筑抗震设计规范疑问解答》对此类情况的具体做法是8+和9+，就是采取比8度（或9度）更强的抗震措施，即遇有两次提高时，可采取在一次提高的基础上再适当提高的办法。以7度0.15g乙类建筑III场地为例，乙类建筑提高一度为8度，III类可在8度基础上再适当提高，成8+。问：有的设计要求拉梁与地基严格脱开（拉梁上有荷载），是否有必要？能详细说一下拉梁的弯矩图吗？答：当拉梁下有冻土等特殊情况时，常要求拉梁与地基严格脱开，满足冻土的冻胀需要。弯矩按两端支承在基础上的受力构件计算，应该很简单。问：叠合构件正弯矩区段和负弯矩区段的弯矩公式不一样，在弯矩为0的点就会存在突变，弯矩曲线不连续吧。答：弯矩应该是这样问：对于甲、乙类建筑，根据4.8.1条，其抗震措施已按提高一度考虑，如果此时，当建筑物又刚好位于III，IV类场地时，有资料介绍是这样处理的：先将7度0.15g和8度0.30g分别提高到8度和9度确定抗震等级，再分别采取比8度更高或9度更高的抗震构造措施，即提高了再提高，这样理解正确吗？或者是4.8.4条仅针对丙类建筑才有实际意义，对甲、乙类建筑仅执行4.8.1条，可不再另外提高？李国胜的回答：《高规》4.8.4条明确规定III,IV类场地的0.15g和0.30g的地区宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施，即包括甲、乙、丙类。答：我昨天已经说了，规范是这样规定的，但对于多重提高的问题规范并没有明确，我觉得，遇多重提高时，适当考虑考虑具体问题。问：规范有“特别不规则体系”这种说法吗？答：没有这种说法。问：你在《建筑结构.随刊赠阅》2006年5月上刊载的《对荷载规范4.1.1条的理解与应用》一文，读后尚有几点问题：1、规范中给出的车库荷载和车辆等效荷载是否包含了动力系数的影响；2．文中的表1不知是出自何处（是否权威，审图机构是否认可）；3．文中表3针对覆土“足够”，具体要多厚才算“足够”？是否有一个覆土厚度与荷载之间的关系？4．文中的公式：M=(q1b1/3+q2b2/6)h2(上端自由)，是乎不对，根据力学模型推导如下：M=(7q1b1+8q2b2)h2/120(上端简支)不知如何得来。答：1．荷载规范表4.1.1中给出的车辆荷载，是一种直接作用在楼板上的等效荷载，已考虑动力放大系数。2．表1是对《给排水工程…结构设计规范》CECS190：2005规定的细化，权威应该是肯定的。3．足够的覆盖层厚度指：足够的覆土厚度指：汽车轮压通过土层的扩散、交替和重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。足够的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车投影面积确定（如：300kN级汽车，汽车的合理投影面积为（8+0.6）×（2.5+0.6）=26.66m2，后轴轮压占全车重量的比例为240/300=0.8，取后轴轮压的扩散面积为0.8×26.66=21.33m2，相应的覆土厚度为hmin，当实际覆土厚度h≥hmin时，可认为覆土厚度足够）取表中hmin数值。下表提供不同汽车类型时“覆土厚度足够时”的覆土层厚度的估算值，供参考。不同汽车类型“覆土厚度足够时”的覆土层厚度汽车类型覆土厚度最小值hmin（m）100kN汽车2.5150kN汽车2.41200kN汽车2.32300kN汽车2.50550kN汽车2.564．外墙在土压力作用下的弯矩计算其实很简单，无须采用来信提到的复杂过程，可直接按静力计算手册将其分解为矩形分布和三角形分布的荷载，进行效应叠加就可。原文结果没有错。其他详细情况，可查阅我的《建筑结构设计规范应用图解手册》或在新浪网上查看我的博克（在新浪博克直接搜索我的名字就可）。问：对于井字梁结构，井字梁与框架主梁的交接处是否要定义为铰接呢？那么井字梁结构中无法避开柱