预应力混凝土连续梁桥课程讲义附图丰富

1.预应力混凝土连续梁桥基本知识

2.连续梁的施工

3.连续梁结构内力计算

4.预应力次内力计算

5.混凝土收缩徐变次内力计算

6.其它因素引起的次内力计算

7.刚架桥预应力混凝土连续梁桥第一节预应力混凝土连续梁桥基本知识

预应力混凝土连续梁桥的特点

预应力混凝土连续梁桥的总体布置与构造

预应力混凝土连续梁桥发展现状

预应力混凝土连续梁桥存在问题

预应力混凝土连续梁桥设计计算内容预应力混凝土连续梁桥的特点相比于简支梁的优点：内力分布更合理，梁内力值可适当调整，可向大跨度发展；

改变相邻跨比值；采用变高度梁；调整冗力改善受力力筋能更合理地使用：根据弯矩变化要求，跨中力筋弯起伸入支座，可承受主拉应力及负弯矩；节省支座用钢量及墩台圬工；有利于行车，刚度大，变形小，变形曲线均匀，伸缩缝数目少可提高承载能力；预筋的合理使用，有利于纵向顶推、悬臂施工等方法的实现。连续梁桥的受力情况改变相邻跨比值对连续梁内力的影响连续梁桥梁高与内力分布连续梁桥支座布置L=10m,q1=1.0kN/mq2=0.4kN/mq=q1+q2=1.4kN/mq=1.0kN/mMR=12.5kN.m预应力混凝土连续梁桥的特点相比于简支梁的缺点：力筋布置不易发挥预加力的优点；容易产生二次力矩，降低预应力作用；设计工作复杂，且难于精确计算；施工工艺较复杂，且对基础不均匀沉降敏感。预应力混凝土连续梁桥的总体布置与构造

平面布置

立面布置

主梁横断面桥跨分孔梁高及梁底曲线板式截面、肋式截面、箱式截面、横隔梁

桥梁的平面造型取决于线路的方向与河道或立交线路的方向，并受桥址地形和地物的制约，通常有正交、斜交、单向曲线和反向曲线桥梁等平面造型。平面布置立面布置桥跨分孔连续梁分联联跨径布置等跨布置：：采用等跨跨布置结构构简单，模模式统一，，适于采用用顶推法、、移动模架架法或简支支转连续法法施工的桥桥梁，但等等跨布置将将使边跨内内力控制全全桥设计，，不是很经经济。适用于中小跨度连连续梁。不等跨布置置：从桥梁梁美学的角角度看，连连续梁桥跨跨数不多时时，一般采采用奇数孔孔，三跨及及五跨较为为常见。对对三跨连续续梁，边跨跨与中跨跨跨径之比一一般为0.5～0.8。适用于大部分大跨跨度连续梁梁。短边跨布置置：特殊使用用要求，需需设置抗拉拉力支座或或边跨配重重。连续梁是由由若干跨梁梁组成一联联。桥梁可可由一联或或多联构成成，联内主主梁在各墩墩台顶连续续通过，各各支点纵向向只设一排排支座，两两联之间主主梁断开，，墩顶纵向向设两排支支座，布置置同简支梁梁。每联由由3-8跨梁组成。。对于城市桥桥梁或跨线线桥，有时时为了增大大中跨跨径径，该比值值还可能小小于0.3，此时边跨跨桥台支座座将会出现现负反力，，在桥台上上需设拉力力支座或压压重，如下下图所示。。对五跨连连续梁则常常取比值为为0.65：0.9：1.0。边跨与中跨跨之比小于于0.3时的措施梁高及梁底底曲线按照梁高变变化连续梁梁可分为等高度和不等高度两种。变截面连续续梁桥跨径径布置变截面梁的的截面变化化规律可采采用圆弧线线、二次抛抛物线、折折线等，最最常用的是是二次抛物物线。变截截面的截面面高度与最最大跨径之之比，跨中中截面1／30～1／50，支点截面面1／15～1／20，边跨与中中跨的比例例仍在0.5～0.7的范围内变变化。等截面连续续梁的梁高高，一般取取跨径的1／16～1／26，采用顶推推法施工时时，一般取取跨径的1／12～1／15为宜。变截面连续续梁桥变截面连续续梁桥板式截面肋式截面预预制方便，，常采用预预制架设先先简支后连连续的施工工方法。肋式截面抗扭刚度大大，整体性性好，有良良好的静力力和动力稳稳定性，特特别适合弯弯桥和悬臂臂法施工的的桥梁。箱式截面16m20～30m20m25m40m作用：将主梁连成成整体，保保证各主梁梁共同工作作。应用条件：：T形或I形主梁：一一般均设端端横隔梁及及中横隔梁梁；箱形截面：：除支点设设端横隔梁梁外，趋向向于不设中中横隔梁；；多箱截面，，在箱间设设置横隔梁梁。横隔梁预应力混凝凝土连续梁梁桥发展现现状最大跨径在在中国，跨跨度为330米为取得较大大的跨越能能力，中跨跨常用轻质质混凝土或或钢箱梁和混混凝土组合合箱梁大跨度通常常采用刚构构桥计算跨径多时，，常采用刚刚构－连续续组合体系系世界最大预预应力混凝凝土梁桥排序桥名主跨(m)桥址年份1石板坡桥330中国，重庆20062斯托尔马桥(Stolmasundet)

301挪威

19983拉脱圣德桥(Raftsundet)298Lofoten，挪威19984虎门辅航道桥270珠江，中国

19975瓦罗德2号桥(Varodd-2)260Kristiamsand，挪威

1994门道桥(Gateway)260Brisbane，澳大利亚19866SchottwienBridge

250Schottwien，奥地利1989黄花园嘉陵江桥250重庆，中国1999PonteS.Joao

250Lisbon，葡萄牙1991SkyeBridge

250Scotland，英国1995NorthumberlandBridge

250NewBrunswick

，加拿大1957马鞍石嘉陵江桥250重庆，中国2001石板坡立交交桥钢箱梁长103米，19米宽，5.5米高，重达达1400吨。挪威斯托尔马桥桥Stolmabrua，1998,301m挪威拉脱圣德桥桥Raftsundet，1998,298m虎门大桥辅辅航道桥澳大利亚GatewayBridge奥地利SchottwienBridge黄花园嘉陵陵江桥葡萄牙PonteS.Joao英国SkyeBridgeSkyeBridge马鞍石嘉陵陵江桥其它跨径超超过200米混凝土梁梁桥排序桥名主跨(m)桥址年份6黄石长江大桥245长江（湖北），中国19957Koror-Babeldaob*

241ToagelChannel，Palau19778HamanaBridge(浜名大桥)240Imagiri-Guchi，日本1977江津长江大桥

240江津，重庆，中国

1997高家花园嘉陵江桥

240重庆，中国1998龙溪河桥240长寿，重庆，中国

20009东阳嘉陵江桥220北碚，重庆，中国2001黄石长江大大桥克罗.巴岛桥(Koror-BabeldaobBridge)帕劳共和国国克罗.巴岛桥(Koror-BabeldaobBridge)是一座跨中中带铰的3跨连续预应应力混凝土土刚架桥，，1978年建成时是是当时世界界上同类桥桥梁中跨径径最大者。。建成通车车后不久就就产生了较较大的跨度度。到1990年，其挠度度达到1.2m。后来采用用体外束施施加预应力力，使主跨跨中央挠度度减小。1996年加固结束束，但加固固不到3个月又发生生倒塌事故故。倒塌的主要要原因是由由于有效预预应力不均均匀度过大大，造成预预应力损失失过大，相相当于有效效预应力大大的钢筋承承受了本应应该所有预预应力筋承承受的力，，这样有效效预应力大大的钢筋在在使用阶段段逐渐屈服服，梁体也也随之下挠挠。而随着着梁体下挠挠和开裂的的不断发展展，桥梁承承载力严重重下降，最最终造成断断裂。HamanaBridge(浜名大桥)江津长江大大桥高家花园嘉嘉陵江桥龙溪河桥东阳嘉陵江江桥预应力混凝凝土连续梁梁桥存在的的问题裂缝问题跨中下挠问问题预应力钢筋筋锈蚀问题题施工中的问问题预应力混凝土连连续梁桥设计计计算内容拟定截面尺寸计算恒、活载作作用下的主梁内内力计算主梁次内力力估算与布置预应应力钢筋计算预应力损失失及有效预应力力截面校核第二节连续梁梁的施工及恒载载内力有支架就地浇筑筑逐孔施工法悬臂施工法顶推施工法预应力混凝土连连续梁桥在施工工中常出现体系系转换，施工阶阶段的应力与变变形必须在结构构设计中予以考考虑。施工方法法的选择应符合合设计的要求，，设计与施工相相互制约、相互互配合。有支架就地浇筑筑概念及特点支架混凝土浇筑顺序序预应力筋的布置置方式适用范围概念及特点概念:在连续梁桥的一一联各跨全部设设置支架，在一一联桥施工完成成后，各跨同时时卸落支架，一一次形成设计要要求的一联连续续梁结构，不存在体系转换换。特点：优点:桥梁整体性较好好，施工简便可可靠，不需大型型起吊设备，并并可采用强大预预应力体系，且且施工中无体系系转换。缺点:需要的支架和模模板数量多，费费用昂贵、施工工工期长，要求求有一定的场地地，并且受通航航的影响。支架支架按其构造分分为支柱式、梁式和和梁柱式三种。支柱式特点：构造简单单，常用于陆地地或不通航的河河道，或桥墩不不高的小跨径连连续梁。梁式：特点：依其跨径径可采用工字钢钢、钢板梁或钢钢桁梁作为承重重梁，当跨径小小于10m时可采用工字梁梁，跨径大于20m时采用钢桁梁。。梁可以支承在在墩边支架上，，也可以支承在在桥墩上预留的的托架或桥墩处处的临时横梁上上。梁柱式：特点：梁支承在在支架或临时墩墩上形成多跨连连续支架，可在在大跨桥上使用用。在设计支架架时，应设置卸卸落设备。曲线线桥可采用折线线形支架和调节节伸臂长度来适适应平面曲线的的要求。支架虽为临时结结构，但它要承承受桥梁的大部部分恒重，因此此必须有足够的的强度、刚度，，同时支架的基基础要可靠，构构件结合要紧密密，并要有足够够的纵、横、斜斜的连接杆件，，使支架成为整整体，便于装拆拆。混凝土浇筑顺序序小跨径板梁桥：：一般采用从一一端向另一端浇浇筑的施工顺序序，先梁身，后后支点依次进行行。大跨径桥：通常常采用箱形截面面，施工时常分分段进行。一种种是水平分层施施工法，即先浇浇筑底板，待达达到一定强度后后进行腹板施工工，最后浇筑顶顶板。当工程量量较大时，还可可采用分段浇筑筑，根据施工能能力每隔20-45m设置连接缝，连连接缝一般设在在弯矩较小的区区域，接缝长1m左右，待各段混混凝土浇筑完成成后，最后在接接缝处施工合龙龙。预应力筋的布置置方式纵向预应力主筋筋：等截面梁、变变截面梁箱梁三向预应力力筋布置竖向预应力筋：：布置在箱梁肋板板内，其主要作作用是提高梁截截面的抗剪能力力。横向预应力筋：：一般施加在横隔隔梁或箱梁顶板板内，以加强桥桥梁的横向联系系及箱梁顶板的的抗弯能力。就地浇注等截面面连续梁配筋方方式变截面连续梁布布筋方式适用范围多用于桥墩较低低的中、小跨连连续梁桥。弯桥、宽桥、斜斜交桥等复杂桥桥梁。随着大量标准钢钢制脚手架的采采用，在长大跨跨预应力混凝土土连续梁中也有有采用。逐孔施工法移动支架造桥机机法移动模架造桥机机法预制梁逐孔架架设施工预应力筋的布布置方式逐孔施工时不不在一联各跨跨内同时施工工，而是用一一套设备(移动支架造桥桥机或移动模模架造桥机)从桥梁一端逐逐孔施工，也也可以是预制制梁的逐孔架架设施工，即即简支变连续续或悬臂变连连续。移动支架造桥桥机法移动支架造桥桥机的构造及及工艺流程：：下行式、上行式接缝拼装时的的施工工序：：湿接缝、胶胶接缝每孔梁分成若若干节段，使使用移动式支支架临时支撑撑节段自重，，待一定长度度的梁段安装装就位，张拉拉预应力筋，，安装就位，，之后支架移移至下一梁段段继续进行施施工。下行式移动支支架造桥机下行式移动支支架造桥机下行式移动造造桥机主要组组成部分MAINGIRDERSLAUNCHINGWAGONGANTRYCRANESEGMENTSUPPORTINGJACKSSUPPORTINGBRACKETSSEGMENTLIFTINGYOKEMAXWT:MAXWT:下行式预制拼拼装系统工作作流程节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGERMAXWT:下行式预制拼拼装系统工作作流程节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGERMAXWT:下行式预制拼拼装系统工作作流程节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGERMAXWT:下行式预制拼拼装系统工作作流程节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGERMAXWT:下行式预制拼拼装系统工作作流程节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER下行式预制拼拼装系统工作作流程MAXWT:节块吊装从一一端开始，第第一节块作为为其余节块的的导向块。BARGETANANGER将节块放在节节块支撑千斤斤顶上就位并并调整。上行式移动支支架造桥机上行式移动支支架造桥机上行式移动支支架造桥机上行式移动支支架造桥机移动模架造桥桥机法MSS造桥机制梁的的构造：上行式、下行式MSS造桥机制梁的的主要施工工工艺恒载内力MSS造桥机适用现现场浇注预应应力混凝土简简支或连续箱箱梁，其外模模、底模和支支架及导梁可可纵向移动，，如用于连续续梁可一次浇浇注数孔，减减少移支架次次数，加快制制梁进度，其其内模则可收收缩后从箱室室内逐节退出出。上行式移动模模架造桥机上行式移动模模架造桥机上行式移动模模架造桥机下行式移动模模架造桥机下行式移动模模架造桥机下行式移动模模架造桥机下行式移动模模架造桥机MSS造桥机制梁的的主要施工工工艺：①安装墩旁托托架，安装造造桥机，上、、下游移动模模架同步横横移合龙；②调整底、外外模及梁底预预拱度；③安装支座，，吊放底板和和腹板钢筋骨骨架；④安装内模、、吊放顶板钢钢筋骨架；⑤浇注梁体混混凝土，养护护；⑥张拉、脱模模、模架横移移分开；⑦利用造桥机机辅助门吊、、倒换、安装装前方墩旁托托架；⑧造桥机纵移移过墩到位，，同步横移合合龙模架；⑨进入前一孔孔梁的循环。。预制梁逐孔架架设施工基本思想：将整根连续梁梁按起吊能力力先分段预制制，然后将预预制构件安装装至墩台或轻轻型的临时支支架上，再现现浇接头混凝凝土，最后通通过张拉部分分预应力筋，，使梁体集整整成连续梁。。特点：①无需大量支支架和大型起起吊设备，上上部结构的预预制工作和下下部结构的施施工可同步进进行，显著缩缩短工期；②连续作用只只对预制梁连连续后的小部部分恒载及活活载有效；③施工过程存存在体系转换换：简支-连续、悬臂-连续。适用范围：①适用的最大大跨径为40～50m左右，且宜等跨径径布置；②适合于主梁梁截面为矮箱箱梁及T型截面梁的情情况。恒载内力预应力筋的布布置方式预应力筋的接接长方式临时索和备用用束的概念逐孔现浇施工工预应力筋的的布置方式逐孔架设施工工预应力筋的的布置方式在预应力混凝凝土连续梁采采用逐孔施工工、顶推施工工及悬臂施工工时，纵向预预应力筋往往往需要接长，，接长的方法法常采用联结结器。高强钢丝接长长方式高强钢丝接长长方式钢绞线接长方方式钢绞线接长方方式若在施工阶段段需要的主筋筋在使用荷载载下会产生不不利影响，那那么这些主筋筋只能在施工工阶段保留，，在使用阶段段应当去除，，这些主筋称称为临时索。。去除方式：：临时索：为防止力筋预预留孔道发生生堵塞、漏浆浆而无法穿束束，预留备用用孔道，设计计力筋穿束失失败后通过备备用孔道补足足力筋。将临时索与永永久筋用联接接器接长张拉拉，施工期间间临时索不压压浆，待施工工结束后割断断联接器与临临时索的锚头头；将临时索设在在箱内体外，，在箱梁内临临时锚固；备用束：常采用以联接接器接长的预预应力筋来布布置，由于结结构是一孔接接着一孔施工工和张拉的，，接头宜选在在靠近支点的的0.2L处，并使预应应力筋散开，，以便于连接接和施工，只只要求力筋的的预加力合力力仍保持在设设计要求的高高度上。逐孔现浇施工工预应力筋布布置方式：逐孔架设施工预应力筋布置置方式：悬臂施工法概念、施工工工序及特点悬臂浇筑施工工方法悬臂拼装施工工方法预应力筋的布布置方式恒载内力概念：在已建桥墩顶顶部，沿桥跨跨径方向，对对称逐段施工工，每延伸一一段，待混凝凝土达到强度度后施加预应应力与已成部部分形成整体体。概念、施工工工序及特点特点：不需满设支架架，为了承受受施工荷载产产生的不平衡衡弯矩，需首首先将墩和梁梁临时固结，施工时首先先形成两端带带悬臂的T形刚架，待合合龙后才成为为连续梁，施施工中存在体体系转换。施工工序：逐孔连续、T构—单悬臂—连续、T构—双悬臂—连续墩梁临时锚固固悬臂施工中墩墩梁临时固结结的措施这种方法在浇浇筑0#块前，先在墩墩顶两侧设置置混凝土垫块块，在墩内预预埋高强预应应力粗钢筋。。待0#混凝土达到一一定强度时，，在墩顶张拉拉锚固预应力力粗钢筋，靠靠高强预应力力粗钢筋承受受悬臂施工时时的不平衡弯弯矩。为便于于拆除临时锚锚固，在每个个混凝土块中中间设置20mm厚的硫磺砂浆浆夹层。为便便于施工微调调，可在临时时支座中设置置便千斤顶。。在墩旁设置临临时支架当墩不很高，，水又不深时时，可用设置置临时支架，，靠梁自重来来保持稳定。。当临时支架可可能出现拉力力时，支架可可设置抗拉措措施。桥墩做成双柱柱式或V型墩采用双柱墩或或V型墩，悬臂施施工时有两个个支点，具有有较大的抗弯弯能力承担施施工弯矩。当当施工弯矩较较大时，也只只要稍加处理理就可承受拉拉力。在桥墩较高、、水较深时，，可采用预埋埋在墩身上部部的三角撑作作为临时支撑撑，卸架可采采用置于三角角撑架顶部的的砂筒或楔块块实现。三角撑作为临临时支承利用安装梁增增加施工稳定定悬臂施工采用用安装梁或龙龙门起重机时时，在桥墩和和梁临时固结结的情况下，，可以利用安安装梁上的拉拉杆吊住已施施工完成的梁梁段，借以抵抵抗悬臂施工工带来的不平平衡弯矩。悬臂浇筑施工工法概念悬臂浇筑是在在桥墩两侧利利用挂篮，对对称浇筑混凝凝土，，待混凝土达达到张拉强度度后张拉预应应力筋，而后后移动挂篮继继续下一段的的悬臂浇筑。。悬臂浇筑的分分段方式挂篮的构造及及施工工艺悬臂浇筑合拢拢段施工工艺艺A段为墩顶0号段，一般在在墩旁设支架架现浇，0号段是悬臂浇浇筑施工的中中心段，又是是体系转换的的控制段；B段为0号段两侧利用用挂篮分段对对称悬臂施工工部分，根据据挂篮的承载载能力和预应应力筋的布置置要求，一般般每2～5m分成一个节段段；C段为边跨合拢拢段，根据桥桥梁分跨比例例一般为2～3个悬臂节段长长，且因近桥桥台处桥高较较低，因此C段均在支架上上现浇完成；；D段为中跨合拢拢段，是悬臂臂施工的关键键部位，应尽尽量短，一般般1.5～2.0m为宜，有多个个中跨合拢段段时需选择最最优合拢顺序序以使结构体体系转换后内内力最合理。。悬臂浇筑分段段方式主要由承重系系统、走行系系统、模板系系统、悬吊系系统、锚固系系统和张拉操操作平台组成成。构造滚动式、滑动动式和组合式式分类按使用材料：：按受力原理：：按抗倾覆平衡衡方式：按移动方式：：制式杆件（万万能杆件、军军用梁、贝雷雷梁等）组拼拼和型钢加工工垂直吊杆式（（包括三角形挂篮和菱形挂篮）、斜拉式（（包括三角斜拉式和预应力斜拉拉式）和刚性性模板式；压重式、锚固固式和半压重重半锚固式三角挂篮三角斜拉式挂挂篮菱形挂篮结构构构造菱形挂篮的主主桁菱形挂篮的主主桁菱形挂篮的底底模、侧模、、纵向滑道和和吊带菱形挂篮的底底模、侧模和和支撑结构菱形挂篮的底底模、侧模和和纵向滑道菱形挂篮的走走行系统菱形挂篮的前前横梁和吊带带菱形挂篮的前前横梁和吊杆杆菱形挂篮的前前横梁和吊带带菱形挂篮的前前横梁和吊带带菱形挂篮与梁体的锚固固菱形挂篮与梁体的锚固固悬臂施工合拢拢段施工工艺艺影响合拢段质质量的因素：：由于昼夜温差差的变化，新新浇混凝土的的早期收缩、、已成梁段混混凝土产生的的收缩和徐变变、新浇混凝凝土水化热、、结构体系的的变化、施工工荷载及外力力变化等原因因，在结构中中要产生变形形和内力，这这对尚未达到到强度的合龙龙段混凝土质质量有直接影影响。保证合拢段质质量的措施：结构设计、施工设计、施工措施结构设计尽量缩短合龙龙段的长度，，以减小现浇浇混凝土数量量，缩短合龙龙混凝土浇筑筑时间，合龙龙段长度以采采用1.5～2.0m为宜。合龙段的混凝凝土应选用早早强、高强、、微膨胀混凝凝土，以使混混凝土尽早达达到设计强度度，及早施加加预应力，完完成合龙段的的施工。合理选择合龙龙顺序，使合合龙段施工中中及合龙后体体系转换时产产生的内力较较小，且又满满足工期的需需要。加强合龙段的的配筋。施工设计体内支撑法：：用劲性钢管做做为合龙段支支撑。用厚壁壁钢管安装在在箱梁顶、底底板的某些预预应力孔道位位置上，并在在钢管对应的的预应力筋孔孔道内张拉部部分预应力筋筋，待合龙段段混凝土达到到设计强度并并张拉预应力力筋后，放松松钢管内临时时束或补足到到设计应力，，成为永久索索，最后拆除除支承处临时时支座，实现现体系转换。。在合龙段设置置临时劲性支支撑体外支撑法：：在两悬臂端预预设牛腿上安安装临时型钢钢支撑，在预预应力管道中中张拉部分预预应力钢筋，，待合龙段混混凝土达到张张拉强度后，，张拉连续束束，之后即可可解除临时型型钢支撑，实实现体系转换换。体内支撑法体外支撑法施工措施低温合龙加强混凝土养护悬臂端增加压重及时张拉保证合龙段混凝土土支撑吊架具有足足够的竖向刚度悬臂拼装施工法概念悬臂拼装是在工厂厂或桥位附近将梁梁体沿轴线划分成成适当长度的块件件进行预制，然后后将预制块件运至至架设地点，用活活动吊机起吊后向向墩柱两侧对称均均衡拼装，通过张张拉预应力筋，逐逐段接长的施工方方法。施工基本工序：梁梁节段预制(长线预制、短线预制1-7:03)、移位、运输、起吊拼装以及施加预应力。。长线法预制预制块件的悬臂拼拼装可根据现场布布置和设备条件采采用不同的方法来来实现。常用的悬悬拼机具有汽车吊吊、浮吊、缆索起起重机、移动式吊吊车、桁式吊(2-3:20)等。移动式吊车拼装拼接缝形式：湿接缝：一般位于第一对对块件，缝宽10-20cm，块件间有钢筋焊焊接，用高标号砂砂浆或小石子混凝凝土填实接缝。胶接缝：在悬臂端面上涂涂约0.8mm左右的环氧树脂薄薄层，提高不透水水性。平等型单阶型单齿形多齿形干接缝：在接缝间不加任任何填料，施工简简便快捷，易采用用体外预应力。半干接缝：只在腹板设湿接接缝，顶板和底板板不设。每个拼装装悬臂内设一个半半干接缝调整悬臂臂位置。预制梁段梁段拼装深圳湾大桥梁段对对称拼装深圳湾大桥梁段对对称拼装预应力筋布置方式式悬臂施工时要求预预应力筋承受混凝凝土自重及施工荷荷载，应设置前期期力筋，包括在箱箱梁顶板内设置直直线预应力钢筋，，在箱梁腹板内设设置弯筋。为承受受使用荷载产生的的正弯矩，常布置置后期力筋，包括括合龙段附近的下下缘束、边跨用支支架施工的下缘束束和全梁连续弯束束。顶推施工法概念场地准备及梁段预预制顶推施工方法顶推施工时的临时时措施顶推施工法的特点点预应力筋的布置方方式恒载内力顶推施工法是在沿桥轴方向的的台后设置预制场场地，分节段预制制梁体，并用纵向向预应力筋将预制制节段与已完成的的梁段联成整体，，然后通过水平千千斤顶施力，将梁梁体向前顶推出预预制场地，之后继继续在预制场进行行下一节段梁的预预制，直至全桥完完成。概念顶推施工方法顶推装置和滑移装装置:按顶推装置个数分分为：单点顶推、多点顶顶推按顶推方向分为：：单向顶推、双向顶顶推按支承体系分为：：临时滑动支承、与与永久支承兼用的的滑动支承水平千斤顶与竖向向千斤顶联用(3-79)钢拉杆顶推装置(3-80)连续顶推装置(3-81)滑移装置(3-82)顶推方法连续顶推千斤顶连续顶推千斤顶连续顶推千斤顶连续顶推预应力筋筋和剪力销连续顶推预应力筋筋和锚固端构造顶推滑道顶推滑道单点顶推：在全桥纵向只设一一个或一组顶推装装置，顶推装置一一般设在预制场侧侧的桥台或桥墩上上，而在前方各墩墩上设置滑移装置置。多点顶推：在每个墩台上均设设置一对小吨位水水平千斤顶，在所所有墩及临时墩上上均设置滑移支承承。所有顶进千斤斤顶通过中心控制制室控制同步工作作。单向顶推：是只按一个方向顶顶推，即预制场设设置在桥梁的一端端，逐段预制，逐逐段顶推，直至梁梁到对岸的施工方方法。双向顶推：双向顶推在桥的两两端同时设置预制制场，两端同时预预制，逐段顶推，，最后在跨中合拢拢。双向顶推施工需要要两个预制场，两两套设备，使用的的施工场地也多，，因而费用较高。。一般双向顶推用用于桥梁总长大于于600m、工期较紧的多跨跨连续梁。临时滑动支撑：是在墩(台)上临时设置的，用用于滑移梁体和起起到支承作用，待待主梁顶推就位后后，拆除顶推设备备，安放正式支座座。与永久支座兼用的的支撑：顶推时的临时滑动动支座与竣工后的的永久支座兼用。。将竣工后永久支支座安置在墩顶设设计位置上，施工工时通过改进作为为滑道，主梁就位位后不需进行临时时滑动支座的拆除除作业，也不需用用大吨位千斤顶将将梁顶起。顶推临时的滑道支支撑顶推临时的滑道支支撑顶推永久支撑兼用用的滑道支撑顶推施工时的临时时措施顶推时的横向导向向导梁临时墩拉索、托架及斜拉拉索顶推时的横向导向向为了使顶推能正确确就位，通常在桥桥墩台上主梁的两两侧各安置一个横横向水平千斤顶，，千斤顶的高度与与主梁的底板位置置平齐，由墩(台)上的支架固定位置置。在千斤顶的顶顶杆与主梁侧向外外缘之间放置滑块块，顶推时千斤顶顶的顶杆与滑块的的聚四氟乙烯板形形成滑动面，顶推推时由专人负责不不断更换滑块。顶推横向设千斤顶顶顶推横向设滚轮导梁为减小顶推跨径，，在主梁的前端设设置导梁，导梁为等截面或或变截面的钢桁梁梁或钢板梁，主梁梁前端装预埋件与与钢导梁栓接。导梁与主梁的刚性性连接导梁的构造临时墩单向顶推最适宜建建造跨度为40～60m的多跨连续梁，当当跨度更大时，就就需要在桥墩间设设置临时支墩。临时墩的构造临时墩的构造拉索、托架及斜拉拉索顶推施工法的特点点主梁节段预制，连连续作业，结构整整体性较好。梁节段在预制场预预制，避免高空作作业，同时模板和和设备可多次周转转使用。顶推施工平稳、安安全、无噪声，可可以在深水、山谷谷中采用。顶推时，梁梁的受力状状态变化较较大，施工工时的应力力状态与运运营时的应应力状态相相差较大，，因此在截截面设计和和预应力筋筋布置时要要同时满足足施工与运运营荷载的的要求。适用范围：：宜在中等跨跨径等截面面连续梁上上使用，推推荐的顶推推跨径为40～50m，桥梁的总总长也以500～600m为宜;也可在曲率率相同的弯弯桥上使用用。预应力筋的的布置预应力筋类类型：前期期力筋和后后期力筋。。预应力筋布布置：前期力筋常常沿梁顶、、梁底通长长布置，使使之产生中中心的预加加压力最为为有效。预应力筋张张拉和连接接：前期通通长力筋常常采用逐段接长张拉，力筋筋接长使用用联接器，，接长长度度一般选用用两个梁段段，间隔排排列，即在在每个施工工面上有半半数力筋通通过，半数数力筋接长长。第三节连连续梁结构构内力计算算概述连续梁结构构内力计算算原理恒载内力计计算活载内力计计算概述预应力混凝凝土连续梁梁桥内力计计算的特点点：考虑体系转转换考虑次内力力预应力混凝凝土连续梁梁桥内力计计算内容：：恒载内力计计算：考虑虑体系转换换活载内力计计算：活载载内力包络络图次内力计算算：包括预预加力次内内力，温度度次内力，，混凝土收收缩和徐变变引起的次次内力；墩墩台基础沉沉降引起的的次内力。。附加内力计计算：包括括风力或离离心力产生生的内力。。连续梁结构构内力计算算原理恒载内力计计算：前期期恒载、后后期恒载活载内力计计算有支架就地地浇筑施工工逐孔施工法法：逐孔现浇施施工、预制梁逐孔孔架设悬臂施工法法顶推施工法法有支架就地地浇筑施工工该施工方法法是混凝土土在支架上上现场整体体浇筑，在在张拉、锚锚固预应力力筋并压浆浆后拆除支支架，主梁梁自重作用用于桥上时时，结构已已是最终体体系，不存存在体系转转换，可直直接用自重重集度与主主梁内力影影响线得到到自重内力力。逐孔现浇施施工五跨连续梁梁一端向一一端依次逐逐孔连续施施工主梁自重内内力图，应应由各施工工阶段时的的自重内力力图迭加而而成预制梁逐孔孔架设施工工恒载特点：：一期恒载作作用在简支支梁上二期恒载作作用在连续续梁上简支—连续施工方方法的工序序从一端向一一端依次浇浇筑墩顶湿湿接头，张张拉预应力力筋，逐孔孔连续从两端向中中间依次浇浇筑墩顶湿湿接头从中间向两两端依次浇浇筑墩顶湿湿接头墩顶湿接头头单双间隔隔浇筑六跨连续梁梁墩顶湿接接头单双间间隔浇筑逐逐孔连续施施工悬臂施工①悬拼完毕，，吊机拆除除，悬拼完完毕时的恒恒载内力②现浇边跨部部分，在现现浇段自重重作用下的的恒载内力力③拆除2号墩、5号墩上的临临时支座，，计算临时时支座所释释放的不平平衡弯矩在在两端简支支的单悬臂臂上所产生生的内力。。5跨连续梁桥桥，跨径为为30m＋3×45m＋30m11④边跨合龙，，计算单悬悬臂梁和T构在支架模模板重力及及合龙段自自重作用下下内力⑤合龙段支架架模板拆除除后，考虑虑合龙段的的上述重力力从相反方方向加在已已合龙的结结构体系上上产生的内内力。⑥拆除3号墩(4号墩)的临时支座座，计算因因拆除临时时支座所产产生的内力力⑦中跨合龙，，计算合龙龙段两侧悬悬臂端在支支架、模板板重力、合合龙段自重重作用下的的内力。⑧合龙段支架架模板拆除除后，考虑虑上述重力力以相反的的方向加在在连续梁上上产生的内内力⑨连续梁最终终的恒载内内力顶推施工顶推过程中中，梁体内内力不断发发生改变，，梁段各截截面在经过过支点时要要承受负弯弯矩，在经经过跨中区区段时产生生正弯矩。。施工阶段的的内力状态态与使用阶阶段的内力力状态不一一致。顶推法施工工过程中的的弯矩包络络图,前伸带导梁梁的第一孔孔梁的截面面常是受力力最大的部部位，而其其余梁段上上受力变化化很小。配配筋必须满满足施工阶阶段内力包包络图。活载内力计计算把空间的桥桥梁结构简简化成平面面结构，画画出连续梁梁的影响线线，按影响响线加载法法求内力。。按空间的桥桥梁结构计计算，根据据影响面加加载求内力力。活载作用于于桥上时，，桥梁已成成为最终的的结构体系系，其产生生的内力主主要由下列列两种方法法计算：连续梁内力力影响线全梁的内力力包络图：：第四节预预加力次内力的分析预加力对结结构的作用用预加力次内内力讨论预加力次内内力的计算算静定结构中中预加力的的作用超静定结构构中预加力力的作用力法等效荷载法法超静定预应应力混凝土土梁在各种种内外因素素的综合影影响下，结结构因受到到强迫的挠挠曲变形或或轴向伸缩缩变形，将将在结构多多余约束处处产生多余余的约束力力，从而引引起结构附附加内力，，这部分附附加内力一一般统称为为结构次内内力。外部部因素包括括预加力、、墩台基础础不均匀的的沉降、温温度变化等等，内部因因素包括混混凝土材料料的收缩、、徐变特性性等。静定结构中中预加力的的作用由于预应力力混凝土简简支梁可自自由地产生生向上(或下)的挠曲变形形，因此在在预应力作作用下不产生多余余的约束力力，故不产生生预加力次次力矩。为截面i上预应力合合力作用点点至梁重心心轴的距离离。预应力混凝凝土简支梁梁，张拉钢钢筋后，在在预应力作作用下，构构件中将产产生预轴向压力力、弯矩和和剪力。预应力作用用下混凝土土的压力线与预应力筋筋重心线重合。压力线：截面上合力力作用点的的连线。直线配筋、分别别是截截面预应力力筋与梁轴轴线的夹角角和该截面面预应力筋筋到梁重心心轴的距离离。曲线配筋由预加力产产生的内力力将在锚固固点处发生生突变。预应力筋锚锚固在跨内内如果截面中中有多束预预应力筋，，则预应力力作用可叠叠加得到。超静定结构构中预加力力的作用由于预应力力混凝土超超静定结构构在多余约约束处不能能自由地产产生挠曲变变形，因此此在预应力力作用下会会产生多余余的约束力力，进而产产生预加力次力力矩。为截面i上预应力合合力作用点点至梁重心心轴的距离离。预应力混凝凝土超静定定结构在预预应力作用用下，构件件中首先产产生和简支支梁相同的的预轴向压压力、弯矩矩和剪力—初内力。预应力作用用下混凝土土的压力线与预应力筋筋重心线不重合。初预矩次力矩(线性)总预矩总预剪力力法由上述三个个例子可知知，只变动动中间支承承处预应力力筋的偏心心距，保持持梁端偏心心距、预应应力筋的形形状及预应应力的数值值不变，此此时次反力力和次预矩矩发生变化化，但并不不影响预加加力在梁中中产生的总总预矩。由由此可以得得出以下的的结论：在预应力混混凝土连续续梁中，在在不改变预预应力筋两两端支承处处的位置和和各支承间间的基本形形状(如直线、曲曲线或折线线)的条件下，，改变它在在各中间支支承处的偏偏心距，并并不影响其其压力线的的位置，这这就是预应应力钢筋的的线性变换原原理。线性转换换的概念允允许在不改改变结构内内混凝土压压力线位置置的条件下下调整力筋筋合力线的的位置以适适应结构构构造上的要要求。等效荷载法法在力法中，，是将预应应力混凝土土梁作为一一个整体来来考虑的。。因为预应应力混凝土土结构是一一种预加力力和混凝土土压力相互互作用并取取得平衡的的自锚体系系，因此可可把预应力力钢筋和混混凝土视为为相互独立立的脱离体体，此时预预加力对混混凝土的作作用可模拟拟成分布荷荷载、集中中荷载或弯弯矩，即所所谓的等效荷载。不同配筋形形式下等效效荷载的计计算等效荷载作作用下次力力矩的计算算预应力混凝凝土梁的等等效荷载主主要包括力力筋对构件件端部产生的偏心心压力，折折线形力筋筋对构件产产生的集中荷载和曲线形力力筋产生的的分布荷载。一般力筋的的等效荷载载示意1.不同配筋形形式下等效效荷载的计计算(1)力筋端部力筋作用在在梁端的力力可以分解解为轴向力力、竖向力力和弯矩3个分量：(2)折线布筋取折角处预预应力筋为为隔离体，，在折角K点处对混凝凝土的压力力可表示为为：因此折线布布筋时预应应力钢筋的的等效荷载载为集中荷荷载。(3)二次曲线布布筋二次曲线布布筋预应力力混凝土简简支梁，取取跨中一段段预应力筋筋为隔离体体，根据竖竖向力平衡衡有：若二次曲线线为抛物线线，则：当预应力筋筋按圆曲线线、悬链线线、正弦曲曲线布置时时，仍可用用上式计算算荷载集度度，计算精精度符合工工程要求的的精度。当预应力筋筋按三次曲曲线布置时时，等效荷荷载为按直直线变化的的分布荷载载，当y的变化不便便用代数式式表达时，，可采用有有限差分方方程式：(1)由总预矩减减初预矩得得到2.等效荷载作作用下次力力矩的计算算首先求得不不同配筋情情况下的等等效荷载，，然后把预预应力混凝凝土梁看作作等效荷载载作用下的的普通梁（（不去除多余余约束），直接求求得超静定定梁由预加加力产生的的总力矩，，再减去初初力矩，即即得次力矩矩。(2)由次反力直直接计算求总力矩时时直接取出出多余支承承处的次反反力值，再再当作荷载载加载到去去除多余约约束后的简简支梁上，，直接求得得次内力。。直线布筋的的两等跨连连续梁，预预筋梁端偏偏心距为零零，中支点点处为e，则该梁初初预矩如图图所示。中中支点处的的次力矩为为-Nye。梁在预加加力作用下下产生的总总预矩为零零。预加力次力力矩的讨论论显然此梁中中预应力的的效应和轴轴心受压构构件相同，，各截面只只承受轴向向力。因此此，这一布布筋形式没没有充分发发挥预应力力筋在梁中中的作用，，这种现象象也与常规规的梁中预预应力筋偏偏心布置而而获得最大大预加力矩矩的设计概概念相矛盾盾。将预应力筋筋的重心线线转换至压压力线上，，根据线性性转换的概概念，此时时预加力的的总预矩不不变而次力力矩为零。。吻合索次力矩为零零的力筋为为吻合索(吻合束)。在静定结结构中，每每一根预应应力筋都是是吻合索。。求吻合力筋筋位置的条条件是二次次矩为零，，即连续梁梁在预加力力初预矩作作用下，在在赘余力约约束处的赘赘余力为零零。要满足足这一条件件，就要使使初预矩作作用下，在在赘余力方方向不引起起变位，即即：如果以任意意荷载作用用下连续梁梁内弯矩图图形，按比比例将其任任意放大或或缩小的相相似图形作作为预应力力筋的线型型，此时预预应力筋的的初预矩为为M0=kMp，则有：由于故条条件得到满满足。这是是吻合力筋筋中一个重重要概念，，即在任意意荷载作用用下的超静静定结构中中弯矩图形形的相似图图形，就是是预应力筋筋的吻合力力筋线型。。吻合索的应应用：利用线性转转换与吻合合力筋概念念去布置预预应力筋，，可尽量减减小预应力力混凝土连连续梁桥施施工过程中中的次内力力，或通过过调整使之之对设计有有利，尽可可能发挥预预应力筋在在预应力混混凝土超静静定结构的的最佳效用用。第五节混混凝土收缩缩徐变引起起的次内力力讨论徐变、收缩缩理论混凝土徐变变系数和徐徐变变形的的计算徐变对恒载载内力的影影响徐变对支座座位移引起起内力的影影响混凝土收缩缩引起的次次内力计算算徐变和收缩缩混凝土的收收缩，是指混凝凝土在空气气中结硬时时，由于水水分蒸发而而体积减小小的现象，，收缩变形形与混凝土土中的应力力情况无关关，混凝土土若吸收水水分也会发发生膨胀。。混凝土的徐徐变，是指在荷荷载和应力力保持不变变时，变形形和应变随随时间而持持续变化的的特性。影响混凝土土收缩徐变变的主要因因素：徐变主要与与应力的性质和大大小、加载载时的混凝凝土的龄期及荷载的持持续时间有有密切的关关系。混凝凝土的徐变变、收缩还还与混凝土土的组成材料及其配合比，周围环境境的温度、湿度度、构件截面形式与混凝土养护条件、混凝土的的龄期都有有关系。在长期荷载载作用下，，加载初期期收缩徐变变应变增长长较快，后后期增长减减慢，几年年以后就基基本停止增增长。结构构的徐变变变形的累计计总值可达达到同样应应力下弹性性变形的1.5～3.0倍或更大。。徐变和收缩缩的变形规规律：线形徐变：：持续应力不不大于0.5Ra非线形徐变变：持续应力大大于0.5Ra桥梁工程中中的混凝土土徐变一般般为线形徐徐变：⑥混凝土收缩缩会使较厚厚构件(或在结构的的截面形状状突变处)的表面开裂裂。这种表表面裂缝是是因为收缩缩总在构件件表面开始始，但受到到内部的阻阻碍引起收收缩应力而而产生的。。混凝土收缩缩徐变对结结构的影响响：①结构在受压压区的徐变变和收缩会会增大挠度度(如梁、板)。②徐变会增大大偏压柱的的弯曲，由由此增大初初始偏心，，降低其承承载能力力。③预应力混凝凝土构件中中，徐变和和收缩会导导致预应力力的损失。。④如果结构构构件截面为为组合截面面(不同材料组组合的截面面，如钢筋筋混凝土组组合截面)，徐变将导导致截面上上应力重分分布。⑤对于超静定定结构，混混凝土徐变变将导致结结构内力重重分布，即即引起结构构的徐变次次内力。混凝土徐变变系数和徐徐变变形的的计算弹性变形与与徐变变形形总和为：：在不变的应应力条件下下，徐变变变形为：1、徐变系数与与应力的关关系：(一)、徐变系数对后加应力力为连续变变化的应力力，从τ0到观察时刻刻t，由不断变变化的应力力所产生的的应变的总和为：：超静定结构构在长期荷荷载作用下下，因混凝凝土徐变产产生的变形形受到约束束而引起次次内力，混混凝土截面面的初始应应力则随时时间而变化化，这些随随时间变化化的应力又又产生应变变。对于线线形徐变，，根据叠加加原理，对对于在时刻刻τ0施加初应力力，，又在不不同时刻分分阶段段施加应力力增量的混混凝土，在在时刻t的总应变：：2、徐变系数与与加载龄期期的关系：：通常有三种种理论来反反映徐变系系数与加载载龄期的关关系，即老老化理论、、先天理论论(继效理论)及混合理论论(弹性徐变理理论)。老化理论的的基本假定定是：不同同加载龄期期τ的混凝土徐徐变曲线在在任意时刻刻t(t>τ)，徐变增长长率相同，，比较符合合混凝土初初期加载情情况，认为为：当确定加载载龄期τ0的混凝土徐徐变基本曲曲线后，可可通过它在在坐标上垂垂直平移获获得不同加加载龄期τ(τ1,τ2,…)的混凝土徐徐变曲线；；混凝土随着着加载龄期期的增大，，徐变系数数将不断减减小，当加加载龄期增增大至一定定值(如3—5年)后，徐变系系数终极值趋近近于零，亦亦即认为混混凝土将不不再发生徐徐变。根据基本假假定，在任任意时刻，，不同加载载龄期的徐徐变曲线在在该点上具具有相同的的斜率（即即增长率））；任意加载龄龄期τ的混凝土在在t时的徐变系系数计算公公式为：—混凝土加载载龄期从τ0至t时的徐变系系数；—混凝土加载载龄期从τ0至τ时的徐变系系数。先天理论假假定不同加加载龄期的的混凝土徐徐变增长规规律都是一一样的，比比较符合后后期加载情情况。混合合理论则兼兼顾两者，，在加载初初期用老化化理论，后后期用先天天理论。目目前，老化化理论应用用较多。先天理论论混合理论论根据同样样的意义义，对于于受弯梁梁，端部部转角和和挠度的的徐变变变形及其其增量应应分别等等于其弹弹性变形形乘以徐徐变系数数或徐变变系数的的增量。。徐变应变变：(二)、混凝土土结构徐变变形形计算在中心受受力杆件件中，将将等式两两端各乘乘以杆件件的长度度，则得得到徐变变变形：：对其微分分，得到到徐变变变形量的的增量表表达式为为：说明中心心受力杆杆件在时间t时的徐变变变量及其其增量，，分别等等于其弹弹性变形形乘以徐徐变系数数或徐变变系数的的增量。。徐变对恒恒载内力力的影响响1、连续梁梁在施工工中无体体系转换换：两跨连续续梁，施施工中无无体系转转换。当当混凝土土龄期为为τ时，作用用了不变的的荷载q及预加力力Ny1和Ny2。这个瞬瞬间结构构处于弹弹性受力力状态。。此时中中间支座截面面上赘余余力弯矩矩X1可由力法法求得。。在外荷载载q与预加力力Ny1和Ny2保持不变变的长期期作用下下，由于于混凝土土徐变将将引起梁梁产生随随时间增增长的变变形。假假定这个个增长的的变形受受到新的的约束，，则赘余余力会发发生变化化，其变变化以X1t表示。下下面研究究在dt时间内多多余约束束处的变变形协调调条件。。t1+dtt10t变形多余约束束处的梁梁端相对对转角由由外荷载Mp和赘余力力X1共同产生生，变形形协调条条件为此此处总的的相对转转角为0。瞬时荷载载作用下下的变形形为弹性性变形(设t=0)，此后将将发生徐徐变变形形和赘余余力的变变化。t=0：t=t1：t1+dtt10t变形dt增量内的的徐变变变形增量量:dt时间内X1t的增量dX1t引起的弹弹性变形形:根据初始始条件：：，得：，故：结论：连续梁在在施工过过程中不不发生体体系转换换时，混混凝土的的徐变变变形不会会引起赘赘余力的的变化，，因而也也不引起起梁的内内力的变变化。可可以证明明，这个个结论也也适用于于多跨连连续梁，，并且也也适用于于其它形形式混凝凝土超静静定结构构。第一步：：将两跨跨预制的的简支梁梁架设于于桥位上上。此时时，结构构以简支支梁的形形式承受受自重荷荷载和预预加力。。第二步：：在龄期期为τ时，通过过张拉中中间支承承附近的的梁截面面中的顶顶部预应应力钢筋筋，将两两跨连结结起来形形成连续续梁，于于是结构构体系发发生转换换。2、连续梁梁在施工工中有体体系转换换：以简支转转连续为为例：连结时，，若张拉拉预应力力钢筋后后在中间间支座截截面上产产生弯矩矩为M1，从τ开始，随随着时间间的增长长，由于于混凝土土徐变受受到约束束，到时时间t时，这个个弯矩将将增加M1t。根据支支座截面面在时间间dt内变形增增量的协协调条件件建立平平衡方程程式：X1相当于全全部恒载载(包括预加加力)作用于连连续梁上上的赘余余力。解微分方方程，并并考虑到到是在龄龄期为τ时转换体体系的，，即初始始条件为为t=τ时，M1t=0，可求得支支座上全全部恒载载弯矩为为：当φt-φτ比较大时时，则M1+M1t接近X1，即支座座上全部部恒载弯弯矩接近近于不考考虑体系系转换时时恒载在在连续梁梁中产生生的赘余余弯矩。。说明当当体系转转换时混混凝土龄龄期不太太晚时，，由于混混凝土徐徐变的影影响，连连续梁的的恒载内内力的终终极值，，即使考考虑体系系转换，，也与不不考虑体体系转换换只按后后期结构构计算相相差不多多。由此得到到在先期期结构上上由恒载载产生的的弯矩，，到时间间为t时，经过过重分配配后，在在后期结结构中的的弯矩Mgt的计算公公式：M1g—在先期结结构上的的恒载，，按先期期结构体体系计算算的弯矩矩；M2g—在先期结结构上的的恒载，，按后期期结构体体系计算算的弯矩矩。按同样的的方法可可得到在在先期结结构上由由预加力力产生的的弯矩，，经过混混凝土徐徐变重分分配，在在后期结结构中t时的弯矩矩。公路、铁铁路桥涵涵设计规规范对徐徐变次内内力的规规定相同同：徐变对支支座位移移引起内内力的影影响两跨连续续梁：假假定在混混凝土龄龄期为τ时，连续续梁的中中间支座座发生一一个瞬时时位移δ。此时在在连续梁梁的中间间支座处处产生的的反力以以R1表示。假假定在混混凝土徐徐变变形形的影响响下，到到时间t时支点反反力增加加的数值值为R1t。t=0：t=t1：t1+dtt10t变形dt增量内的的徐变变变形增量量:dt时间内X1t的增量dR1t引起的弹弹性变形形:负号表示示R1t的方向与与R1是相反的的，说明明支点力力将因混混凝土徐徐变而随随时间减减小。到到时间t时剩余的的支点力力为：解微分方方程得：：说明利用用支座位位移调整整梁的内内力的方方法，其其效果是是随时间间的增加加而减少少，对于于早期调调整的情情况更加加明显。。这个结结论对多多跨连续续梁，以以及其它它超静定定混凝土土结构都都是适用用的。混凝土收收缩引起起的次内内力计算算混凝土收收缩是随随时间变变化的，，它的增增长速度度受到空空气温度度等条件件的影响响。为了了简化计计算，一一般均假假定收缩缩的变化化规律相相似于徐徐变变化化规律。。求解次次内力的的原理同同徐变。。在分析析混凝土土收缩引引起的结结构次内内力时，，基本结结构的常常变位、、载变位位计算中中必须考考虑轴力力项。对对于一般般的超静静定连续续梁，因因收缩变变形并不不受约束束，只计计算结构构的收缩缩位移量量，而不不计结构构次内力力的影响响。但对对于墩梁梁连固的的连续一一刚构体体系，就就应计算算墩柱收收缩引起起的结构构次内力力。第六节其其它因因素引起起的次内内力分析析温度变化化引起的的次内力力墩台不均均匀沉降降引起的的次内力力温度对结结构的影影响温度梯度度模式的的确定温度应力力和温度度次内力力计算由于温度度效应而而导致的的工程事事故德国几座座厚腹板板箱形桥桥梁因温温度应力力过大而而损坏，，其中两两座桥梁梁几乎坍坍塌；在对德国Jagst桥厚腹板箱梁梁的检查中发发现，通车第第五年发生严严重裂缝，经经估算温度拉拉应力高达2.6MPa；美国对Champigny箱形桥梁的支支座反力变化化进行观测，，一日内高达达26%，相当于这一一反力变化值值的箱梁顶、、底板表面的的等效温差为为10℃，仅由这一温温差引起的最最大下翼缘应应力就可达到到3.92MPa；新西兰一座新新市场高架桥桥的预应力混混凝土箱梁，，因日照产生生的大温差导导致该桥发生生严重裂损，，不得不耗资资30万美元进行修修复；在国内，芜湖湖过江电缆塔塔、空心高桥桥墩、通惠河河连续梁，九九江长江大桥桥引桥40m箱梁，漓江二二桥箱梁等也也都发生了温温度裂缝。试试验研究表明明，箱梁某些些部位的温度度应力比荷载载应力还大，，成为预应力力混凝土箱梁梁发生裂缝的的主要原因。。温度差效应温度差效应年温差影响局部温差影响响日照、降温影影响混凝土水化热热影响水化热影响较较为复杂，且且在施工中可可采用温度控控制予以调节节，因此桥梁梁温度应力一一般不包括此此项。年温差影响定义：指气温随季节节发生周期性性变化时对结结构物所起的的作用。温度梯度模式式：一般假定温度度沿截面高度度方向以均值值变化。年温差影响对结构的影响响：对无水平约束束的梁式桥：：只产生纵向位位移，不产生生多余约束反反力，故不导导致结构温度度次内力(或温度应力)。对拱式结构、、框架结构及及部分斜拉桥桥：结构均匀伸缩缩受限，引起起温度次内力力。日照、降温影影响定义：日照、降温时时因日照时