涪陵新区人才培训中心（56号边坡治理工程）（施工图）设计（岩土）计算书

涪陵新区人才培训中心（56号边坡治理工程）计算软件名称及版本号：理正岩土6.5、结构7.0涪陵新区人才培训中心（56号边坡治理工程）1任务来源重庆市涪陵区盛锦资产管理有限公司拟在重庆涪陵区修建涪陵新区人才培训中心（56号边坡治理工程）。根据设计场坪标高平场后，将会形成最高约46m挖方岩质边坡和18m填方边坡，边坡分布情况详见下表。高边坡边坡分布情况边坡范围边坡类型设置概况规模（m）边坡最大高度(m)安全等级主要边坡岩土组成AB挖方永久6832一级素填土、基岩BCD挖方永久26246一级基岩DE填方永久12318一级素填土、基岩本设计为施工图设计阶段，要求在保证安全的前提下，做到技术先进，经济合理。本次设计边坡安全等级为一级，边坡稳定安全系数为1.35，支护结构重要性系数为1.1。2设计依据2.1设计委托书；2.2《设计合同》；2.3《涪陵新区人才培训中心（56号边坡治理工程）工程地质勘察)》（一次性勘察）湖北省地质勘察基础工程有限公司，2021.32.4主要规范、标准、软件《建筑边坡工程技术规范》(GB50330–2013)；《建筑抗震设计规范》GB50011–2010(2016年版)；《混凝土结构设计规范》GB50010–2010(2015年版)；《地质灾害防治工程设计标准》DBJ50／T-029-2019《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086-2015《钢筋焊接及验收规程》JGJ18—2012；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)《建筑边坡工程施工质量验收规范》DBJ/T50-100-2010。3结构设计标准边坡治理工程安全等级为一级，永久边坡设计合理使用年限为50年。4工程地质概况4.1地形地貌场地属丘陵低山地形地貌，总体地形西北高东南低，现状地形坡度5-40°，西侧为原始斜坡，南侧地形较平坦，局部呈阶梯状，地形高程285.23～351.62m，相对高差66.39m。4.2地质构造与地震1）地质构造场地在地质构造上位于石溪堡子场向斜东翼（详见图2.3），通过场地附近基岩测得岩层产状：253°∠8°，层面结合差，为硬性结构面。构造裂隙主要发育二组裂隙：裂隙J1（③）：产状111°∠67°，裂隙宽度3～5mm，间距0.3～1.8m，延伸长1～4m，裂面较平直，含少量泥质填充，属结合很差的软弱结构面；裂隙J2（④）：产状192°∠60°，裂隙宽度1～5mm，间距0.2～0.8m，延伸长1.0～2.8m，裂面较平直，含少量泥质填充，属结合很差的软弱结构面。2）地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版），场区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，抗震设计分组为第一组。4.3地层岩性场地内岩土层为第四系全新统素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）粉砂质泥岩、砂岩。现由新到老、自上而下分述如下：1、第四系全新统素填土（Q4l）1）素填土（Q4ml）：杂色，主要有砂岩、泥岩碎石、粉质粘土、等组成，碎石粒径一般40～200mm，含量约35～40％，呈强风化状，棱角状。稍湿，稍密，主要为当地修建道路、房屋堆填形成，堆填时间约6～7年。本次勘察揭露厚0.50～11.0m。2）粉质粘土（Q4el+dl）：暗褐红色、呈可塑状，韧性中等，干强度中等，无摇震反应。含约5～10％的泥岩角砾，角砾粒径一般4～12mm，呈棱角状。.本次勘察揭露厚度0.50～8.60m。2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）1）粉砂质泥岩：暗紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要成份为粘土，含少量长石及云母等砂质成份，可见水平层理．夹灰绿色砂质条带及团块。（为场地主要岩性）。2）砂岩：浅灰色，灰白色。矿物成分以石英为主，长石次之，并含及少量云母。细粒结构，中厚层构造，钙质胶结。岩质较硬（为场地次要岩性）。4.4水文地质条件地上部覆盖层主要为第四系全新统素填土、粉质粘土。粉质粘土结构致密，为相对隔水层，素填土结构稍密，为透水层；具备地下水赋存及移运的条件，场地内基岩强风化带裂隙发育，岩体破碎，也具备地下水赋存及移运的条件。地下水类型为松散层上层孔隙水和基岩裂隙水，埋藏于土层及基岩裂隙中，属潜水。1、孔隙水：勘察场地上部覆盖层主要为第四系素填土，其分布范围较广，厚度分布不均，粉质粘土为相对隔水层，含水量小。2、基岩裂隙水：拟建场地在暴雨及多雨时节，大部分地表通过地形排出场地外，部分水下渗入基岩裂隙中，形成少量基岩裂隙水。经钻孔施工完毕24小时后测试水位可知，地内所有钻孔均为干孔，故在勘探范围内地下水贫乏，地下水主要接受大气降水补给。在雨季施工，地表水易沿土体孔隙及岩体裂隙渗透进入基槽内，形成短时性滞水。应加强排水防渗措施。场地地下水按Ⅱ类环境型类及弱透水层考虑。场地内地表水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具微腐蚀。拟建场地岩土对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具微腐蚀；对钢结构具有微腐蚀性。4.5不良地质现象拟建场地内及邻近无断层、软弱夹层；未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，也未发现河道、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物，场地现状稳定。5岩土设计参数岩土体主要物理力学指标建议值ckPaφ°22.814.1M30砂浆锚固体与岩体极限粘结强度标准值计算参数取值：未来压实素填土天然重度为21.00kN/m3（经验值），饱和重度为22.00kN/m3（经验值），土界面抗剪强度取素填土的标准值天然C取5.0kPa（经验值）；Φ取：28.0°（经验值），饱和C取3.0kPa（经验值）；Φ取：24.0°（经验值）。前缘滑面为基岩，素填土岩界面抗剪强度取素填土的标准值按0.8倍折减后,天然C取5°×0.8=4.0°（经验值）；Φ取：28.0×0.8=22.4kPa（经验值），饱和C取3×0.8=2.4°（经验值）3×0.8=2.4°（经验值）；Φ取：24×0.8=19.2kPa（经验值）。6支护措施6.1边坡分析(1)AB、该段边坡位场地西北侧，边坡高度20～24m，边坡长80m，倾向190°，组成物质为组成物质为粉质粘土（1.5～2.0m），强、中化粉砂质泥岩、砂岩边坡工程安全等级一级。土质段：该段边坡土体主要为粉质粘土，岩土界面平缓，边坡开挖后，土体沿岩土界面滑移可能性小，但直立土质边坡易产生圆弧滑动，建议支挡。岩质段：图4.3-8MA段边坡赤平投影图根据极射赤平投影图可知：岩层层面②与边坡①倾向大角度相交，对边坡整体稳定性影响小；裂隙③与边坡①倾向大角度相交，边坡影响小，裂隙④与边坡①倾向小角度相交，裂隙倾角大于边坡坡角，对边坡影响小，；故该边坡主要破坏模式为坡顶拉裂风化掉块滑塌型破坏。岩体类型：强风化段为Ⅳ类、中等风化段为Ⅲ类；强风化岩体边坡破裂角取47°，岩体等效内摩擦角50°。中等风化砂岩体边坡破裂角取61.7°，岩体等效内摩擦角55°。中等风化粉砂质泥岩体边坡破裂角取60.0°，岩体等效内摩擦角55°。该段边坡建议采用按坡率放坡开挖，放坡坡率按粉质粘土1:1.25，强风化基岩1:1.25，中风化基岩1:1.00，每隔8m设置平台，宽度不小于2m。对第二、四阶结合锚杆框架粱支护，坡脚设置挡墙，以中等风化基岩为持力层，并对坡面挂网喷浆支护；坡顶设截水沟。当边坡不存在放坡条件时边坡受外倾裂隙4和边坡强度控制，需验算2种工况下岩石压力最大值进行计算。(2)BCD段土质段：该段边坡土体主要为素填土，岩土界面平缓，边坡开挖后，土体沿岩土界面滑移可能性小，但直立土质边坡易产生圆弧滑动，可清除。岩质段：图4.3-2AB段边坡赤平投影图根据极射赤平投影图可知：岩层层面②与边坡①倾向相反，为反向坡，对边坡整体稳定性影响小；裂隙③与边坡①倾向相同，对边坡稳定性影响大，裂隙④（与边坡①倾向大角度相交，对边坡整体稳定性影响小；故该边坡边坡主要破坏模式为沿外倾裂隙③结构面产生平面滑移。岩体类型：强风化段为Ⅳ类、中等风化段为Ⅲ类；强风化岩体边坡破裂角取47°，岩体等效内摩擦角50°。中等风化砂岩体边坡破裂角取61.7°，岩体等效内摩擦角55°。中等风化粉砂质泥岩体边坡破裂角取60.0°，岩体等效内摩擦角55°。该段边坡高度较大，可采用放坡开挖，每隔10m设置平台，宽度不小于2m。对坡面挂网喷浆支护；坡顶设截水沟。(2)DE段场地填筑后，边坡可能沿土层界面及土岩界面滑动。由计算可知，6剖面计算得出稳定系数为1.83（天然状态），1.49（饱和状态况），大于安全系数1.35，故该段边坡天然、饱和工况下处于稳定状态，但土质填方边坡易产生局部的圆弧滑动，故将该段边坡可对下伏地形经行削方处理，将原始地形坡度角降缓，且处理成台阶状，再按坡率1:1.50放坡回填，8m设置一个2m平台,并对坡面采取格构式护坡，绿化处理，做好截排水措施。6.2边坡设计根据《勘察报告》，结合场地最新规划资料，综合考虑，边坡治理支护如下：边坡范围边坡类型设置概况规模（m）边坡最大高度(m)安全等级主要边坡岩土组成支护形式AB挖方永久6832一级素填土、基岩1:0.3分级放坡+板肋式锚杆挡墙BCD挖方永久26246一级基岩1:1分级放坡+有机基材护坡DE填方永久12318一级素填土、基岩分级放坡+重力式挡墙具体设计内容详见立面图及典型断面图。坡顶、坡脚分别设置临时截水沟及排水沟，并入场地内排水系统，且设置防护栏杆，栏杆高度不小于1.2m，护栏竖向荷载为1.2KN/m。7边坡分析及计算7.1AB段锚杆挡墙验算（选取设计2-2’剖面验算）根据地勘报告边坡沿裂隙面4和等效内摩擦角计算岩石侧压力，去较大值进行计算。土压力验算外倾软弱结构面滑动的岩石压力（二值中取大值）主动岩石压力标准值(KN/m)E主动=0.5*r*H2*Ka岩体重度r(KN/m3)岩墙高度H(m)主动岩石压力系数Ka墙背与水平面夹角α(°)岩体表面与水平面夹角β(°)岩体等效内摩擦角φ(°)岩石对墙背的摩擦角δ(°)查表得滑裂面与水平面夹角θ(°)岩体粘聚力c(KPa)地表均布荷载标准值q(KN/m2)η=2c/rHKq=1+2qsinαcosβ/rHsin(α+β)239.599778326250.029489203107055216101001.030769231主动岩石压力标准值(KN/m)E主动=0.5*r*H2*Ka岩体重度r(KN/m3)岩墙高度H(m)主动岩石压力系数Ka墙背与水平面夹角α(°)岩体表面与水平面夹角β(°)外倾结构面内摩擦角φs(°)岩石与墙背的摩擦角δ(°)=0.33~0.5φ外倾结构面视倾角θ(°)或破裂角45+0.5*φ外倾结构面粘聚力cs(KPa)地表均布荷载标准值q(KN/m2)η=2cs/rHKq=1+2qsinαcosβ/rHsin(α+β)1417.4895426250.17446025110701556030100.0923076921.030769231取裂隙面4得出的岩石压力进行验算。锚杆验算钢筋截面积As(mm2)锚筋抗拉强度设计值fy(KPa)锚杆杆体抗拉安全系数Kb锚杆轴向拉力标准值Nak(KN)锚杆倾角α(°)锚杆所受水平拉力标准值Htk(KN)锚杆水平距离Sxj(m)锚杆垂直距离Syj(m)岩石侧向压力水平分力标准值ehk(KN/m2)侧向岩土压力合力水平分力标准值Ehk(KN/m2)挡墙高度H(m)908.492505813200002.2545.095503520512.22222222.52.581.95555556184425锚固长度验算锚固段长度La(m)Nak锚杆锚固体抗拔安全系数K（规范42页表8.2.3）π锚固体直径D(m)地层与锚固体粘结强度特征值frbk(KPa)2.891821461545.09550352.63.141592650.2780锚固段长度La(m)Nak锚杆锚固体抗拔安全系数K（规范42页表8.2.3）π锚筋直径d(m)钢筋与锚固体粘结强度特征值frb(KPa)锚筋根数n1.79017519545.09550352.63.141592650.01524007以上计算得出，采用7束7φs15.2钢绞线，锚固长度取5m满足规范设计要求。肋柱计算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:82.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:不考虑恒载分项系数:1.35 活载分项系数:1.40活载调整系数:1.00 结构重要性系数：1.1配筋条件:抗震等级:不设防 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HPB300配筋调整系数:1.1 上部纵筋保护层厚:40mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:40mm最大裂缝限值:0.200mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:单筋 按裂缝控制配筋计算3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1500B×H=500×600左中右弯矩(-):-16.4650.000-75.464弯矩(+):0.00012.2450.000剪力:105.192-39.333-183.857上部as:505050下部as:505050上部纵筋:240024002400下部纵筋:240024002400箍筋Asv:127112711271左端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-3368.62mm2/mρsv=-0.34%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-3580.73mm2/mρsv=-0.36%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m右端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-3115.27mm2/mρsv=-0.31%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m上纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)下纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)箍筋实配:4d10@220(1428)4d10@220(1428)4d10@220(1428)腰筋实配:8d20(2513)8d20(2513)8d20(2513)上实配筋率:0.26%0.26%0.26%下实配筋率:0.26%0.26%0.26%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0030.0020.012挠度:-0.0000.006-0.000最大裂缝:0.012mm<0.200mm最大挠度:0.006mm<7.500mm(1500/200)梁号2:跨长=2500B×H=500×600左中右弯矩(-):-75.4630.000-114.766弯矩(+):0.00056.0730.000剪力:225.154-15.721-256.595上部as:505050下部as:505050上部纵筋:240024002400下部纵筋:240024002400箍筋Asv:127112711271左端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-2982.27mm2/mρsv=-0.30%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-3656.77mm2/mρsv=-0.37%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m右端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-2881.01mm2/mρsv=-0.29%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m上纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)下纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)箍筋实配:4d10@220(1428)4d10@220(1428)4d10@220(1428)腰筋实配:8d20(2513)8d20(2513)8d20(2513)上实配筋率:0.26%0.26%0.26%下实配筋率:0.26%0.26%0.26%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0120.0090.018挠度:-0.0000.343-0.000最大裂缝:0.018mm<0.200mm最大挠度:0.343mm<12.500mm(2500/200)梁号3:跨长=2500B×H=500×600左中右弯矩(-):-114.7660.000-67.658弯矩(+):0.00060.2360.000剪力:259.71818.844-222.031上部as:505050下部as:505050上部纵筋:240024002400下部纵筋:240024002400箍筋Asv:127112711271左端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-2870.96mm2/mρsv=-0.29%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-3646.72mm2/mρsv=-0.36%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m右端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-2992.33mm2/mρsv=-0.30%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m上纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)下纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)箍筋实配:4d10@220(1428)4d10@220(1428)4d10@220(1428)腰筋实配:8d20(2513)8d20(2513)8d20(2513)上实配筋率:0.26%0.26%0.26%下实配筋率:0.26%0.26%0.26%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0180.0090.011挠度:-0.0000.387-0.000最大裂缝:0.018mm<0.200mm最大挠度:0.387mm<12.500mm(2500/200)梁号4:跨长=2500B×H=500×600左中右弯矩(-):-67.6580.000-216.787弯矩(+):0.00017.5020.000剪力:181.223-59.652-300.526上部as:505050下部as:505050上部纵筋:240024002400下部纵筋:240024002400箍筋Asv:127112711271左端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-3123.76mm2/mρsv=-0.31%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-3515.29mm2/mρsv=-0.35%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m右端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-2739.53mm2/mρsv=-0.27%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m上纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)下纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)箍筋实配:4d10@220(1428)4d10@220(1428)4d10@220(1428)腰筋实配:8d20(2513)8d20(2513)8d20(2513)上实配筋率:0.26%0.26%0.26%下实配筋率:0.26%0.26%0.26%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0110.0030.034挠度:-0.000-0.299-0.000最大裂缝:0.034mm<0.200mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(2500/200)梁号5:跨长=1500B×H=500×600左中右弯矩(-):-216.787-54.197-0.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:289.050144.5250.000上部as:505050下部as:505050上部纵筋:240024002400下部纵筋:240024002400箍筋Asv:127112711271左端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-2776.49mm2/mρsv=-0.28%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-3241.95mm2/mρsv=-0.32%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m右端截面:按构造配筋As=2400mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-3707.41mm2/mρsv=-0.37%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=1271mm2/m上纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)下纵实配:5E28(3079)5E28(3079)5E28(3079)箍筋实配:4d10@220(1428)4d10@220(1428)4d10@220(1428)腰筋实配:8d20(2513)8d20(2513)8d20(2513)上实配筋率:0.26%0.26%0.26%下实配筋率:0.26%0.26%0.26%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0340.0090.000挠度:-0.0001.5193.550最大裂缝:0.034mm<0.200mm最大挠度3.550mm<15.000mm(2×1500/200悬挑)4所有简图：面板计算执行规范:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF500按弹性板计算:1计算条件计算跨度:Lx=2.500mLy=2.500m 板厚h=200mm 不考虑板自重荷载恒载分项系数γG=1.40；活载分项系数γQ=1.40结构重要性系数：1.1活载调整系数γl=1.10；准永久系数ψq=1.20配筋调整系数:1.1荷载标准值:均布恒载q=82.00kN/m2(不包括自重荷载)均布活载q=0.00kN/m2 砼强度等级:C30,fc=14.30N/mm2,Ec=3.00×104N/mm2支座纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2板底纵筋级别:HRB400,fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2 纵筋混凝土保护层=25mm,配筋计算as=30mm,泊松比=0.20 支撑条件=四边 上:简支 下:简支 左:简支 右:简支角柱 左下:无 右下:无 右上:无 左上:无2计算结果 弯矩单位:kN.m/m,配筋面积:mm2/m,构造配筋率:0.56%弯矩计算方法:双向板查表挠度计算方法:双向板查表。 2.1荷载设计值:计算公式：荷载设计值=γG×恒载+γQ×γl×活载均布荷载=1.40×82.00+1.40×1.10×0.00=114.802.2荷载准永久值:计算公式：荷载准永久值=恒载+ψq×活载均布荷载=82.00+1.20×0.00=82.00 2.3跨中:[水平][竖向] 均布荷载弯矩系数:0.04420.0442 弯矩设计值:30.47730.477 面积:518(0.26%)518(0.26%) 实配:E12@190(595)E12@190(595) 2.4四边:[上][下][左][右] 均布荷载弯矩系数:0.00000.00000.00000.0000 弯矩设计值:0.0000.0000.0000.000 面积:400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%)400(0.20%) 实配:E12@250(452)E12@250(452)E12@250(452)E12@250(452)2.5挠度结果(按双向板计算):经查<<结构静力计算手册>>:挠度计算系数α0=0.004060=2.083333e+013N.mm2=0.624mm 挠度验算:0.624<fmax=12.50mm,满足2.6跨中裂缝:[水平] [竖向]弯矩准永久值:18.15118.151裂缝:0.1310.131跨中最大裂缝:0.131<[ωmax]=0.20mm,满足悬挑板验算执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:82.00kN/m 活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 计算时考虑梁自重:不考虑恒载分项系数:1.35 活载分项系数:1.40活载调整系数:1.00 配筋条件:抗震等级:不设防 纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30 箍筋级别:HPB300配筋调整系数:1.1 上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0% 下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.200mm 挠度控制系数C:200截面配筋方式:单筋 3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm梁号1:跨长=1250B×H=1250×200左中右弯矩(-):-214.609-53.653-0.000弯矩(+):0.0000.0000.000剪力:343.375171.6880.000上部as:353535下部as:353535上部纵筋:200020002000下部纵筋:200020002000箍筋Asv:317831783178左端截面:按构造配筋As=2000mm2，配筋率ρ=0.20%左端箍筋:Asv/s=-5784.25mm2/mρsv=-0.23%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=3178mm2/m跨中截面:按构造配筋As=2000mm2，配筋率ρ=0.20%跨中箍筋:Asv/s=-7526.38mm2/mρsv=-0.30%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=3178mm2/m右端截面:按构造配筋As=2000mm2，配筋率ρ=0.20%右端箍筋:Asv/s=-9268.51mm2/mρsv=-0.37%<ρsvmin=0.13%按构造配筋Asv/s=3178mm2/m上纵实配:10E18(2545)10E18(2545)10E18(2545)下纵实配:10E18(2545)10E18(2545)10E18(2545)箍筋实配:4d10@80(3927)4d10@80(3927)4d10@80(3927)腰筋实配:(0)(0)(0)上实配筋率:0.25%0.25%0.25%下实配筋率:0.25%0.25%0.25%箍筋配筋率:0.16%0.16%0.16%裂缝:0.0800.0140.000挠度:-0.0003.62410.233最大裂缝:0.080mm<0.200mm最大挠度10.233mm<12.500mm(2×1250/200悬挑)4所有简图：7.2DE段边坡验算（选取设计9-9’剖面验算）选取设计9-9剖面复核岩土界面滑动验算（饱和状态）（原始岩土界面）9剖面岩土界面条块划分示意图条块号滑体饱和重度(kN/m3)滑体天然重度(kN/m3)地下水位以上面积(m2)条块重量（kN/m）滑面长（m）滑面倾角（°）内聚力（KN/m）内摩擦角（°）下滑力（KN/m）累积下滑力（kN/m）抗滑力（KN/m）累积抗滑力（kN/m）传递系数稳定系数安全系数剩余下滑力（kN/m）E12221.0074.21632.420.2123.0024.00339.40339.40771.51771.511.0532.2731.35(232.09)E22221.0013.8303.69.5303.0024.00151.80509.17145.56957.941.0001.8811.35(200.41)E32221.0016352303.0024.00176.00685.17135.721093.660.7011.5961.35(124.95)上述计算结果得知，稳定系数大于1.35，边坡处于稳定状态，坡脚仅需设置护脚墙即可。7.3重力式挡墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身高:8.000(m)墙顶宽:2.150(m)面坡倾斜坡度:1:0.100背坡倾斜坡度:1:0.550采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.800(m)墙趾台阶h1:1.000(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.200:1物理参数:圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.450地基土摩擦系数:0.400墙身砌体容许压应力:2170.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:600.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:500.000(kPa)材料抗压极限强度:21.000(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数醩:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:21.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:32.000(度)土压力计算方法:朗肯主动土压力增大系数:1.100坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.00010.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:15.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.100荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000√4.填土侧压力分项系数=1.350√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.350√=============================================[土压力计算]计算高度为13.436(m)处的朗肯主动土压力按假想墙背计算得到：Ea=1217.182(kN)Ex=1012.757(kN)Ey=675.171(kN)作用点高度Zy=4.479(m)墙身截面积=46.263(m2)重量=1064.053(kN)墙背与假想墙背之间土楔重(包括超载)=762.870(kN)重心坐标(5.755,-2.076)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=11.310(度)Wn=1791.446(kN)En=860.678(kN)Wt=358.289(kN)Et=860.678(kN)滑移力=502.388(kN)抗滑力=1060.849(kN)滑移验算满足:Kc=2.112>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=494.814(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=4.010(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=9.157(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.647(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=2681.091(kN-m)抗倾覆力矩=16060.188(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.990>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=12629.188(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=2652.123(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=13379.098(kN-m)基础底面宽度B=9.339(m)偏心距e=0.375(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=5.045(m)基底压应力:趾部=352.482踵部=215.507(kPa)最大应力与最小应力之比=352.482/215.507=1.636作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.375<=0.200*9.339=1.868(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=352.482<=480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=215.507<=520.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=283.994<=400.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=38.800(m2)重量=892.400(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.671(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=6.694(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=2.647(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=1449.416(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4323.911(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.983(m)截面宽度B=8.150(m)偏心距e1=1.092(m)截面上偏心距验算满足:e1=1.092<=0.250*8.150=2.037(m)截面上压应力:面坡=320.787背坡=34.898(kPa)压应力验算满足:计算值=320.787<=2170.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=44.236<=500.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数?0=1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1644.372(kN) 轴心力偏心影响系数醟=0.787 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=8.150(m2) 材料抗压极限强度Ra=21000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=1808.809<=87502.961(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=1808.809<=87502.961(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为9.567(m)处的朗肯主动土压力按假想墙背计算得到：Ea=617.043(kN)Ex=513.411(kN)Ey=342.274(kN)作用点高度Zy=3.189(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=30.975(m2)重量=712.425(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.697(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=4.946(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=3.189(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=994.801(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1681.186(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.690(m)截面宽度B=6.700(m)偏心距e1=1.660(m)截面上偏心距验算满足:e1=1.660<=0.250*6.700=1.675(m)截面上压应力:面坡=369.204背坡=-72.248(kPa)压应力验算满足:计算值=369.204<=2170.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=72.248<=600.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=9.814<=500.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数?0=1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1093.633(kN) 轴心力偏心影响系数醟=0.506 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=6.700(m2) 材料抗压极限强度Ra=21000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=1202.996<=46263.012(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=1202.996<=46263.012(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=1060.849(kN),滑移力=502.388(kN)。滑移验算满足:Kc=2.112>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=494.814(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=16060.188(kN-M),倾覆力矩=2681.091(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.990>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=12629.188(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.375<=0.200*9.339=1.868(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=352.482<=480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=215.507<=520.000(kPa) 地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=283.994<=400.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=1.092<=0.250*8.150=2.037(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=320.787<=2170.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=600.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=44.236<=500.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=1808.809<=87502.961(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=1808.809<=87502.961(kN)(六)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=1.660<=0.250*6.700=1.675(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=369.204<=2170.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=72.248<=600.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=9.814<=500.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=1202.996<=46263.012(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=1202.996<=46263.012(kN)7.4填方边坡土体内部圆弧滑动验算计算项目：等厚土层土坡稳定计算1[计算简图][控制参数]:采用规范: 建筑边坡工程技术规范(50330--2013)计算目标: 安全系数计算滑裂面形状:圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数2坡面线号水平投影(m)竖直投影(m)超载数115.00010.0000210.0000.0001超载1距离3.000(m)宽10.000(m)荷载(10.00--10.00kPa)270.00(度)[土层信息]上部土层数1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m)(kN/m3)(kN/m3)(kpa)力系数115.00022.00040.000层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)10.00035.000层号十字板?强度增十字板羲?强度增长系