南京第二实验中学计算书

PAGE72PAGE132青岛农业大学毕业论文（设计）题目：南京市第二中学实验楼设计姓名：潘鹏飞学院：建筑工程学院专业：土木工程专业班级：2007级2班学号：20074758指导教师：陈惠荣2011年6月5日南京市第二中学实验楼设计土木工程专业潘鹏飞指导教师陈惠荣摘要：南京市第二中学教学实验楼为六层框架结构，建筑总高度为20.4m，总建筑面积约为4800m2。该设计包括建筑设计和结构设计两大部分建筑设计方面，主要完成了建筑物的平面、立面以及剖面设计。该教学楼属于综合教学楼，平面布局时既考虑了房间功能需求，又综合考虑了结构布置方案以及基础选型等。结构设计方面计算了一榀框架的重力荷载、计算了风荷载和横向水平地震作用及其内力、还计算了竖向恒载作用及其内力。内力计算完成后用PKPM进行了组合，根据最不利组合进行了梁和柱截面设计。除一榀框架外，还进行了楼板、楼梯及基础的设计。关键词：框架结构；教学楼；建筑设计；结构设计TheDesignoftheLaboratoryBuildingoftheNO2MiddleschoolinNanjingStudentMajoringinCivilEngineeringPanPengFeiTutorNameChenHuiRongAbstract：ThedesignisLaboratoryBuildingoftheNO2MiddleschoolinNanjing.Itincludesarchitecturedesignandstructuredesign.TheBuildingisa6floorsframestructurewithatotalheightis20.4andatotalconstructionareaisabout4800m2.Inarchitecturedesignaspect,theplanview,elevationandsectionaldrawingofthisteachingbuildingwasdesigned.Theteachingbuildingisa

HYPERLINK"/dict_source.aspx?searchword=synthetical+exploration"syntheticalbuilding,sowhentodesigntheplanview,thefunctionoftheroomisfirstconsidered.Inaddition,itisconsideredthestructuraldesignschemeandhowtochoosethefoundationpattern.Inthispart,architecturedesignandstructuredesignisconnected.Instructuredesignaspect,itcontainsthecalculationoftheGravityLoad,WindLoad,HYPERLINK"javascript:showjdsw('jd_t','j_')"HorizontalEarthquakeActionandEndogenForce;italsocontainscalculationofHYPERLINK"javascript:showjdsw('jd_t','j_')"VerticalHYPERLINK"javascript:showjdsw('jd_t','j_')"ConstantLoadandEndogenForce.Aftertheendogencalculationisfinished,theresultswascombinedusingthesoftwareofPKPM,andthesectionofthebeamandcolumnwasdesignedaccordingtothemostdisadvantageouscombination.Theslab,stairwayandfoundationalsoweredesignsHYPERLINK"javascript:showjdsw('jd_t','j_')"exceptforframedesign.目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc264017748"摘要2HYPERLINK\l"_Toc264017748"Abstract3HYPERLINK\l"_Toc264017750"第一章建筑设计部分5HYPERLINK\l"_Toc264017751"1.1工程概况5HYPERLINK\l"_Toc264017752"1.2建筑设计5HYPERLINK\l"_Toc264017751"1.3建筑材料及构造做法6HYPERLINK\l"_Toc264017751"1.4设计依据8HYPERLINK\l"_Toc264017753"第二章结构设计部分9HYPERLINK\l"_Toc264017754"2.1设计资料9HYPERLINK\l"_Toc264017755"2.2结构体系及承重方案的选用10HYPERLINK\l"_Toc264017756"2.3结构布置及计算简图11HYPERLINK\l"_Toc264017757"2.4竖向荷载计算15HYPERLINK\l"_Toc264017758"2.5风荷载计算23HYPERLINK\l"_Toc264017759"2.6地震荷载计算33HYPERLINK\l"_Toc264017760"2.7竖向荷载作用下框架结构内力计算41HYPERLINK\l"_Toc264017758"2.8框架梁柱内力组合68HYPERLINK\l"_Toc264017759"2.9框架梁柱配筋计算79HYPERLINK\l"_Toc264017762"2.10现浇楼板设计86HYPERLINK\l"_Toc264017763"2.11楼梯设计93HYPERLINK\l"_Toc264017764"2.12基础设计96HYPERLINK\l"_Toc264017765"总结105HYPERLINK\l"_Toc264017766"致谢106HYPERLINK\l"_Toc264017767"参考文献107第一章建筑设计部分1.1工程概况本项目为南京市第二中学实验楼。建设地点位于南京市市区。项目总建筑面积约为4800平方米，建筑最大高度20.4米，长度为67.5米，宽度为16.5米，为全现浇框架结构。建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为50年。抗震设防烈度8级，场地为2类场地，设防烈度类别为丙类。1.2建筑概况1.2.1建筑平面建筑平面主要表示建筑物的平面形状、水平方向各部分的布置及组合关系，门窗位置、墙和柱的位置以及其它建筑构配件的位置和大小等。该建筑是综合教学楼实验楼，有教室、办公室、实验室，计算机室、实验室等，设有抗震变形缝，满足抗震设计的要求。本建筑为内廊式对称建筑，柱距为4.5m6.9m、6.6m6.9m，进深均为6.9m，校长书记办公室、50人标准教室进深为9.0m，普通办公室开间为4.5m，50物理化学实验室开间13.5m、计算机及附室开间为20.1m，满足不同使用功能的要求。该建筑共有两部楼梯，均设置楼梯间且为双跑，满足安全疏散的要求。1.2.2建筑立面建筑立面是平行于建筑物各方向外墙面的正投影，用来表示建筑物的体型、外貌等。该建筑的南立面是其主要立面。此立面中间部分为一主要出口，左右，立面各有一个次要出口。该立面中表示了立面上门窗位置、形式、外墙勒脚、雨水管以及东、西门进口踏步、雨篷等的位置。屋顶采用坡屋顶形式。1.2.3建筑剖面建筑剖面表示建筑物内部垂直方向的高度、楼层分层、垂直空间的利用以及简要的结构形式和构造方式等情况。剖面图的位置应通过门、窗、洞，借此来表示门窗洞的高度和在竖直方向的位置和构造，以便施工。从剖面中还可以看出，各层楼面都设置楼板，屋面设置屋面板，它们搁置在砖墙或楼（屋）面梁上。为了屋面排水需要，屋面板铺设成一定的坡度，以便导流屋面上的雨水经天沟排向雨水管。另外，在建筑剖面中，不仅可以看到剖切到构件（如墙身、室内外地面、楼面层、屋面层、各种梁，梯段及平台板等），还可以看到未剖到可见部分（如走廊中可见的西窗、可见的楼梯梯段和栏杆扶手、雨水管等）。1.3建筑材料及构造做法1.3.1地面基层：水泥浆结合层一道，１００厚混凝土垫层，素土夯实基土。地面（１）：水磨石地面表面草酸处理后打蜡上光，１５厚１：２水泥石粒打磨石面层，２５厚１：２.５水泥砂浆找平层。地面（２）：花岗石地面２０厚花岗石面层水泥浆擦缝，２０厚１：２.５干硬性水泥砂浆粘合层，上洒１－２厚干水泥并洒清水适量――注３楼面。地面（３）：地砖地面地砖面层水泥浆擦缝，２０厚１：２.５干硬性水泥砂浆粘合层，上洒１－２厚干水泥并洒清水适量，改性沥清一布四涂防水层。1.3.2楼面楼面（１）：水磨石楼面表面草酸处理后打蜡上光，１５厚１：２水泥石粒打磨石面层，２５厚１：２.５水泥砂浆找平层，水泥浆结合层一道，结构层。楼面（２）：地砖楼面砖面层水泥浆擦缝，２０厚１：２.５干硬性水泥砂浆粘合层，上洒１－２厚干水泥并洒清水适量，改性沥清一布四涂防水层，１：２.５水泥砂浆找坡层，最薄处２０厚，水泥浆结合层一道，结构层。楼面（３）：花岗石楼面２０厚花岗石面层水泥浆擦缝，２０厚１：２.５干硬性水泥砂浆粘合层，上洒１－２厚干水泥并洒清水适量。1.3.3内墙内墙（１）：涂料内墙面喷白色内墙涂料两道，２０厚混合砂浆分层赶平，填充墙内墙（２）：瓷砖内墙面５厚瓷砖面层，８厚１：１.５水泥砂浆结合层，１２厚１：３水泥砂浆打底扫毛，填充墙。1.3.4顶棚顶（１）：涂料顶棚喷白色涂料两道，１５厚混合砂浆分层赶平，结构层1.3.5踢脚（１）：水磨石踢脚板表面草酸处理后打蜡上光，１０厚１：２水泥石粒打磨石面层，浆结合层一道，８厚１：３水泥砂浆垫层，８厚１：３水泥砂浆打底踢（２）：花岗石踢脚板２０厚花岗石面层水泥浆擦缝，２５厚１：２.５水泥砂浆灌注。1.3.6外墙外墙（１）：面砖墙面面砖贴面（品种颜色做样板定），纯水泥浆擦缝，２５mm厚水泥砂浆打底。1.3.7屋面（不上人）120mm厚钢筋混凝土结构板，板底抹15mm厚石灰砂浆，20mm厚水泥砂浆找平以及屋面瓦。1.4设计依据①《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001－2001）；②《建筑制图标准》（GB/T50104－2001）第二章结构设计部分2.1设计资资料2.1.1工工程概况结构类型：框架架结构工程规模：主体体五层，建建筑面积约约48000m2抗震设防烈度：：8度，第二二组，设计计基本地震震加速度值值为0.200g场地类别：Ⅱ类类地面粗糙度：CC类框架抗震等级：：二级结构安全等级：：二级2.1.2气气象及地质质资料最热月平均温度度30.7度最冷月平平均温度5.5度夏季极端最高温温40.1度冬季极端端最低温-5.1度最热月平均湿度度74%全年为西西北风，夏夏季为东南南风，基本本风压为400NN/m2年最大降雨量11300mmm，月最大大降水强度度192mmm/d自然地表1.00m内为填土土，填土下下层为4米厚粉质质粘土，在在下为砾石石层，粉质质粘土承载载力标准值值为270kkN/m22，砾石层层允许承载载力标准值值为500kN/mm22.2结构体系系及承重方方案的选取取2.2.1结结构体系本建筑采用框架架结构。高高层建筑常常用的结构构体系有框框架结构、剪剪力墙结构构、桶体结结构以及它它们的组合合体系。框框架结构由由梁柱构件件通过节点点连接而成成，它既承承受竖向荷荷载又承受受水平荷载载。其优点点为：建筑筑平面布置置灵活，能能获得较大大空间，易易于满足多多功能的使使用要求；；结构自重重较轻；计计算理论比比较成熟；；在一定的的高度范围围内造价较较低。框架架抗侧移刚刚度主要取取决于梁、柱柱的截面尺尺寸。通常常梁柱截面面惯性矩小小，侧移变变形较大，在在地震作用用下的非结结构构件破破坏严重，这这是框架结结构的主要要缺点。通通过合理的的设计，框框架结构会会获得良好好的延性，即即所谓的“延性框架”设计，其其具有良好好的抗震性性能。2.2.2承承重方案本设计为五层综综合教学楼楼，根据教教学楼的功功能要求，即即房间开间间方向需要要较大的空空间且需要要较高的室室内净高等等，所以选选择纵向框框架承重方方案。水平方向本设计计采用现浇浇肋梁楼盖盖结构承重重。现浇肋肋梁楼盖结结构整体性性好，抗震震性能好，且且结构平面面布置灵活活，易于满满足楼面不不规则布置置、开洞等等要求，容容易适用各各种复杂的的结构平面面及各种复复杂的楼面面荷载。本本设计的基基础为柱下下独立基础础和柱下联联合基础。2.3结构布置置及计算简简图图2-1结构布布置图该综合教学楼主主体结构共共5层，层高高为3.6m。填充墙墙采用240厚的加气气混凝土砌砌块。楼盖盖及屋盖均均采用现浇浇钢筋混凝凝土结构，楼楼板厚度均均为120mmm。框架结构是一个个横向框架架和纵向框框架组成的的空间受力力体系，但但在工程设设计中，常常常忽略结结构纵向和和横向之间间的空间联联系，忽略略各构件的的抗扭作用用，将纵向向框架和横横向框架分分别按平面面框架进行行分析计算算。由于通通常横向框框架的间距距相同，作作用于各横横向框架上上的荷载相相同，框架架的抗侧刚刚度相同，因因此，各榀榀横向框架架都将产生生相同的内内力与变形形，结构设设计时一般般取中间有有代表性的的一榀横向向框架进行行分析即可可。2.3.1梁梁截面尺寸寸的确定主梁截面高度按按梁跨度的的1/15～1/10估算，次次梁截面高高度按梁跨跨度的1/18～1/12估算，估估算过程如如下，估算算结果见表表2-1。梁的设设计强度：：C30（=14..3N//mm2，=1.443N//mm2）。纵梁：梁高hh=（1/18～1/10）L=5775mm～862mmm取h=6000mm梁宽b=(1/33～1/2))h=2000mm～300mmm取b=2550mm横梁：取h=600mmmb=2250mmm表2-11梁截面尺尺寸（mm）横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）AB跨BC跨250×6000250×5000250×6000250×50002.3.2柱柱截面尺寸寸的确定柱载面尺寸可根根据式N=βFgEnnAAc≥N/[UUN]fc估算表2--2查得该框框架结构在在30m以下，抚抚震得级为为二级，取其其轴压比值值[UN]=0.77[8]。表2-2抗震等等级分类结构类型烈度6789框架结构高度m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一柱截面尺寸：柱柱截面高度度可取h=（1/155-1/220）H，H为层高；；柱截面高高度可取b=（1-2//3）h，并按下下述方法进进行初步估估算。a)框架柱承承受竖向荷荷载为主时时，可先按按负荷面积积估算出柱柱轴力，再再按轴心受受压柱验算算。考虑到到弯矩影响响，适当将将柱轴力乘乘以1.2--1.4的放大系系数。b)对于有抗抗震设防要要求的框架架结构,为保证柱柱有足够的的延性,需要限制制柱的轴压压比，柱截截面面积应应满足下列列要求。c)框架柱截截面高度不不宜小于400mmm,宽度不宜宜小于350mmm。为避免免发生剪切切破坏，柱柱净高与截截面长边之之比不宜大大于4。边柱:中柱:；为了安全，设计计柱截面尺尺寸取值统统一取5005000mm。2.3.3确确定框架计计算简图图2-2框架结构构计算简图图基础选用独立基基础，框架架结构计算算简图如图图2-2所示。取取顶层柱的的轴线作为为框架柱的的轴线。2～4层柱高即即为层高，取3.6m；底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即h=3.6+0.45+0.5=4.55m，其中，0.45m为室内外高差；0.5m为基础顶面至室外地面的高度。顶层由于采用坡屋顶，其折算层高为3.6+0.52.4=4.8m.由此确定计算简图如上图。2.3.4框框架梁柱的的线刚度计计算由于楼面板与框框架梁的混混凝土一起起浇筑，对对于中框架架取，边梁梁，边跨梁中跨梁A~D轴底层柱柱A~D轴中间层层柱A~D轴顶层柱柱令中间层柱i==1.0则其余杆杆件相对线线刚度为图图2-3图2-3杆件相相对线刚度度2.4竖向荷荷载计算2.4.1恒荷荷载计算屋面（不上人）：结构层：1200mm厚钢筋混混凝土板25××0.122=3kNN/m2找平层：20mmm厚水泥砂砂浆找平0.022×20==0.4kkN/m22抹灰层：15mmm厚水泥砂砂浆0.0015×117=0..255kkN/m22合计44.1555kN/mm21-4层楼面：：水磨石地面（110mm面层，20mm水泥砂浆浆找平打底底）00.65kN/mm2120mm厚钢钢筋混凝土土板255×0.112=3..0kN//m212mm厚水泥泥砂浆200×0.112=0..24kNN/m2合计3.889kkN/m22梁、柱可根据截截面尺寸、材材料容重及及粉刷等计计算出单位位长度上的的重力荷载载；对墙、门门、窗等可可计算出单单位面积上上的重力荷荷载。计算算过程如下下：1各梁自重：1）边横梁：尺寸：250mmm×6000mm梁体重：255×0.225×（0.6--0.122）=33.0kkN/m12厚混合砂浆抹灰灰层0.0112×{（0.6--0.122）×2+00.25}}×20==0.2990kN//m2合计3.2290kkN/m222）中横梁：尺寸：250mmm×5000mm梁体重：25×00.25××（0.5--0.122）=2.3375kkN/m12厚抹灰层：0.0012×{{（0.5--0.122）×2+00..255}×200=0.2242kkN/m合计22.6177kN//m3）纵梁尺寸：250mmm×6000mm梁体重：25×00.25××（0.6--0.122）=3.kN/mm12厚混合砂浆抹灰灰层0.0112×{（0.6--0.122）×2+00.25}}×20==0.2990kN//m2合计3..290kN/mm22．柱自重尺寸：500mmm×5000mm柱体自重：25××0.5××0.5==6.255kN/mm12厚抹灰0.0112×0..5×4××20=00.48kkN/m合计6.773kNN/m3．墙体自重1）外墙标准层纵墙（240灰灰沙砖）188×（3.6--0.5--2.1）×0.224=4..32kNN/m2铝合金门窗0..35×22.1=00.7255kN//m2水泥粉刷两面0.366×（3.6--0.5--2.1）×2=00.72kkN/m22合计5.7775kkN/m底层层纵墙（240灰灰沙砖）18×（4.055-0.55-2.11）×0.224=6..246kkN/m22铝合金门窗0..35×22.1=00.7255kN//m2水泥粉刷外墙面面0.366×（4.055-0.55-2.11）=0.5522kNN/m2水泥粉刷内墙面面00.336×（1.055-0.55-2.11）=0.336kN//m2合计7.8881kNN/m顶层纵墙（240灰灰沙砖）188×（3.6--0.5--2.1）×0.224=4..32kNN/m2铝合金门窗0..35×22.1=00.7255kN//m2水泥粉刷两面0.366×（3.6--0.5--2.1）×2=00.72kkN/m22合计5.7775kkN/m单位墙面自重：：0.5××0.011×17++7×0..24=22.35kN/mm2内纵墙标准层纵墙（240灰灰沙砖）18×（3.6--0.5--1.2）×0.224=8..208kkN/m22水泥粉刷两面0.336×（3.6--0.5--1.2）×2=11.3688kN/mm2合计9.6675kkN/m底层纵墙（240灰灰沙砖）188×（3.6--0.5--1.2）×0.224=100.1522kN/mm2水泥粉刷两面0..36×（3.6--0.5--1.2）×2=11.3688N/m22合计11..52kkN/m顶层纵墙（240灰灰沙砖）118×（5.6--0.5--1.2）×0.224=166.8488kN/mm2水泥粉刷两面0.336×（5.6--0.5--1.2）×2=22.8088kN/mm2合计19..656kN/mm隔墙标标准层纵墙（240灰灰沙砖）118×（3.6--0.6）×0.224=122.96kkN/m22水泥粉刷两面0..36×（3.6--0.6）×2=22.16kkN/m22合计15..12kkN/m底层纵墙（240灰灰沙砖）188×（4.055-0.66）×0.224=144.9044kN/mm2水泥粉刷两面0.366×（4.055-0.66）×2=22.4844kN/mm2合计17..388kN/mm顶层纵墙（240灰灰沙砖）188×（4.8--0.6）×0.224=1887.1444kN//m2水泥粉刷两面0.336×（4.8--0.6）×2=33.0244kN/mm2合计21..168kN/mm2.4.2活荷荷载计算不上人屋屋面00.5kkN/m22楼面（教教室）22.0kNN/m2走道22.5kNN/m22.4.3竖向向荷载下框框架受荷总总图AB跨板L1//L2=66.6/2.7=2.4<3，所以按按双向板传传递荷载；；CD跨板L1/L2=66.9/6.6=1.1<3，所以按按双向板传传递荷载。板板上荷载分分配如图22-4所示示。图2-4板面荷荷载分配图图图2-5计算单元元的选取A~B轴间框架架梁梯形荷载的等效效：右侧=0.877q(=33.3/66.9=00.48))左侧=0.899q((=2.225/6..9=0..33)屋面板荷载：板传至梁上的三三角形和梯梯形荷载等等效为均布布荷载恒载kN/mm活载kN/mm楼面板荷载：恒载kN/m活载kN/m梁自重3.299kN/mmA-B轴间框架架梁均布荷荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=20..25+33.29==23.554kN//m活载=板传荷载=2..44kNN/m楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=18..96+33.29==22.225kN//m活载=板传荷载=9..74kNN/m（2）B-C轴间框架架梁均布荷荷载：屋面板传荷载载：恒载活载楼面板荷载：恒载活载梁自重B-C轴间框架架梁均布荷荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载7.011+2.6617=99.63kkN/m活载=板传荷载=0.884kN//m楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=6.556+2..62=99.18kkN/m活载=板传荷载4.222kN/mm（3）C-D轴间框架架梁均布板板荷载同A-B轴（4）A柱纵向集中荷载载计算顶层柱：天沟自自重=琉璃瓦自自重+现浇天沟沟自重琉璃瓦自重现浇天沟自重合计3.229kN//m顶层柱恒载=梁梁自重+板传荷载+天沟自重重=22.6177×（3.3++2.255-0.55)+4..155××5/8××1/2××6.9××(2.225+3..3-0..5)=118.266+13..22+445.244=76..72kNN/m顶层柱活荷载==0.5××6.9××0.5××5/8××(2.225+3..3)=55.89kkN/m标准层柱：标准层柱恒载==墙自重+梁自重+板传荷载载梁自重重kNN/m板传荷荷载kkN/m墙自重重kNN/m标准层柱恒载==13.222+711.43++29.116=1113.811kN/mm标准层柱活载==kN/mm=kN/m5）B柱纵向集中荷载载计算顶层柱：顶层柱恒载=梁梁自重+板传荷载载梁自重重kN/mm板传荷荷载kN/m顶层柱恒载=1124.889kN//m顶层柱活载=kN/m基础顶面恒载==底层內纵纵墙自重+基础梁自自重=kNN/m结构在进进行梁柱的的布置时柱柱轴线与梁梁的轴线不不重合，因因此柱的竖竖向荷载对对柱存在偏偏心，取偏偏心距框架架的竖向荷荷载及偏心心距如图2-6所示。图2-6框架竖向向荷载图2.5风荷载载计算2.5.1风荷荷载标准值值计算为简化计算，将将计算单元元内外墙面面的分布风风荷载化为为等量的作作用于屋面面梁和楼面面梁处的集集中风荷载载标准值，计计算公式如如下[122]：式中：——基本本风压0.4——风荷载体型系数数，当建筑筑物形状为为矩形时取取1.3——风压高度变化系系数——风振系数，当房房屋高度小小于30米时取1.0——下层柱高——上层柱高，对于于顶层为女女儿墙高度度的2倍B——计算单元迎风面面宽度5..55m表2-3风荷载标标准值计算算层次51.31.00.8319.65.5510.0641.31.00.7414.85.557.6931.31.00.740.45.557.6921.31.00.747.65.557.6911.31.00.744.054.058.17风荷载标准示意意图见图2-7图2-7风荷载载示意图2.5.2风风荷载作用用下的位移移验算水平荷载作用下下框架的层层间位移[[8]Vj―第j层的总剪力；―第j层所有柱的抗侧侧移刚度之之和；ΔUj―第j层的层间侧移。第一层层间侧移移求出后，可可计算各楼楼板标高处处的侧移值值是该层一一下各层层层间侧移之之和，顶层层侧移是所所有各层层层间侧移之之和。第层侧移：顶层侧侧移：抗侧移刚度D计计算横向2到4层轴柱D值计算算如表2--4构件名称A0.680.25410207B2.010.50120133C2.010.50120133D0.680.25410207kN/m60680横向底层轴柱DD值计算如如表2-5构件名称A0860.4769463.7B2.540.67013320.77C2.540.67013320.77D0.860.4769463.7kN/m45568.88横向顶层轴柱DD值计算如如表2-6构件名称A0.4530.1853141.1B1.340.4016808.6C1.340.4016808.6D0.4530.1853141.1kN/m19899.42风荷载作作用下框架架侧移的计计算框架在风荷载作作用下的侧侧移计算见见于表2--7表2-7风风荷载作用用下框架侧侧移计算层次510.0610.0619899.440.0005114.81/949447.6917.75606800.0002993.61/12307737.6925.44606800.0004223.61/858727.6933.13606800.0005553.61/659418.1741.3045568.880.0009114.551/5020侧移验算：对于于框架结构构，楼层间间最大位移移与层高之之比的限值值为，本框框架结构的的层间侧移移与层高之之比的最大大值满足的的要求，则则框架抗侧侧移刚度满满足要求。2.5.3风风荷载作用用下框架内内力的计算算框架柱端剪力及及弯矩的计计算公式分分别为，其中和均取自表表2.5，层间剪剪力取自表2.6。各柱反反弯点高比比按下式计计算：式中—框框架柱标准准反弯点高高比；—上、下层梁的相相对线刚度度变化的修修正值；—上层层高变化时时反弯点高高度比的修修正值；—下层层高变化时时反弯点高高度比的修修正值。由下层层高对该该层层高的的比值具体体计算及结结果见下表表。梁端弯矩、剪力力及柱轴力力按下列方方法计算框架柱杆端弯矩矩、梁端弯弯矩的计算算，简图见见图2-8所示示：计算简图计算简图图2-8接点计计算简图表2-8风荷载载作用下柱柱弯矩、剪剪力计算表表柱型层次/m/KN/(N/mm))/kN/kN﹒m/kN﹒m边柱A(D)54.810.0619899.443141.11.590.890.355.6010.4043.617.7560680102072.990.680.394.206.5733.625.4460680102074.280.680.456.938.4723.633.1360680102075.570.680.510.0310.0314.5541.345568.889463.78.580.850.8527.3311.71中柱B(C)54.810.0619899468608.663.442.670.437.109.4143.617.7560680201335.892.010.459.5411.6633.625.4460680201338.442.010.515.1915.1923.673.284606802013310.992.010.519.7819.7814.5593.89645568.8813320.7712.072.540.5530.2024.71梁端弯矩、剪力力及柱轴力力分别按照照下列公式式计算：式中：、分别表表示节点左左右梁的线线刚度；、分别表示示节点左右右梁端的弯弯矩；为柱柱在的层的的轴力，以以受压为正正。表2-9风荷载载作用下的的梁端弯矩矩、剪力及及柱轴力计计算层次边跨梁AB(CCD)中跨梁BC柱轴力中柱边柱55.62.314.712.73.49-1.162.33414.66.396.93.0412.5612.562.79.30-4.2-2.77313.59.056.93.2717.8017.802.713.19-7.47-8.49218.511.786.94.3923.1923.192.717.18-11.86-13.81127.3616.846.96.4133.1433.142.724.55-18.27-20.09注：1）柱轴力中的负负号表示拉拉力。2）表中M量纲为为kN.m，V量纲为kN，N量纲为kN，l量纲为m。风荷载作用下弯弯矩、剪力力、轴力图图见图2-9图2-9风荷载作作用下梁柱柱弯矩图（KN/m）图2-100风荷载作作用下梁柱柱弯矩图（KN/m）图2-11风荷载载作用下梁梁剪力、柱柱轴力图（kN）2.6地震荷载载计算2.6.1重重力荷载代代表值重力荷载代表值值是指结构构配件自重重标注值和和各可变荷荷载组合值值之和，是是表示地震震发生时结结构承受作作用力的近近似值。集中于顶层的重重力荷载代代表值G550%雪荷载屋面恒荷载横梁自重纵梁自重柱自重纵墙自重內纵墙及恒强自自重合计G5=57114.822KN/mm集中于2--44层的重力力荷载代表表值G2--GG4楼面恒载50%活荷载横梁自重纵梁自重柱自重纵墙自重內纵墙及恒强自自重合计G5=64559.644KN/mm集中于底层的重重力荷载代代表值G1楼面恒载50%活荷载横梁自重纵梁自重柱自重纵墙自重內纵墙及恒强自自重合计G5=67003.5KKN/m2.6.2.框架柱的的抗侧刚度度现浇框架结构中中跨梁I=2II0边跨梁I=1..5I0柱线刚度计算1层2--4层5层类别EN/mmm2b×hmmm2I0mmm4LmmIbN.mm4中梁3.0×1044250×50002.6×109927005.2×10995.77×10010边横梁3.0×1044250×60004.5×109969006.75×10092.93×100102.6.3横向向地震荷载载作用下框框架结构荷荷载、内力力和侧移计计算1．横向框架自振振周期计算算对于质量和刚度度沿高度分分布比较均均匀的框架架结构，其其基本自振振周期可按按下式计算算：式中：为计算结结构基本自自振周期用用的结构顶顶点假想位位移（m）；为结构构基本自振振周期考虑虑非承重砖砖墙影响的的折减系数数，框架结结构取0.6～0.7。按下列公公式计算：：，，式中各符号的意意义同上，这这里不再重重述。的计计算过程及及结果见表表2-10。表2-10结构顶顶点假想侧侧移计算表表层次55714.8225714.822159.1935.90238.2846459.64412174.44485.4425.08202.3836459.64418634.00485.4438.39177.326459.64425093.66485.4451.69138.9116703.531797.11364.5587.2287.22取=0.7，则各质点的水平地地震作用及及各层地震震剪力分别别按下式计计算：，具体计算过程及及结果见表表2-11。表2-11横向水水平地震作作用下楼层层剪力计算算表层次55714.820.15115153..22150.69150.6919899.440.00757746459.615.3599154.88692.63243.32606800.00401136459.611.7575900.3370.91314.23606800.00518826459.68.1552645.77449.18363.41606800.00599916703.54.5530500.99328.49391.945568.880.006600地震作用下的位位移验算：：楼层最大大位移与楼楼层层高之之比：1层：，满足地震震位移验算算要求。2-4层：，满满足地震位位移验算要要求。5层:,满足足地震位移移验算要求求。2.水平地震作用及及楼层地震震剪力计算算本设计中，结构构高度不超超过40m，质量和和刚度沿高高度分布比比较均匀，变变形以剪切切型为主，故故可用底部部剪力法计计算水平地地震作用。结构总水平地震震作用即底底部剪力按按下式计算算式中：为相应于于结构基本本自振周期期的水平地地震影响系系数值；为为结构等效效总重力荷荷载，单质质点应取总总重力荷载载代表值，多多质点应取取总重力荷荷载代表值值的85%。则==0.855×317797.11=270027.55kN南京地区按抗震震设防烈度度为8度，由《建建筑抗震设设计规范》表5.1.4－1查得水平地震影响系数最大值，按第一组情况下的Ⅱ类建筑场地，由该规范表5.1.4－2查得特征周期,根据地震影响系数曲线，地震影响系数为：故kN因T1=0.498>>1.4TTg=1.44*0.335=0..49S，故应考考虑顶部附附加地震作作用。4．水平地震作用用下的内力力计算水平地震作用下下框架结构构内力计算算过程与风风荷载作用用下的相同同。梁端弯弯矩及柱轴轴力按下列列公式计算算：；；；式中各符号意义义同前，具具体计算过过程及结果果见下表2-12。表2-12地震荷荷载作用下下柱弯矩、剪剪力计算表表柱型层次/mm/kN/(N/mm))/(N/mm))/kN/kN﹒m/kN﹒m边柱54.8150.6919899.443141.123.790.890.3539.9774.2243.6243.7606801020740.910.680.458.9188.3733.6314.23606801020752.870.680.4585.65104.6823.6363.41606801020761.290.680.5110.32110.3214.55391.645568.889463.781.330.850.65240.5129.52中柱54.8150.6919899.446808.651.562.670.43106.42141.0743.6243.2606802013380.692.010.45130.72159.7733.6314.236068020133104.322.010.50187.78187.7823.6363.416068020133120.652.010.50217.17217.1714.55391.645568.8813320.77114.472.540.60312.50208.34表2-13地震震作用下梁梁端弯矩、剪剪力及柱轴轴力计算教室梁PR走廊梁RS柱轴力层次l边柱中柱539.9735.846.910.9970.5870.582.752.28-10.9941.294133.1391.536.932.56180.26180.262.7133.53-43.55-48.693174.02117.056.942.18230.5230.52.7170.74-85.73-133.72215136.386.950.92287.57287.572.7212.27-136.655-209.3221350.82178.386.976.70315.29315.292.7233.55-213.355-229.522注：1)柱轴力中中的负号表表示拉力。2）表中量纲为kkN﹒m，量纲为kN，量纲为kN，量纲为m。地震荷载作用下下的框架弯弯矩图和梁梁端轴力剪剪力图见图图2-12。图2-112左地震作作用下梁柱柱弯矩图（KN.m）左地震作用下梁梁剪力、柱柱轴力图（KN）图2-13左地震震作用下梁梁剪力、柱柱轴力图（KN）2.7竖向荷载载作用下框框架结构荷荷载、内力力计算2.7.1计计算单元取7轴线横向框架进进行计算，计计算单元宽宽度为5.555m，如图2-11所示。由由于房间内内没有布置置有次梁，故故直接传给给该框架的的横向荷载载如图中阴阴影线所示示，计算单单元范围内内的其余楼楼面荷载则则通过纵向向梁以集中中力的形式式传给横向向框架，作作用于各节节点上。由由于纵向框框架梁的中中心线与柱柱的中心线线不重合图2-14横向向框架计算算单元2.7.2荷荷载计算1）恒载计算在图2.8中，和代代表横梁自自重，为均均布荷载形形式。分别为房间间和走道板板传给横梁梁的梯形荷荷载和三角角形荷载,由图2.6所示几何何关系可得得对于第5层AAB轴间q1=3.229kN//mq111=21..168kkN/mBC轴间q1=2.6617kNN/mqq11=21..168kkN/m集集中力荷载载如前所算算边边柱集集中力PP1=76..72kNN集集中力矩kNN/m中中柱集集中力PP2=80..2kN集集中力矩kNN/m对对于2--4层AB轴间q1=3.229kN//mq111=15..12kNN/mBC轴间q1=2.6617kNN/mqq11=15..12kNN/m集集中力荷载载如前所算算边边柱集集中力PP1=1133.81kkN集集中力矩kNN/m中中柱集集中力PP2=1244.89kkN集集中力矩kNN/m对于第1层AAB轴间q1=3.229kN//mq111=21..168kkN/mBC轴间q1=2.6617kNN/mqq11=21..168kkN/m集集中力荷载载如前所算算边边柱集集中力PP1=1133.81kkN集集中力矩kNN/m中中柱集集中力PP2=1244.89kkN集集中力矩kNN/m基础顶面边边柱集中力PP1=1133.81kkN中中柱集中力PP2=1244.89kkN图2-15各层层梁上作用用的恒载2）活荷载计算活荷载作用下各各层框架梁梁上的荷载载分布如图图所示。图2-166各层梁上上作用的活活载对于第5层AB轴柱间q1==kN/mmBC轴间q1==2.788kN/mm集中力荷载如前前所算边柱集中力PP1=5.998kN集集中力矩kNN/m中柱集中力PP2=8.113kN集集中力矩kNN/m对于2--4层AAB轴间q1=BC轴间q1=13..88kNN/m集中力荷载如前前所算边柱集中力PP1=23..93kNN集集中力矩kNN/m中柱集中力PP2=35..25kNN集中力力矩kNN/m对于第1层AAB轴间q1=3.229kN//mq111=21..168kkN/mBC轴间q1=2.6617kNN/mqq11=21..168kkN/m集中力荷载如前前所算边柱集中力PP1=1133.81kkN集中中力矩kNN/m中柱集中力PP2=1244.89kkN集中力力矩kNN/m基础顶面边边柱集中力PP1=23..93kNN中柱集中力PP2=35..25kNN将以上计算结果果汇总，见见表2-14。表2-14向框架恒恒载汇总表表层次53.292.6223.0611.2276.7280.29.5910.031～418.412.6221.5910.50113.81124.8914.2315.61注注：表中的的量纲为kN/mm,的量量纲为kN,的量纲为kN﹒m。表2-15横向向框架活载载汇总表层次/(kN/m))/(kN/m))/kN/kN/kN﹒m/kN﹒m52.7751.355.988.130.751.021～411.16.7523.9335.252.994.41注：表括括号内数值值对应于屋屋面雪荷载载作用情况况。2.7.3内力力计算梁端、柱端弯矩矩采用弯矩矩二次分配配法计算。由由于结构和和荷载均对对称，故计计算时可用用半框架。弯弯矩计算过过程及结果果见图表，所所得弯矩图图如图。1）恒载作用下固固端弯矩的的计算：5层AB轴线间作用下———短跨计算算跨度——长跨计算算跨度作用下BC梁段作用下作用下则MABB=-MBAA=-133.05--81.443=-994.488KN/mmMbc=--1.599-4.226=-55.85KN/mm同理1～4层层ABB轴线间作用下———短跨计算算跨度——长跨计算算跨度作用下BC梁段作用下作用下则MABB=-MBAA=-1449.288KN//mMbc=--5.588KN//m恒载作用下固端端弯矩的计计算：5层同理 1～4层3）各节点杆端分分配系数的的确定：杆端分配系数用用以下公式式进行计算算：(除底层外外各柱的线线刚度乘0.9))顶层：节点点A5：=0..5==0.5节点B5=0.225四层：节点AA4：节点B5：二三层节点A：节点B：一层节点A：节点B：杆端分配系数如如图：图2-17杆端端分配系数数力矩二次分配计计算如下图图：（底层层柱的传递递系数为1/2，其余各各柱为1/3）竖向恒荷荷载作用下下的框架弯弯矩二次分分配如下图图图2-18恒载载作用下顶顶层弯矩分分配图图2-19恒恒载作用下下四层弯矩矩分配图图2-20恒载载作用下三三层弯矩分分配图图2-21恒载载作用下二二层弯矩分分配图图2-222恒载作用用下一层弯弯矩分配图图竖向活荷载作用用下框架弯弯矩二次分分配如下图2-23活载载作用下顶顶层弯矩分分配图图2-24活载载作用下四四层弯矩分分配图图2-25活载载作用下三三层弯矩分分配图图2-26活载载作用下二二层弯矩分分配图图2-27活载载作用下一一层弯矩分分配图恒荷载作用下的的弯矩图图2-28恒载作作用下梁柱柱弯矩图（KN.m）图2-29活载载作用下梁梁柱弯矩图图（KN.m）6）恒荷载作用下下剪力及轴轴力的计算算：（1）梁剪力的计算算方法，计计算简图如如图所示：：图2-30梁剪剪力计算简简图图2-311柱剪力计计算简图ΣMA=0QQB=(MMA-MBB)/L++0.5qL公式（2-9）ΣMB=0QQA=(MB-MMA)/LL+0.55qL公式（2-10）ΣMC=0QQD=-((MC+MMD)/hh公式（2-11）ΣMD=0QC=-(MMC+MDD)/h公式（2-12）表2-17恒载作作用下的剪剪力计算表表：层次A柱B柱AB-AAB-BBC-BBC-C521.5317.4586.38-77.9213-13430.4022.9132.55-127.43312.39-12.39331.6022.19132.55-127.73312.39-12.39234.3421.60132.29-127.69912.39-12.39114.1910.87133.05-126.93312.39-12.39表2-18恒荷载载作用和下下的轴力计计算表层次位置A柱B柱5柱顶163.1171.12柱底195.4203.424柱顶441.76468.13柱底465.99492.363柱顶712.05757.37柱底736.28781.602柱顶982.381046.577柱底1006.6111070.8001柱顶1253.4771335.011柱底1284.0991365.644活荷载作用下的的剪力及轴轴力计算方方法同恒载载，计算结结果如表2-19：表2-19活载作作用下的剪剪力计算表表：层次A柱B柱AB-AAB-BBC-BBC-C53.832.938.20-8.841.13-1.1349.256.0134.93-33.245.70-5.7038.395.7634.77-33.415.70-5.7029.145.5434.77-33.415.70-5.7013.782.7634.98-33.25.70-5.70表2-30活荷荷载作用和和下的轴力力计算表层次A柱B柱514.1818.1473.0492.293131.74166.652190.94241.011249.35315.16图2-32恒载作作用下梁柱柱剪力图(KN)图2-33恒载作作用下的柱柱轴力图(KN)图2-34活载载作用下梁梁柱剪力图图(KN)图2-35活载载作用下的的柱轴力图图(KN)2.8框架梁柱柱内力组合合2.8.1框架架梁内力组组合本方案考虑了四四种内力组组合，即1.2SSGk+1..4SQkk，1.2SGk+00.9×11.4(SSQk+Swk)，1.355SGk+1..0SQk及1.2SSGk+1..3SEk。此外外，对于本本工程，11.2SSGk+1..4Swk这种内内力组合与与考虑地震震作用的组组合相比一一般较小，对对结构设计计不起控制制作用，故故不考虑。各各层梁的内内力组合结结果见表，表表中SGk、SQk两列中中的梁端弯弯矩M为经过调调幅后的弯弯矩（调幅幅系数取0.8）。柱边边弯矩柱边剪力力表2-31五层层横梁内力力组合表杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2恒+1.4活1.35×恒+0.7*1.44活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震调幅后A5B5A5右M-30.85-4.195.6-5.639.97-39.97-42.89-45.75-35.2-49.412.43-91.4-30.85-4.19V80.437.581.16-1.1610.99-10.99107.13116.01107.5104.6115.3586.7880.437.58跨中M63.438.21.61-1.162.06-2.0687.6093.6788.4884.9983.7178.3663.438.2B5左M-56.56-2.27-2.392.39-35.8435.84-71.05-78.58-73.7-67.72008-115.8226-22.6422-56.56-2.27V-71.96-8.82-1.611.61-10.9910.99-98.70-105.799-99.5-95.43666-105.9331-77.3577-71.96-8.82B5C5B5右M-38.87-3.64.71-4.7170.58-70.58-51.68-56.00-45.2-57.1144642.95-140.5558-38.87-3.6V-10.6-0.92-3.493.49-52.2852.28-14.01-15.21-18.3-9.48188-81.236654.69-10.6-0.92跨中M42.734.01000056.8961.6256.3356.32853.6853.6842.734.01表2-32四层层横梁内力力组合表杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2恒+1.4活1.35×恒+0.7*1.44活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震调幅后A4B4A4右M-70.33-17.6714.6-14.6133.13-133.133-109.133-112.266-88.26442-125.0556278.07-268.0667-70.33-17.67V123.1332.463.04-3.0432.56-32.56193.2198.04192.4866184.82552209.56124.9044123.1332.46跨中M89.0423.634.12-4.1220.8-20.8139.93143.36141.8133131.43006148.066693.9989.0423.63B4左M-85.75-30.4-6.396.39-91.5391.53-145.466-145.555-149.25554-133.15526-240.1229-2.15-85.75-30.4V-118.011-30.77-3.043.04-32.5632.56-184.699-189.477-184.21126-176.55518-202.4002-117.7446-118.011-30.77B4C4B4右M-41.64-9.0212.56-12.56180.26-180.2-62.60-65.05-45.50776-77.15888178.9588-289.7118-41.64-9.02V-10.1-4.64-9.39.3-133.5133.53-18.62-18.18-29.68444-6.24844-188.499158.6855-10.1-4.64跨中M46.832.51000059.7165.6859.3586659.3586657.7057.7046.832.51表2-33三层层横梁内力力组合表杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2恒+1.4活1.35×恒+0.7*1.44活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震调幅后A3B3A3右M-72.77-18.8913.5-13.5174.02-174.022-113.777-116.755-94.11554-128.13354127.5688-324.8884-72.77-18.89V122.8332.33.27-3.2742.18-42.18192.62197.47192.21442183.97338221.61111.9422122.8332.3跨中M87.1122.622.23-2.2328.49-28.49136.2139.77135.84130.22155.1481.0787.1122.62B3左M-86.4-23-9.059.05-117.0117.05-135.9-139.2-144.1-121.3-269.734.60-86.47-23.0V-118.011-30.94-3.273.27-42.1842.18-184.933-189.633-184.71166-176.47762-215.011-105.3442-118.011-30.94B3C3B3右M-38.08-7.9217.8-17.8230.5-230.5-56.78-59.17-33.24772-78.10332249.2022-350.0998-38.08-7.92V-10.0-4.64-13.113.19-170.7170.74-18.60-18.17-34.57-1.335-236.8207.07-10.09-4.64跨中M51.281.83000064.1071.0263.8418863.8418862.6362.6351.281.83表2-34二层层横梁内力力组合表杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2恒+1.4活1.35×恒+0.7*1.44活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震调幅后A2B2A2右M-72.56-18.8918.5-18.5215-215-113.522-116.477-87.56334-134.18834181.0944-377.9006-72.56-18.89V122.8732.34.39-4.3950.92-50.92192.66197.53193.67334182.61006233.02100.6288122.8732.3跨中M87.222.623.36-3.3639.32-39.32136.31139.89137.37448128.90776169.328867.1087.222.62B2左M-86.4-23-11.7811.78-136.388136.38-135.888-139.188-147.50028-117.81172-294.777459.81-86.4-23V-118.277-30.94-4.394.39-50.9250.92-185.244-189.999-186.43398-175.3777-226.6884-94.2922-118.277-30.94B2C2B2右M-38.08-7.3923.19-23.19268.57-268.577-56.04-58.65-25.7888-84.22668299.0111-399.2771-38.08-7.39V-10.09-4.64-17.1817.18-212.277212.27-18.60-18.17-39.601123.69-290.8443261.0599-10.09-4.64跨中M51.281.83000064.1071.0263.8418863.8418862.6362.6351.281.83表2-35一层层横梁内力力组合表杆件号截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载地震1.2恒+1.4活1.35×恒+0.7*1.44活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震调幅后A1B1A1右M-67.5-17.4827.36-27.36350.82-350.822-105.477-108.266-68.55112-137.49984364.5788-547.5554-67.5-17.48V123.6332.516.41-6.4176.7-76.7193.87198.76197.39552181.2422267.572268.15123.6332.51跨中M90.722.65.26-5.2686.22-86.22140.48144.59143.94336130.68884234.486610.3190.722.6B1左M-85.92-22.49-16.8416.84178.38-178.388-134.599-138.033-152.65598-110.2223115.2966-348.4992-85.92-22.49V-117.511-32.14-6.416.41-76.776.7-186.011-190.144-189.5885-173.43318-260.0006-60.5866-117.511-32.14B1C1B1右M-41.52-8.9233.14-33.14351.29-351.299-62.31-64.79-19.30668-102.81196401.5011-511.8553-41.52-8.92V-10.09-4.64-24.5524.55-233.555233.55-18.60-18.17-48.8877412.97866-318.5007288.7233-10.09-4.64跨中M46.682.45000O59.4565.4259.10359.10357.4957.4946.682.452.8.2框架架柱内力组组合表2-36AA柱内力组组合表层次截面内力恒载活载风载地震1.35恒+0.7*1.44活1.2恒+1.4活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震MNN5柱顶M-54.12-6.865.6-5.639.97-39.97-79.78-74.55-66.53-80.64-17.10-121.022-121.022-17.10-79.78N163.114.18-1.161.16-10.9910.99234.08215.57212.13215.05189.94218.52218.52189.94234.08柱底M49.2111.53-10.410.4-74.2274.2277.7375.1960.4886.68-30.52162.46162.46-30.5277.73N195.414.18-1.161.16-10.9910.99277.69254.33250.89253.81228.70257.28257.28228.70277.694柱顶M-62.95-17.74.2-4.258.91-58.91-102.333-100.322-92.55-103.133-9.58-162.744-162.744-9.58-102.333N441.7673.04-4.2-4.2-43.5543.55667.96632.37616.85616.85517.32630.55630.55517.32667.96柱底M46.515.6-6.576.57-88.3788.3778.0677.6467.1883.73-49.72180.04180.04-49.7278.06N465.9973.04-4.24.2-43.5543.55700.67661.44645.93656.51546.40659.63659.63546.40700.673柱顶M-56.66-15.116.93-6.9385.65-85.65-91.30-89.15-78.30-95.7634.29-188.400-188.40034.29-91.30N712.05131.74-7.477.47-85.7385.731090.3771038.9001011.0441029.866822.061044.9551044.955822.061090.377柱底M56.9915.11-8.478.47-104.688104.6891.7489.5476.7598.10-58.63213.54213.54-58.6391.74N736.28131.74-7.477.47-85.7385.731123.0881067.9771040.1221058.944851.131074.0331074.033851.131123.0882柱顶M-57.89-15.3610.03-10.03110.32-110.322-93.20-90.97-76.18-101.46664.73-222.100-222.10064.73-93.20N982.38190.44-11.8611.86-136.655136.651512.8441445.4771403.8771433.7551115.4881470.7771470.7771115.4881512.844柱底M65.7517.55-10.0310.03-110.322110.32105.96103.4788.38113.65-53.99232.85232.85-53.99105.96N1006.611190.44-11.8611.86-136.655136.651545.5551474.5551432.9441462.8331144.5551499.8441499.8441144.5551545.5551柱顶M-43.03-11.4727.33-27.33240.5-24.05-69.33-67.69-31.65-100.522254.13-89.78-89.78-31.65-69.33N1253.477249.35-18.2718.27-213.355213.351936.5551853.2551795.3221841.3771376.4221931.1331931.1331795.3221936.555柱底M21.525.74-11.7111.71-129.5129.5234.6833.8618.3047.81-139.197.6197.6418.3034.68N1284.099249.35-18.2718.27-213.355213.351977.8881890.0001832.0771878.1111413.1661967.8771967.8771832.0771977.888表2-37B柱柱内力组合合表层次截面内力恒载活载风载地震1.35恒+0.7*1.44活1.2恒+1.4活1.2恒+0..9×(1.4活+11.4风)1.2×(恒++0.5活)+1.3地震MNN5柱顶M-31.04-4.17-7.17.1-106.422105.42-45.99-43.09-51.45-33.56-178.10097.30-178.100-33.56-97.30N171.1218.1-2.332.3341.29-41.29248.75230.68225.21231.09269.88162.53269.88231.09162.53柱底M32.037.39.41-9.41141.07-141.07750.3948.6659.4935.78226.21-140.588226.2135.78226.21N203.4218.1-2.332.3341.9-41.29292.36269.44263.97269.85309.43201.29309.43269.85309.434柱顶M-41.22-11.1