层框剪结构住宅楼模板工程施工技术

东方雅苑A栋住宅楼工程模板工程施工方案编制：审核：审批：荆门市荆厦建安安安有限公公司东方雅苑A栋项项项目部2009.4...15模板工程施工方方方案工程概况：工程名称：东方方方雅苑A栋住宅楼楼建设单位：荆门门门市宝山山都市市置业有有限公公司设计单位：深圳圳圳市鑫中中建建建筑设计计顾问问有限公公司本工程建筑主体体体为一栋栋地下下一层，地地上上二十八八层的的住宅楼楼，总总建筑面面积233000平方米；；建建筑高度84.5555m，钢筋混混凝凝土框剪剪结构构。本工工程建建筑耐火火等级级二级，结结构构安全等等级为为二级，屋屋面面防水等等级为为二级，屋屋面面防水等等级为为二级，建建筑筑耐久年年限为为50年，建筑筑抗抗震设防防烈度度六度，本本工工程设计±0.00000相当于绝绝对对标高84.8855m。本工程程设设计为人人工挖挖孔桩基基础，桩桩身为C25，桩帽为C35，护壁为C25，骨料直直径<70mmm，全框架架钢钢筋混凝凝土结结构，±0.00000以上砌体体为为小空心心加气气混凝土土砌块块与M5.0混合砂浆浆实实砌240厚，外墙墙及及楼梯围围护墙墙为200厚墙体均均采采用加气气混凝凝土砌块块（容容重不大大于7KN//mm2）与M5混合砂浆浆砌砌筑，其其余为为100厚墙体均均采采用加气气混凝凝土砌块块（容容重不大大于7KN//mm2）与M5混合砂浆浆砌砌筑。地下室模板工程程程1、底板模板：：：均采用砖砖胎胎模。2、墙体模板：：：（1）墙体模板板采采用釉面胶胶胶合板。（2）模板穿墙墙螺螺栓均采用用用Φ14＠500双帽帽螺螺栓。上上疏下下密。（3）墙体模板板外外设纵横内内内，外围围檩，均均用直径径488钢管组成成。（4）本工程所所有有地下室外外外墙板，其其支支模用的的穿墙墙螺栓(里、中、外外外)均焊3mm厚50×550止水片，并并并在外侧侧模上上衬厚度度255毫米的木木块块，拆模模后除除掉木垫垫块，割割去此段段螺栓栓，用防防水水水泥沙浆浆封口口。（5）地下室墙墙板板与楼板（含含梁板）一次次支模。3、柱子模板：：：柱模采用70系系系列钢框框釉面面竹胶板板拼装装，安装装柱模模时先在在基础础面上弹弹出纵纵横轴线线，焊焊定位钢钢筋，柱柱断面，截截面面尺寸小小于6600的用用柱柱箍加固固，直直径大于于6000断面的的用用柱箍外外增贯贯穿柱中中的对对拉螺杆杆加固固。4、顶板模板，采采采用钢管管支撑撑，支撑撑间距距为0.755××0.775mm，步距为1.2m，平板采采用用12mmm厚釉釉面竹胶胶板。5、地下室模板板板工程应注注意意的重点点：（1）落实专人人负负责预留洞洞洞口、预预埋管管道等模模板的的安装。并并在在浇筑砼砼时派派专人检检查。（2）底板侧模模板板通过直径径径14mm的圆拉杆杆直直接焊接接在底底板的大大直径径钢筋上上，外外加一定定数量量的钢管管斜撑撑和纵横横钢楞楞。（3）地下室外外墙墙模板在砼砼砼浇筑后5天内不得得拆拆除，以以确保保外墙砼砼的养养护质量量，模模板拆除除其它它要求同同主体体结构模模板施施工。主体结构模板施施施工方法法和质质量保证证措施施1、模板的选用用用和支模方方式式（1）、框架梁梁、次次梁模板板梁底模、侧模均均均采用九九夹板板和50mm×10000mm方木，预预先拼成成整块块模板，当当梁梁高大于600mmm时，加横横向双钢钢管围围檩，采采用Φ14拉杆对拉拉。梁梁下部支支撑排排架为Φ48×33..5mm钢管，每每根梁二二侧各各一排，钢钢管管间距900mmm，步距12000mmm（当梁高高大大于1100时钢管间间距距为800mmm）。排架架按按设计设设水平平杆、扫扫地杆杆、斜撑撑并与与板支撑撑系统统连成整整体。钢钢管上铺铺设50mm×10000mm方木做做搁搁栅，间间距不不大于500mmm，用铁丝丝扎牢。（2）、框架柱柱模模板按柱断面尺寸，尽尽量采用整块块镀膜竹胶板板做侧模，竖竖向用50mm×1000mm方木做围围檩，间距300mm。柱箍设设计二种形式式：一为型钢钢结构，选用用槽钢14配以Φ14拉杆，排距距为500mm。一种为为用Φ48×3..5mm钢管（双双根）做横向向围檩，大断断面柱（600mm×6000mm以上）增增加Φ14对拉螺杆。第第一种方式较较省工省料，装装拆方便，为为本工程主要要采用方式。柱柱模限位做法法同外墙限位位。（3）、楼板模模板板采用大块九夹板板板铺底模模，底底部用50mm×10000mm方木做做搁搁栅，间间距300mmm。平台支支撑采用Φ48×33..5mm普通脚脚手手钢管及及扣件件搭设，钢钢管管横向及及纵向向间距均均为1.0m，步距为1.2m。搭设技技术术要求除除符合合《钢管管扣件件脚手应应用技技术规程程》外外，支撑撑钢管管相邻立立杆对对接接头头要错错开，同同时立立杆垂直直度要要控制在在允许许范围内内。水水平杆除除按设设计要求求外，尚尚应增设设剪刀刀撑。楼板模板应逐步步步采用早早拆模模技术：：即将将框梁和和楼板板平台的的支撑撑分开搭搭设，自自成一体体，在在浇砼之之前相相互联接接。浇浇灌后拆拆平台台模时再再分开开，先（早早）拆拆平台模模及梁梁侧模板板。保保留梁底底模板板和支撑撑，待待砼强度度达到到规定标标准时时，再拆拆梁支支撑和梁梁底模模，能加加快钢钢管和模模板的的周转使使用。（4）、剪力墙墙模模板：均采采采用九夹夹板做做模板、竖竖向向围檩用50mm×10000mm方木，间间距300mmm。用双根Φ48×33.5mm钢管做做横横向围檩檩，Φ14穿墙螺杆杆对对拉。拉拉杆的的排距底底部1m左右用400mmm，上部均均为500mmm，间距均均为500mmm。拉杆二二端用3字型扣件Φ14帽，下部部二二至三排排扣件件一端要要用3只，配双双螺螺帽。2、模板安装的的的制作要求求项目允许偏差(MMMM)项目允许偏差(MMMM)轴线5底模上表面标高±5截面尺寸＋4，－5层高垂直6相邻两板高底差2表面平整53、模板的拆除除除模板拆除应符合合合下列规规定。（1）、不承重重模模板，在砼砼砼强度能能保证证其表面面光洁洁及棱角角方正正，不拆拆除模模板，而而受损损后方可可拆除除。外墙墙模板板拆除按按本措措施外墙墙砼一一节规定定时间间拆除。（2）、承重模模板板（底模）拆拆除，应在砼砼强度达到下下列要求时方方可拆除，并并应办理拆模模审批手续。梁：跨跨跨度≤8M时，R≥75%；跨度>8M时，R=10000%；板：跨跨跨度≤2M时，R≥50%；跨度>2M、<8M时，R≥75%；悬臂构构构件：R=11000%；（3）、已拆除除模模板及支架架架的结构构，应应在砼强强度达达到设计计要求求后，方方允许许承受全全部设设计荷载载。施施工中不不得超超载使用用，严严禁堆入入过量量建筑材材料。当当承受施施工荷荷载大于于设计计荷载时时必须须经核算算，加加设临时时支撑撑。4、模板工程质质质量保证措措施施（1）所有梁、墙墙墙均有翻样样给给出模板板排列列图和满满堂架架支撑图图，经经项目工工程师师审核后后交班班组施工工，特特殊部位位应增增加细部部构造造大样图图。（2）暗柱、墙墙根根部不得使使使用砼“方盘”，而采用“井”字型，“Ｔ”型钢筋限限位位，限位位筋直直径≥12毫米。（3）当梁跨度度≥≥4米,悬挑梁跨跨度≥3米时，应应按2‰起拱。当梁梁梁跨度≥8米时，应应按2‰起拱。（4）模板使用用前前，对变形形形，翘曲曲超出出规范的的应即即刻退出出现场场，不予予使用用，模板板拆除除下来，应应将将砼残渣渣、垃垃圾清理理干净净，重新新刷隔隔离剂。（5）在板、墙墙横横板底部均均均考虑垃垃圾孔孔，以便便将垃垃圾冲洗洗排出出，浇灌灌前再再封闭。（6）模板安装装完完毕后，应应应由专业业人员员对轴线线、标标高、尺尺寸、支支撑系统统、扣扣件螺栓栓，拉拉结螺栓栓进行行全面检检查，浇浇砼过程程中应应有技术术好、责责任心强强的木木工、关关砌“看模”，发现问问题题及时报报告施施工组、技技术术组。（7）所有楼板板、墙墙板内的的孔洞模模必须须安装正正确，并并作加固固处理理，防止止砼浇浇筑时冲冲动，振振跑或砼砼的浮浮力而浮浮动。（8）此外，为为了了便于运输输输，可在在每个个楼层合合理设设置中转转模板板钢平台台，尺尺寸另定定，安安装在楼楼层南南面，拆拆下的的模板搬搬运到到钢平台台上，再再用塔吊吊将模模板吊运运到施施工楼层层上安安装。下钢管九夹板胶合木模板φ12对拉螺杆φ14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500下钢管九夹板胶合木模板φ12对拉螺杆φ14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500100×50木枋上钢管剪力墙模板支设图100×50木枋500柱截面边长小于1000mm的柱截面边长小于1000mm的柱子模板示意图柱截面边长大于1000mm的柱子模板示意图梁高大于或等于700mm的梁高大于或等于700mm的梁模板示意图梁高小于700mm的梁模板示意图1.04模板工工工程施工工安全全措施1、模板加工时时时，应加强强对对加工机机械的的检查，不不得得带故障障操作作，防止止触电电及机械械伤害害；2、模板的垂直直直运输严格格按按垂直运运输机机械操作作规程程进行，下下方方严禁站站人，提提升前应应清除除模板上上的零零散物料料，防防止坠落落伤人人。3、模板安装时时时，操作人人员员需有特特别安安全措施施，以以防人员员坠落落，同时时操作作面下按按规范范搭设卧卧式安安全网；；4、模板拆除时时时，严格按按照照各种模模板的的拆模要要领进进行，避避免造造成人员员伤害害；5、模板拆下后后后，按要求求进进行堆放放或周周转，并并及时时清除模模板上上的零散散物料料及铁钉钉等物物。1.05地下室室室特殊单单元顶顶板模板板支架架计算根据本工程特点点点，高支撑撑架架的计算算参照照《建筑筑施工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范》（JJGJ1330-20001）、《混混凝土结构构设计规范范》GB5500100-20002、《建建筑结构荷荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。本计算书还参照《施工技术》2002.3.、《高支撑架设计和使用安全》。一、参数信息:::1..脚手手架参数数横向间距或排距距距(m):00..75；纵纵距距(m):00..75；步步距距(m):11..20；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度(m):00..10；脚脚手手架搭设设高度度(m):44..70；采用的钢管(mmmm):Φ48×33..5；扣件连接方式:::双扣件，扣扣扣件抗滑滑承载载力系数数:00.800；板底支撑连接方方方式:方木支撑撑；；2..荷载载参数模板与木板自重重重(kN/mm2):0..3350；混混凝凝土与钢钢筋自自重(kN/mm3):255..0000；楼板浇筑厚度(((m):00..3000；倾倾倒混凝凝土荷荷载标准准值((kN/mm2):2..0000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):1..0000；3..木方方参数木方弹性模量EEE(N//mmm2):955000.00000；木方抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2):133..0000；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..3300；木木方方的间隔隔距离离(mm)::3300..0000；木方的截面宽度度度(mm)::550.000；；木方的的截面面高度(mm)::1100..000；图2楼板支支支撑架荷载载计计算单元元二、模板支撑方方方木的计计算::方木按照简支梁梁梁计算，方方木木的截面面力学学参数为为本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:WW=55.0000××10.00000×10.00000/66==833.333ccm33；II=55.0000××10.00000×10.00000×10.00000/112=44166.677ccm4；方木楞计算简图图图1..荷载载的计算算：(11)钢钢筋混凝凝土板板自重(kN/mm))：qq1=255..0000×0.30000×0.30000=2..2500kkN/mm；(22)模模板的自自重线线荷载(kN/mm)):qq2=0..3350×0.30000=0..1055kkN/mm；；(33)活活荷载为为施工工荷载标标准值值与振倒倒混凝凝土时产产生的的荷载(kN)：pp1=((11.0000++2.00000)×0.75500×0.30000=0..6755kkN；2..强度度计算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q==1.22×(2.25500+0..1055)=22.8826kNN/m；集中荷载p==11.4×0.67755=0..9445kkN；；最大弯距M==PPl/44++qll2/8==0.99455×0.75500/44++2..8226×0.755002/8==0.33766kNN.mm；最大支座力NNN=P//2++qql/22==0..9445/22++2..8226×0.75500/2=1.55322kNN；；截面应力σ=M//w=0.33766×1006/83..3333××1003=44..5111NN/mmm2；方木的计算强度度度为4..5511小13.00N/mmm22,满足要求求!3..抗剪剪计算：：最大剪力的计算算算公式如如下::Q=ql//2+PP/22截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q//2bbh<<[[T]其中最大剪力:::Q=0.77500×2.82266/2++0..9455/22=1..5322kkN；截面抗剪强度计计计算值TT=33××15322..2500/((2×50.00000×100..0000))==0..4660NN/mmm2；截面抗剪强度设设设计值[[TT]==11.3000N/mmm22；方木的抗剪强度度度为0.44660小于1..3300，满满足要求求!4.挠度计算算算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:均布荷载qqq=q11+qq2=22..2500+00.1005==2.33555kNN/mm；集中荷载ppp=0..6755kkN；最大变形VVV=55×2.35555×750..00004/(33884×95000..0000×416666666..677)++675.00000×750..00003/(448×95000..0000×416666666..677)=0.33955mmm；方木的最大挠度度度0.33995小于于7500.0000//2500,满满足要求求!三、木方支撑钢钢钢管计算算:支撑钢管按照集集集中荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算；；集中荷载P取纵纵纵向板底底支撑撑传递力力，PP=2..8266×0.75500+0..9455==3..0665kkN；；支撑钢管计算简简简图支撑钢管计算弯弯弯矩图(kN.mm))支撑钢管计算变变变形图(kN.mm))支撑钢管计算剪剪剪力图(kN)最大弯矩Mmaaax=00.5888kN..m；最大变形Vmaaax=00.9113mm；最大支座力QQQmax==8.55566kNN；；截面应力σ===0..5888×11066/508800.0000==1155.8832N//mm2；支撑钢管的计算算算强度小小于2055.0000N//mm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于7750..0000/11500与10mmmm,满足要要求求!四、扣件抗滑移移移的计算算:按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范培培训讲座座》刘刘群主编编，PP96页，双双扣件承承载力力设计值值取116.000kkN，按照扣件抗滑承承承载力系系数00.800，该该工程实实际的的旋转双双扣件件承载力力取值值为12..880kNN。纵向或横向水平平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值R=8..5566kkN；R<1222.800kkN,所以以双双扣件抗抗滑承承载力的的设计计计算满满足要要求!五、模板支架荷荷荷载标准准值((轴力):作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标标标准值包包括以以下内容容：(1)脚手架架架的自重重(kN)：NG111=00..1499×4.70000=0..7000kkN；钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A双排架架自自重标准准值，设设计人员员可根根据情况况修改改。(2)模板的的的自重(kN)：NG222=00..3500×0.75500×0.75500=0..1977kkN；(3)钢筋混混混凝土楼楼板自自重(kN)：NG333=2255.0000××0.30000×0.75500×0.75500=4..2199kkN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NNG11+NG2+NG3=55.1115kN；2.活荷载为为为施工荷荷载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ=((11.0000++2.00000)×0.75500×0.75500=1..6888kkN；3.不考虑风风风荷载时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.222NG+11..4NQ=88..5011kkN；六、立杆的稳定定定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式式:其中N-------立杆杆的轴心心压力力设计值值(kN)：N=88.5001kN；σ-----轴心心受压立立杆的稳稳定系系数,由长细比比loo/i查表表得到；；i------计算算立立杆的截截面回回转半径径(cm)：i=11.588ccm；A------立杆杆净净截面面面积((cm2)：A=44.899ccm2；W------立杆杆净净截面模模量((抵抗矩)((ccm3)：W=5..008ccm33；σ----------钢管立杆杆抗抗压强度度计算算值(NN//mm2)；[f]------钢管管立立杆抗压压强度度设计值值：[[f]=2205..0000NN/mmm2；Lo------计算长长度度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算lo=kkk1uh((1))lo=(((h+2aa))(22)k1------计算长长度度附加系系数，取取值为1..1155；u------计算算长长度系数数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3；；u=11.7000；；a------立杆杆上上端伸出出顶层层横杆中中心线线至模板板支撑撑点的长长度；；a=00.1000m；公式(1)的计计计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1uh==1.11555×1.70000×1.20000=2..3566mm；Lo///i==223566.2200/15..8000==1149..0000；由长细比Lo///i的结结果果查表得得到轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数φ=0..3312；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=850011.0446//（0.31122×489..0000）=5555.7220N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=555..7200NN/mmm2小于[ff]]=2005.00000满足要求求！！公式(2)的计计计算结果果：立杆计算长度Lo=hh++2a=1.22000+0..1000×2=11.4000m；Lo///i==114000.0000/15..8000==889.00000；由长细比Lo///i的结结果果查表得得到轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数φ=0..6667；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=850011.0446//（0.66677×489..0000）=2266.0664N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=266..0644NN/mmm2小于[ff]]=2005.00000满足要求求！！如果考虑到高支支支撑架的的安全全因素，适适宜宜由公式式(3)计算lo=kkk1k2(h+2aa))((3)k1--计算长度度附附加系数数按照照表1取值1.22443；k2--计算长度度附附加系数数，hh+2aa==1..4000按照表表2取值1.00005；公式(3)的计计计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1k2(h+2aa))=1..2433×1.00055×(1.20000+0..1000×2)==1.77499m；Lo///i==117488.9901/15..8000==1111..0000；由长细比Lo///i的结结果果查表得得到轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数φ=0..5509；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=850011.0446//（0.50099×489..0000）=3344.1554N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=344..1544NN/mmm2小于[ff]]=2005.00000满足要求求！！模板承重架应尽尽尽量利用用剪力力墙或柱柱作为为连接连连墙件件，否则则存在在安全隐隐患。以上表参照杜荣荣荣军:《扣件式式钢钢管模板板高支支撑架设设计和和使用安安全》。七、梁和楼板模模模板高支支撑架架的构造造和施施工要求求:除了要遵守《扣扣扣件架规规范》的的相关要要求外外，还要要考虑虑以下内内容1.模板支架架架的构造造要求求：a.梁板板板模板高高支撑撑架可以以根据据设计荷荷载采采用单立立杆或或双立杆杆；b.立杆杆杆之间必必须按按步距满满设双双向水平平杆，确确保两方方向足足够的设设计刚刚度；c.梁和和和楼板荷荷载相相差较大大时，可可以采用用不同同的立杆杆间距距，但只只宜在在一个方方向变变距、而而另一一个方向向不变变。2.立杆步距距距的设计计：a.当架架架体构造造荷载载在立杆杆不同同高度轴轴力变变化不大大时，可可以采用用等步步距设置置；b.当中中中部有加加强层层或支架架很高高，轴力力沿高高度分布布变化化较大，可可采采用下小小上大大的变步步距设设置，但但变化化不要过过多；；c.高支支支撑架步步距以以0.9----1.55m为为宜，不不宜超超过1.55mm。3.整体性构构构造层的的设计计：a.当支支支撑架高高度≥20m或横横向向高宽比≥6时，需要要设设置整体体性单单或双水水平加加强层；；b.单水水水平加强强层可可以每4----6米沿水水平平结构层层设置置水平斜斜杆或或剪刀撑撑，且且须与立立杆连连接，设设置斜斜杆层数数要大大于水平平框格格总数的的1//3；c.双水水水平加强强层在在支撑架架的顶顶部和中中部每每隔10----15mm设置置，四周周和中中部每100---155m设设竖向斜斜杆，使使其具有有较大大刚度和和变形形约束的的空间间结构层层；d.在任任任何情况况下，高高支撑架架的顶顶部和底底部（扫扫地杆的的设置置层）必必须设设水平加加强层层。4.剪刀撑的的的设计：：a.沿支支支架四周周外立立面应满满足立立面满设设剪刀刀撑；b.中部部部可根据据需要要并依构构架框框格的大大小，每每隔10----15mm设置置。5.顶部支撑撑撑点的设设计：：a.最好好好在立杆杆顶部部设置支支托板板，其距距离支支架顶层层横杆杆的高度度不宜宜大于40000mm；b.顶部部部支撑点点位于于顶层横横杆时时，应靠靠近立立杆，且且不宜宜大于20000mm；c.支撑撑撑横杆与与立杆杆的连接接扣件件应进行行抗滑滑验算，当当设设计荷载载N≤12kNN时，可可用双扣扣件；；大于122kkN时应用用顶顶托方式式。6.支撑架搭搭搭设的要要求：：a.严格格格按照设设计尺尺寸搭设设，立立杆和水水平杆杆的接头头均应应错开在在不同同的框格格层中中设置；；b.确保保保立杆的的垂直直偏差和和横杆杆的水平平偏差差小于《扣扣件件架规范范》的的要求；；c.确保保保每个扣扣件和和钢管的的质量量是满足足要求求的，每每个扣扣件的拧拧紧力力矩都要要控制制在45--660N..m，钢钢管不能能选用用已经长长期使使用发生生变形形的；d.地基基基支座的的设计计要满足足承载载力的要要求。7.施工使用用用的要求求：a.精心心心设计混混凝土土浇筑方方案，确确保模板板支架架施工过过程中中均衡受受载，最最好采用用由中中部向两两边扩扩展的浇筑方式；；；b.严格格格控制实实际施施工荷载载不超超过设计计荷载载，对出出现的的超过最最大荷荷载要有有相应应的控制制措施施，钢筋筋等材材料不能能在支支架上方方堆放放；c.浇筑筑筑过程中中，派派人检查查支架架和支承承情况况，发现现下沉沉、松动动和变变形情况况及时时解决。1.06标准层层层特殊单单元框框架梁模模板支支架计算算根据本工程特点点点，撑架算照筑工式管架全规J30混构范500建荷图1梁模板板板支撑架立立面面简图采用的钢管类型型型为Φ48×33..50。一、参数信息:::梁段信息:KLLL8；1.脚手架参参参数立柱梁跨度方向向向间距l((mm):00.990；立杆杆上上端伸出出至模模板支撑撑点长长度a(mm)):0..300；脚手架步距(mmm):11.220；脚手手架架搭设高高度((m):22..80；梁两侧立柱间距距距(m):00..90；承承重重架支设设:无承重立立杆杆，木方方平行行梁截面面A；2.荷载参数数数模板与木块自重重重(kN/mm2):0..3350；梁梁截截面宽度度B((m):00..2000；混凝土和钢筋自自自重(kN/mm3):255..0000；梁梁截面高高度DD(m)):11.1000；；倾倒混凝土荷载载载标准值值(kN/mm2):2..0000；施施工工均布荷荷载标标准值(kN/mm2):2..0000；3.木方参数数数木方弹性模量EEE(N//mmm2):955000.00000；木方抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2):133..0000；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..3300；木木方方的间隔隔距离离(mm)::3300..0000；木方的截面宽度度度(mm)::550.000；；木方的的截面面高度(mm)::1100..000；4.其他采用的钢管类型型型(mm)):Φ48×33..5。扣件连接方式:::双扣件，扣扣扣件抗滑滑承载载力系数数:00.800；二、梁底支撑方方方木的计计算1.荷载的计计计算：(1)钢筋混混混凝土梁梁自重重(kN)：q1===255.0000×0.20000×1.10000×0.30000=1..6550kkN；；(2)模板的的的自重荷荷载((kN)：q2=00.3350×0.30000×(2×1.10000+0..2000)=00.2552kN；(3)活荷载载载为施工工荷载载标准值值与振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载(kN)：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=((22.0000++2.00000)×0.20000×0.30000=0..2440kkN；；2.木方楞的的的传递集集中力力计算：：静荷载设计值q=11.22×1.65500+1..2××0.25522=2..2882kNN；活荷载设计值P=11.44×0.24400=0..3336kNN；P=2.28882+00.3336==2..6188kNN。3.支撑方木木木抗弯强强度计计算：最大弯矩考虑为为为简支梁梁集中中荷载作作用下下的弯矩矩，跨中最大弯距计计计算公式式如下下:跨中最大弯距(((kN.mm))M=22.6618×0.90000/4==0..5899；木方抗弯强度(((N/mmm2)σ=58991140..0000/8833333..3333=77.0070；木方抗弯强度777.0770NN/mmm2小于木方方抗抗弯强度度设计计值[f]]==13..0000N//mmm2，所以满满足足要求！！4.支撑方木木木抗剪计计算：：最大剪力的计算算算公式如如下::Q=P///2截面抗剪强度必必必须满足足:T=3QQQ/2bbh<[[T]]其中最大剪力(((kN)QQ=2..6118/22=11.3009；；截面抗剪强度计计计算值(N/mmm2)T=33×13099..20//(22×50.0000×100..000)==0..3933；截面抗剪强度计计计算值0..3393NN/mmm2小于截面面抗抗剪强度度设计计值[T]]==1.33000N/mmm22，所以满满足足要求！！5.支撑方木木木挠度计计算：：最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:集中荷载PPP=q11+q22+p11=2..1422kNN；最大挠度(mmmm)Vmmaxx=211422.0000××900..0003/(488×95000..00×416666666..677)=00.8822；木方的最大挠度度度(mm)00..8222小于于l/25500=9000..00//2550=33.6600，所所以以满足要要求！！三、梁底支撑钢钢钢管的计计算作用于支撑钢管管管的荷载载包括括梁与模模板自自重荷载载，施施工活荷荷载等等,通过方木木的的集中荷荷载传传递。1.支撑钢管管管的强度度计算算：按照集中荷载作作作用下的的简支支梁计算算集中荷载P传递递递力，P==22.6118kN；计算简图如下：：：支撑钢管按照简简简支梁的的计算算公式其中n=0...9000/00.3000==3经过简支梁的计计计算得到到：钢管支座反力RA=RRB=(3--11)/22×2.61188+2..6118=55.2237kNN；通过传递到支座座座的最大大力为为2×2.61188+2..6118=77.8855kNN；钢管最大弯矩Mmaxx=(33×3-1))×2.61188×0.90000/(88×3)=00..7866kkN.mm；截面应力σ=0.77886×11066/508800.0000==1544.6630N//mm2；支撑钢管的计算算算强度小小于2205..0N/mmm22,满足要求求!四、梁底纵向钢钢钢管计算算纵向钢管只起构构构造作用用，通通过扣件件连接接到立杆杆。五、扣件抗滑移移移的计算算:按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范培培训讲座座》刘刘群主编编，PP96页，双双扣件承承载力力设计值值取116.000kkN，按照扣件抗滑承承承载力系系数00.800，该该工程实实际的的旋转双双扣件件承载力力取值值为12..880kNN。纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.22..5)::R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值,取12.8800kNN；R--纵纵纵向或横横向水水平杆传传给立立杆的竖竖向作作用力设设计值值；计算中R取最大大大支座反反力，R==7.866kN；；R<1222.800kkN,所以以双双扣件抗抗滑承承载力的的设计计计算满满足要要求!六、立杆的稳定定定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式式其中N----立杆的的轴轴心压力力设计计值，它它包括括：横杆的最大支座座座反力：：N1=7..8855kNN；脚手架钢管的自自自重：NN2=11..2×0.14499×2.80000=0..5000kkN；；楼板的混凝土模模模板的自自重：：N3==00.7220kN；N===7.88555+0..5000+00.7720==9..0766kkN；φ----轴心受受压压立杆的的稳定定系数，由由长长细比lo/i查表表得得到；i----计算算立立杆的截截面回回转半径径((cm)：i=11.588；A----立杆杆净净截面面面积(cmm2)：A==4.889；；W----立杆杆净净截面抵抵抗矩矩(cm3)：W=55.088；σ----钢管管立立杆抗压压强度度计算值值((N/mmmm2)；[f]]]---钢管管立杆抗抗压强强度设计计值：：[f]==2055.000NN/mmm2；lo--计算算长度((mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算lo=kk1uh((1))lo=((h++2a))(22)k1--计算长度度附附加系数数，按按照表1取值为：：1..1855；；u--计算算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7000；a--立杆杆杆上端伸伸出顶顶层横杆杆中心心线至模模板支支撑点的的长度度：a==00.3000m；公式(1)的计计计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1uh==1.11855×1.70000×1.20000=2..4177mm；Lo///i==224177.4400/15..8000==1153..0000；由长细比lo///i的结结果果查表得得到轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数φ=0..2298；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=907755.5004//(0..2998×44899.0000))=622.2880N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=6622.2880N/mmm22小于[ff]]=2005.000满满足要求求！立杆计算长度Lo=hh++2a=1.22000+0..3000×2=11.8000m；Lo///i==118000.0000/15..8000==1114..0000；公式(2)的计计计算结果果：由长细比lo///i的结结果果查表得得到轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数φ=0..4489；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=907755.5004//(0..4889×44899.0000))=377.9554N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=3377.9554N/mmm22小于[ff]]=2005.000满满足要求求！1.07标准层层层特殊单单元楼楼板模板板支架架计算根据本工程特点点点，选定A-1栋标准层层六六至二十十八层层4-3轴~4-7轴交4-F轴~4-J轴作为标标准准层特殊殊单元元楼板，进进行行模板支支架计计算，该该处楼楼板结构构尺寸寸为54000**45000mmm，厚度为130mmm。算算建筑扣式脚架技规JG3-0混结设范G0120建筑荷规50921钢设规50723等一、参数信息:::1.脚手架参参参数横向间距或排距距距(m):11..00；纵纵距距(m):11..00；步步距距(m):11..20；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度(m):00..10；脚脚手手架搭设设高度度(m):22..80；采用的钢管(mmmm):Φ48×33..5；扣件连接方式:::双扣件，扣扣扣件抗滑滑承载载力系数数:00.800；板底支撑连接方方方式:方木支撑撑；；2.荷载参数数数模板与木板自重重重(kN/mm2):0..3350；混混凝凝土与钢钢筋自自重(kN/mm3):255..0000；楼板浇筑厚度(((m):00..13；倾倾倒倒混凝土土荷载载标准值值(kN/mm2):1..0000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):1..0000；3.楼板参数数数钢筋级别:CRRRB5550级级冷轧带带肋钢钢筋；楼楼板混混凝土标标号::C355；每层标准施工天天天数:7；每平平米米楼板截截面的的钢筋面面积((mm2):38844.6550；；计算楼板的宽度度度(m):44..50；计计算算楼板的的厚度度(m):00..13；计算楼板的长度度度(m):55..40；施施工工平均温温度((℃):255..0000；4.木方参数数数木方弹性模量EEE(N//mmm2):955000.00000；木方抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2):133..0000；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..3300；木木方方的间隔隔距离离(mm)::3300..0000；木方的截面宽度度度(mm)::550.000；；木方的的截面面高度(mm)::1100..000；图2楼板支支支撑架荷载载计计算单元元二、模板支撑方方方木的计计算::方木按照简支梁梁梁计算，方方木木的截面面力学学参数为为本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.00000×10.00000×10.00000/66==833.333ccm33；I=5.00000×10.00000×10.00000×10.00000/112=44166.677ccm4；方木楞计算简图图图1.荷载的计计计算：(1)钢筋混混混凝土板板自重重(kN/mm))：q1=2225.00000×0.30000×0.13300=0..9755kkN/mm；(2)模板的的的自重线线荷载载(kN/mm)):q2=000.3550××0.30000=0..1055kkN/mm；；(3)活荷载载载为施工工荷载载标准值值与振振倒混凝凝土时时产生的的荷载载(kN)：p1=(1..0000++11.0000))×1.00000×0.30000=0..6000kkN；2.强度计算算算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载qqq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(0.97755+0..1055)=11.2296kNN/m；集中荷载ppp=1..4×0.60000=0..8440kkN；；最大弯距MMM=Pll/4+ql2/8==0.88400×1.00000/44++1..2996×1.000002/8==0.33722kNN；最大支座力NNN=P//2++qql/22==0..8440/22++1.22966×1.00000/2=1.00688kNN；；截面应力σσσ=M//W==00.3772××106/8333333.333=44.4464N//mm2；方木的计算强度度度为4.44664小于13..00N//mmm2,满足要求求!3.抗剪计算算算：最大剪力的计算算算公式如如下::Q=qlll/2+P/22截面抗剪强度必必必须满足足:T=3QQQ/2bbh<[[T]]其中最大剪力:::Q=1.22966×1.00000/2++0..8400/22=1..0688kkN；截面抗剪强度计计计算值T==3×1.06688×103/(2×50.00000×100..0000))==0..3220NN/mmm2；截面抗剪强度设设设计值[TT]]=1..3000NN/mmm2；方木的抗剪强度度度为0.33220小于1..3300满足足要求!4.挠度计算算算:最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:均布荷载qqq=q11+qq2=11..0800kkN/mm；集中荷载ppp=0..6000kkN；最大变形VVV=55×1.08800×10000..04/(33884×95000..0000×416666666..6667)+60000.0000××10000..03/(448×95000..0000×416666666..7))==00.6771mm；方木的最大挠度度度0.66771小于于10000.00000/2550,,满足要求求!三、板底支撑钢钢钢管计算算:支撑钢管按照集集集中荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算；；集中荷载P取纵纵纵向板底底支撑撑传递力力，PP=1..2966×1.00000+0..8400==2..1336kkN；；支撑钢管计算简简简图支撑钢管计算弯弯弯矩图(kN.mm))支撑钢管计算变变变形图(kN.mm))支撑钢管计算剪剪剪力图(kN)最大弯矩Mmaaax=00.7119kN..m；最大变形Vmaaax=11.8338mm；最大支座力QQQmax==7.77688kNN；；截面应力σ===1441..5422NN/mmm2；支撑钢管的计算算算强度小小于2055.0000N//mm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于110000.0000//1550与10mmmm,满足要要求求!四、扣件抗滑移移移的计算算:按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范培培训讲座座》刘刘群主编编，PP96页，双双扣件承承载力力设计值值取116.000kkN，按照扣件抗滑承承承载力系系数00.800，该该工程实实际的的旋转双双扣件件承载力力取值值为12..880kNN。纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.22..5)::R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值,取12.8800kNN；R---------纵向向或或横向水水平杆杆传给立立杆的的竖向作作用力力设计值值;计算中R取最大大大支座反反力,,R=7..7688kkN；R<1222.800kkN,所以以双双扣件抗抗滑承承载力的的设计计计算满满足要要求!五、模板支架荷荷荷载标准准值((轴力):作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标标标准值包包括以以下内容容：(1)脚手架架架的自重重(kN)：NG111=00..1499×2.80000=0..4177kkN；(2)模板的的的自重(kN)：NG222=00..3500×1.00000×1.00000=0..3500kkN；(3)钢筋混混混凝土楼楼板自自重(kN)：NG333=2255.0000××0.13300×1.00000×1.00000=3..2500kkN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NNG11+NG2+NG3=44.0117kN；2.活荷载为为为施工荷荷载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ=((11.0000++1.00000)×1.00000×1.00000=2..0000kkN；3.不考虑风风风荷载时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.222NG+11..4NQ=77..6200kkN；六、立杆的稳定定定性计算算:不考虑风荷载时时时,立杆的稳稳定定性计算算公式式其中N-------立杆杆的轴心心压力力设计值值(kN)：N=77.6220kN；σ-----轴心心受压立立杆的稳稳定系系数,由长细比比Lo/i查表表得得到；i------计算算立立杆的截截面回回转半径径(cm)：i=11.588ccm；A------立杆杆净净截面面面积((cm2)：A=44.899ccm2；W------立杆杆净净截面模模量((抵抗矩)((ccm3)：W=5..008ccm33；σ----------钢管立杆杆抗抗压强度度计算算值(NN//mm2)；[f]------钢管管立立杆抗压压强度度设计值值：[[f]=2205..0000NN/mmm2；Lo------计算长长度度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由公式(1)或(2)计算lo=kkk1uh((1))lo=(((h+2aa))(22)k1----计计算算长度附加加加系数，取取值值为1.11555；u------计算算长长度系数数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3；；u=11.7000；；a------立杆杆上上端伸出出顶层层横杆中中心线线至模板板支撑撑点的长长度；；a=00.1000m；公式(1)的计计计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1uh==1.11555×1.70000×1.20000=2..3566MM；Lo///i==223566.2200/15..8000==1149..0000；由长细比lo///i的结结果查表表得到到轴心受受压立立杆的稳稳定系系数φ=0..3312；钢管立杆受压强强强度计算算值；；σ=762200.3004//(0..3112×44899.0000))=499.9447N/mmm22；立杆稳定性计算算算σ=499..9477小小于[ff]]=22055.0000满满足要求求！公式