层框剪结构住宅楼高大模板专项施工方案

中海华山珑城A-2地块高大模板专项施工方案PAGEPAGE78山东枣建建设集团华山珑城A-2地块项目经理部目录HYPERLINKHYPERLINKHYPERLINK\l"_Toc353309620"6.模板拆除除除82HYPERLINK\l"_Toc353309621"7.成品保护护护83HYPERLINK\l"_Toc353309622"8.安全文明明明施工要要求883编制依据1.1《混凝土土土结构工工程施施工质量量验收收规范》GB5002204—2002（2011版）1.2HYPERLINK"/news/lista.asp?id=11107"《高层建建建筑混凝凝土结结构技术术规程程》（JGJ3－2010）HYPERLINK"/dp/bkbk872465"1.3HYPERLINK"/exam/Article.aspx?ArticleID=231164"《建筑施施施工模板板安全全技术规规范》JGGJ1662-200081.4《建筑施施施工扣件件式钢钢管脚手手架安安全技术术规范范》（JGJ11330-220111）1.5《建筑施施施工安全全技术术手册》1.6中海华山山山珑城A-2地块工程程施施工图纸纸1.7山东枣建建建建设集集团公公司《管管理文文件汇编编》及及《程序序文件件》。工程概况2.1工程概况况况2.1.1工程程程名称：：中海海华山珑珑城A-2地块2.1.2建设设设地点：：济南南市华山山镇2.1.3建设设设单位：：济南南中海城城房地地产开发发有限限公司2.1.4监理理理单位：：山东东泉景工工程咨咨询有限限公司司2.1.5总建建建筑面积11588000平方米，其其其中地上9877744.26平方米，地地地下部分1702255.74平方米。2.1.6建筑筑筑层数及及高度度：本工程程包包括7个单体分分别别为26层27层和33层，总高高度95.7米。2.1.7建筑筑筑结构安安全等等级：二二级。2.1.8建筑筑筑耐火等等级：：一级。2.1.9抗震震震设防烈烈度：：6度设防。2.1.10抗抗抗震等级:33层三级，26层27层四级。2.1.11结结结构类型型：框框架剪力力墙结结构。2.1.12建建建筑设计计使用用年限：50年。2.1.13地地地下车库库部分分为人防防区。2.2方案设计计计概况2.1.1、方方方案适用用范围围：地下下室人人防区域域顶板板。2.1.2、本本本工程结结构概概况：地地下室室人防区区域顶顶板厚350mmm，其中部部分分区域板板厚400mmm、车库最最大大梁600**11400。地下室人防部分分分顶板结结构类类型为无无梁楼楼盖。2.1.3、材材材料选择择：模模板采用15mm木胶板，50×100mm木方，φ48x3..00mm2.3高大模板板板区域根据济南市建筑筑筑工程脚脚手架架及模板板支撑撑系统安安全管管理暂行行规定定中规定定符合合下列条条件之之一的模模板支支撑系统统称为为高大模模板支支撑系统统：（一）高度超过过过6.5m的现浇混混凝凝土梁板板构件件模板支支撑系系统；（二）跨度超过过过15m现浇混凝凝土土梁板构构件模模板支撑撑系统统；（三）施工总荷荷荷载大于12kN／m2（板200mmm厚）的现现浇浇混凝土土梁板板构件模模板支支撑系统统；（四）集中线荷荷荷载大于15kN／m（梁500mmm宽×100000mm高）的现现浇浇混凝土土梁板板构件模模板支支撑系统统；（五）滑模模板板板及其它它特殊殊脚手架架（搭搭设高度度超过过30m的构筑物物脚脚手架）。根据图纸设计，本本工程地下室室人防部分顶顶板厚350mm、部分区域400mm；转换梁6000×14000，属于高大模模板区域，因因此对以上部部分模板支撑撑体系进行设设计施工。施工安排3.1工程施工工工目标3.1.1质量量量目标所有模板必须符符符合规范范要求求，一次次验收收合格。1、主控项目：：：上下层立立柱柱应对准准，并并铺设垫垫板。避避免油污污染钢钢筋和混混凝土土。2、一般项目：：：模板接缝缝处处不得漏漏浆；；在浇筑筑之前前木模应应浇水水湿润，但但板板内不应应有积积水。混混凝土土浇筑之之前，模模板内的的杂物物应清理理干净净。模板板起拱拱，高度度必须须符合要要求。3、预埋件和预预预留洞允许许偏偏差项目允许偏差（mmmm）预埋钢板中心线线线位置3预埋管、预留洞洞洞中心线线位置置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安安安装的允允许偏偏差项目允许偏差（mmmm）轴线位置5底模上表面标高高高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高高高低差1.5m表面平整度53.1.2安全全全目标认真贯彻“安全全全第一、预预防防为主、综综合合治理”的方针，落落落实在工工程施施工中的的安全全责任，做做到到各知其其责、各各负其责责。保保证人身身安全全、实现现安全全生产，制制定定目标如如下：：序号管理目标1杜绝重伤、死亡亡亡事故2轻伤事故频率控控控制在0.5‰以内3施工人员、工人人人安全教教育必必须达到100%%4单项安全技术措措措施必须须有针针对性5施工用电达到国国国家、地地方及及公司标标准6三宝、临边防护护护达标7施工机具、防护护护齐全有有效8施工现场安全达达达标率100%%9施工现场文明施施施工率100%%3.1.3环境境境目标环保目标标项目分项目标环境保护扬尘施工现场采用双双双层密目目网防防扬尘，并并且且及时洒洒水，生生活区用用洒水水车洒水水一天天两遍。大气污染符合国家标准噪音污染符合国家GB11125223标准要求求水污染符合国家GB888978标准要求求。固体废弃物10万平方米建建筑筑垃圾不超超超过400吨。建筑垃圾再利用用用和回收收率达达到30%。3.1.4成本本本目标合理配制模板，优优化施工工艺艺，墙采用木木胶板，楼顶顶板采用木胶胶板，在混凝凝土同条件试试块抗压强度度满足规范的的拆模强度及及时拆模，提提高顶板模板板的周转率。柱柱采用木胶板板。配模中，严禁优优优材劣用用、长长材短用用、大大材小用用，合合理使用用木材材。3.2项目管理理理组织机机构序号姓名项目部职务小组职务1张会项目经理组长2褚衍奎项目总工副组长3李季生产经理副组长4魏伟安全员组员5张堃技术员施工准备与资源源源配置计计划4.1施工准准准备：4.1.1技术术术准备：：11项目部由由项项目技术术负责责人组织织，仔仔细学习习施工工图纸和和施工工规范，对对于于图纸的的存在在的问题题在施施工前与与设计计办好洽洽商和和变更。项项目目部设立立专职职技术人人员负负责模板板支设设的技术术工作作，两名名工长长负责现现场的的模板现现场支支设与安安装。22墙体、柱柱模模支设前前，墙墙、柱钢钢筋、预预埋件、各各种种预留洞洞口、避避雷等工工序均均已完成成，并并经检查查验收收合格后后方能能进行合合模。4.1.2现场场场准备施工阶段在建筑筑筑物的东东侧设设立周转转料堆堆放场、木木工工加工棚棚、半半成品堆堆放场场，并在在加工工区设置置配电电箱、消消防箱箱，灭火火器等等设施，整整个个场区地地面用用细石砼砼同进进行硬化化。４.2资源配配配置计划：：4.2.1劳劳劳动力配配置计计划：工种施工投入劳动力力力情况木工60机械工6塔吊司2信号工24.2.2物资资资配置计计划及及用量：：本工程模板采用用用15mm木胶板，50mm×11000mm木方，φ48x3..00mm钢管，φ14对拉螺栓栓。周周转材料料和施施工机具具应提提前进场场，并并满足施施工进进度要求求。模模板检验验仪器器水准仪仪线坠坠、钢尺尺等。支撑系统设计5.111地下室人人防防顶板５.1.1支撑撑撑系统选型型、选选材本区域内梁、板板板均采用木木胶胶板；次次龙骨骨采用50*11000mm的木方，主主主龙骨、立立杆杆、斜撑撑等支支撑构件件采用用Ф48×33..0mm的钢管；；标标准扣件件；对对拉螺栓栓、顶顶撑，采采用扣扣件式满满堂脚脚手架支支撑。５.1.2顶板板板模板支撑撑体体系楼层顶板模板支支支撑体系系采用用扣件式式满堂堂支撑架架，模模板采用15mm厚木胶板板，次次龙骨采采用50*11000mm木方，间距200mmm，主龙骨骨采采用Ф48×33..0mm的双钢管管。11满堂支撑撑体体系地下室立杆间距距距800mmm，立杆顶顶部部使用U型顶托支支撑撑在主龙龙骨上上，且顶托托伸伸出钢管管的高高度小于于等于于200mmm。所有支支撑撑架距地地面300mmm处设置纵纵横横向扫地地杆，第第一步、第第二二步纵横横向水水平拉杆杆距地地面15000mmm，第三步步水水平拉杆杆间距距12000mmm，最上部部水水平拉杆杆根据据层高不不同但但不得大大于500mmm。满堂模扳支架外外外围立面面整个个长度和和高度度上连续续设置置剪刀撑撑；支支架内部部每隔隔8跨在纵、横横横向的整整个长长度和高高度上上分别连连续设设置剪刀刀撑，在在其支架架中部部设置水水平剪剪刀撑。钢管扫地杆、水水水平拉杆杆应采采用对接接，剪剪刀撑应应采用用搭接，搭搭接接长度不不得小小于10000mmm，剪刀撑撑应应与地面面顶紧紧，并采采用两两个旋转转扣件件在距立立杆两两端不小小于100mmm处进行固固定定。跨度大于4m的的的楼板跨跨中应应按2‰坡度起拱拱。施施工时应应注意意仅在跨跨中起起拱，四四边与与墙体相相交处处保持水水平。由于地下室顶板板板部分区区域板板厚为400mmm，所以板板支支撑体系系计算算按照400mmm厚板进行行验验证，支支设高高度为3.7米。22梁模板支支撑撑体系地下室负四层梁梁梁板中最最大梁梁为600mmmm×144000mm，梁模板板采采用15厚木胶板板，次次龙骨采采用50*11000mm木方，主主龙龙骨采用Ф48×33..0mm的钢管，梁梁底底支撑立立杆横横向设2根，梁底立立杆杆纵向排距距为为0.8m，梁底次次楞楞木枋纵向布置，共共设3根，主楞双双钢钢管置于于立杆杆端的“∪”可调支托托内内，沿梁梁宽横横向布置。梁梁梁侧模次次楞木木枋顺梁方方向向布置，间间距200mmm，外主楞楞双双钢管竖竖向布布置，间距距同同对拉螺螺栓，Φ14对拉螺螺栓自梁底底起向上2200＋400×2道（按按梁高作变变化），纵纵向间距400mmm。300mmm×8550mm的梁模板板支撑体系系除按上述述支撑体系系支设外，在在梁底设置置1根立杆。５.1.3受受受力验算（1）顶板计算算书书一、参数信息:::1.模板支架参参参数横向间距或排距距距(m):00..80；纵纵距距(m):00..80；步步距距(m):11..50；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度(m):00..30；模模板板支架搭搭设高高度(m):3..7；采用的钢管(mmmm):Φ48×33..0；扣件连接方式:::双扣件，考考考虑扣件件的保保养情况况，扣扣件抗滑滑承载载力系数数:00.800；板底支撑连接方方方式:方木支撑撑；；2.荷载参数模板与木板自重重重(kN/mm2):0..4000；混凝土土与与钢筋自自重((kN/mm3):255..0000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..5500；3.材料参数面板采用胶合面面面板，厚厚度为为15mmm。面板弹性模量EEE(N//mmm2):955000；面板板抗抗弯强度度设计计值(N/mmm2):133；板底支撑采用方方方木；木方弹性模量EEE(N//mmm2):955000.00000；木方抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2):133..0000；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..4400；木木方方的间隔隔距离离(mm)::2200..0000；木方的截面宽度度度(mm)::550.000；；木方的的截面面高度(mm)::1100..000；托梁材料为：钢钢钢管(双钢管):Φ48××3；4.楼板参数钢筋级别:三级级级钢HRBB4000(220MnnSiiV,220MMnSiiNbb,200MnnTi))；楼楼板混凝凝土强强度等级级:CC35；每层标准施工天天天数:8；每平平米米楼板截截面的的钢筋面面积((mm2):36600.0000；；楼板的计算宽度度度(m):33..65；楼楼板板的计算算厚度度(mm)::400.0000；楼板的计算长度度度(m):77..80；施施工工平均温温度((℃):200..0000；图2楼板支支支撑架荷载载计计算单元元二、模板面板计计计算:面板为受弯构件件件,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度，取取单单位宽度度1mm的面板作作为为计算单单元面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为：：W=10000×1.52/6==37..5cm3；I=10000×1.53/12==288.1125cmm4；模板面板的按照照照三跨连连续梁梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为为为钢筋混凝凝土土楼板和和模板板面板的的自重重(kN/mm))：q1=255××0.3×1+0..4××1=77.855kkN/mm；(2)活荷载为为为施工人员员及及设备荷荷载((kN)：q2=2..55×1=22..5kkN//m；2、强度计算最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:其中：q=1...2×7.855++1.44×2.5==12..922kN//m最大弯矩M=000.1×12.9922×0.22=00..0522kkN·m；面板最大应力计计计算值σ=5116680//3775000==1..3778NN/mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值[f]]=113NN/mmm2；面板的最大应力力力计算值值为1.33788N//mmm2小于面板板的的抗弯强强度设设计值1133N//mmm2,满足要求求!3、挠度计算挠度计算公式为为为其中q=777.855kNN/m面板最大挠度计计计算值vv=00.6677×7.855×2004/(10000×95000×416666666..6667)==0..0022mmm；面板最大允许挠挠挠度[[VV]=22000/22500=0..8mm；面板的最大挠度度度计算值值00.0002mm小于于面板的的最大大允许挠挠度0.88mmm,满足足要要求!三、模板支撑方方方木的计计算::方木按照简支梁梁梁计算，其其惯惯性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×10×××10/66=883..33cmm3；I=5×10×××10×10/1122=4116.667cm4；方木楞计算简图图图1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土板自重重((kN/mm))：q1=25××00.2×0.3==1..5kN//m；；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm)):q2=0.3355×0.2==0..077kNN/mm；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN)：p1=(22..5+2)))×0.8×0.2==0..722kNN；2.方木抗弯强强强度验算算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q==1.22×(1.5++0..077)==11.8884kN//m；；集中荷载p==11.4×0.722==1.00088kNN；最大弯距M==PPl/44++qll2/8==1.00088×0.8//4++11.8884××0.82/8==0.33522kNN.mm；最大支座力NNN=P//2++qql/22==1..0008/22++1..8884×0.8//22=1..2588kkN；方木的最大应力力力值σ=M//w=0.33522×1006/83..3333××1003=44..2288NN/mmm2；方木抗弯强度设设设计值[[ff]=113..0NN/mmm2；方木的最大应力力力计算值值为4.22288N//mmm2小于方木木的的抗弯强强度设设计值1133.0N//mm2，满足要要求求!3.方木抗剪验验验算：最大剪力的计算算算公式如如下::Q==qql/22++P//2截面抗剪强度必必必须满足足:T==33Q/22bhh<[TT]其中最大剪力:::V=0.88×1.88844/2++1..0088/22=1..2588kkN；方木受剪应力计计计算值TT=33××12577..6/((2×50×100))=00.3377N//mm2；方木抗剪强度设设设计值[[TT]==11.4N//mm2；方木受剪应力计计计算值为为00.3777N/mmm22小于方木木的的抗剪强强度设设计值11..4NN/mmm2，满足要要求求!4.方木挠度验验验算:最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:均布荷载q==qq1+qq2=11..5+00.007=11.557kkN//m；集中荷载p==00.722kkN；方木最大挠度计计计算值V=5××1.577×8004/(33884×95000×416666666..677)++7220×8003/(448×95000×416666666..677)=0.44066mmm；方木最大允许挠挠挠度值[V]]=8000/2250==3..2mmm；；方木的最大挠度度度计算值值00.4006mm小于于方木的的最大大允许挠挠度值值3.22mm,,满足足要求!四、托梁材料计计计算:托梁按照集中荷荷荷载作用用下的的三跨连连续梁梁计算；；托梁采用：钢管管管(双钢管):Φ48××3；W=8.98cm3；I=21.5666cmm4；托梁按照集中荷荷荷载作用用下的的三跨连连续梁梁计算；；集中荷载P取纵纵纵向板底底支撑撑传递力力，PP=1..8844×0.8++1..0008==22.5115kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图图图(kN.mm))托梁计算变形图图图(mm)托梁计算剪力图图图(kN)最大弯矩Mmmmax==0.77555kNN.mm；最大变形Vmmmax==0.77666mmm；；最大支座力QQQmax==11..0004kkN；；托梁最大应力σσσ=0..7755××1006/898800=844.0044N//mm2；托梁抗压强度设设设计值[[ff]=22055N//mmm2；托梁的计算最大大大应力计计算值值84..0044N//mm2小于托梁梁的的抗压强强度设设计值22005NN/mmm2,满足要求求!托梁的最大挠度度度为0..7766mmm小于8000//1500与10mmmm,满足要要求求!五、模板支架立立立杆荷载载标准准值(轴力):作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标准准准值包括括以下下内容：：(1)脚手架的的的自重(kN)：NG1=000.1388××4.655=00.6644kNN；钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A。(2)模板的自自自重(kN)：NG2=000.35××0.8×0.8==0..2224kkN；；(3)钢筋混凝凝凝土楼板自自重重(kN)：NG3=2225×0.3×0.8×0.8==4..8kN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NNG11+NG2+NG3=55.6668kN；2.活荷载为施施施工荷载载标准准值与振振倒混混凝土时时产生生的荷载载。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ=((22.5++2)×0.8×0.8==2..888kNN；3.不考虑风荷荷荷载时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算N=1.222NG+11..4NQ=1100.8333kN；六、立杆的稳定定定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式式:其中N立立杆的轴轴心压压力设计计值((kN)：N=110.88333kNN；φφφ轴心受压压立立杆的稳稳定系系数,由长细比比loo/i查表表得到；；iii计算立杆杆的的截面回回转半半径(cm)：i=11.599ccm；AAA立杆净截截面面面积(cm2)：A=44.244ccm2；WWW立杆净截截面面模量(抵抗矩)((ccm3)：W=4..449ccm33；σσσ钢钢管立杆杆最大大应力计计算值值(N//mmm2)；[fff]钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值：[ff]]=22055N//mmm2；LLL0计算算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，按按下式计算lll0=hh++2akkk1计算算长度附附加系系数，取取值为为1.15555；uuu计算长度度系系数，参参照《扣扣件式规规范》表表5.3..33；u=11.7；aaa立杆上端端伸伸出顶层层横杆杆中心线线至模模板支撑撑点的的长度；；a=00.33m；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLL0=hh++2a=1.55+00.3×2=22.1m；；L0/i=22100/115..9==1132；由长细比Looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..3386；钢管立杆的最大大大应力计计算值值；σ=1088333.00722/（0.38866×424）=6666.1991N/mmm22；钢管立杆的最大大大应力计计算值值σ=666..1911NN/mmm2小于钢管管立立杆的抗抗压强强度设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！（2）梁计算一、参数信息1.模板支撑及及及构造参参数梁截面宽度BBB(m)):00.400；梁截面高度DDD(m)):11.400混凝土板厚度(((mm)::3300..000；立杆梁跨度方向向向间距Laa((m):00..80；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度a((mm):00.330；立杆步距h(mmm):11.550；梁支撑架搭设高高高度H(mm))：3.555；梁两侧立柱间距距距(m):00..80；承重架支设:多多多根承重重立杆杆，方木木支撑撑垂直梁梁截面面；梁底增加承重立立立杆根数数:22；板底承重立杆横横横向间距距或排排距Lb((mm):00.880；采用的钢管类型型型为Φ48×33；扣件连接方式:::双扣件，考考考虑扣件件质量量及保养养情况况，取扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数:00.800；2.荷载参数模板自重(kNNN/m2):0..335；钢筋自重(kNNN/m3):1..550；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..55；新浇混凝土侧压压压力标准准值((kN/mm2):188..0；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):2..00；振捣混凝土荷载载载标准值值(kN/mm2):2..003.材料参数木材品种：柏木木木；木材弹性模量EEE(N//mmm2)：1000000.0；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：17.00；木材抗剪强度设设设计值fvv((N/mmm22)：1.7；面板类型：胶合合合面板；；面板弹性模量EEE(N//mmm2)：95000..0；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.00；4.梁底模板参参参数梁底方木截面宽宽宽度b(mmmm)：50.00；梁底方木截面高高高度h(mmmm)：100..00；梁底纵向支撑根根根数：3；面板厚度(mmmm)：15.00；5.梁侧模板参参参数主楞间距(mmmm)：500；次楞根数：5；；；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根根根数：3；穿梁螺栓竖向距距距板底的的距离离为：20000mm，300mmmm，400mmmm；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；主楞龙骨材料：：：钢楞；；截面类型为圆钢钢钢管48×3.0；主楞合并根数：：：2；次楞龙骨材料：：：木楞,，宽度500mmm，高度度1000mm；二、梁模板荷载载载标准值值计算算1.梁侧模板荷荷荷载强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新浇浇混凝土土的初初凝时间间，可可按现场场实际际值取，输输入入0时系统按按2000/((T++15))计算算，得5..7714hh；T--混凝凝土的入入模温温度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的浇浇筑速速度，取取1..5000m//h；H--混凝凝土侧压压力计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取0..7750mm；β111--外加加剂剂影响修修正系系数，取取1..2000；β222--混凝凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取1.15500。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力FF；分别为50...9944kkN/mm2、18.00000kkN//m2，取较小小值值18.00000kkN//m2作为本工工程程计算荷荷载。三、梁侧模板面面面板的计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。强强度度验算要要考虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为5根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(((单位：mmm))1.强度计算跨中弯矩计算公公公式如下下:其中，σ--面板板的弯曲曲应力力计算值值(N/mmm2)；M--面板板的最大大弯距距(N.mmm))；W--面板板的净截截面抵抵抗矩，WW=550××1.5×1.5//66=188.775cmm3；[fff]面板的抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2)；按以下公式计算算算面板跨跨中弯弯矩：其中，q作用在在模模板上的的侧压压力，包包括::新浇混凝土侧压压压力设计计值::q1=1..22×0.5×18×0.9==99.722kNN/m；倾倒混凝土侧压压压力设计计值::q2=1..44×0.5×2×0.9==11.266kNN/m；q=q1+++q2=99..7200+11.2660=110..9800kkN/mm；计算跨度(内楞楞楞间距)::l==2275mmm；；面板的最大弯距距距M=00.1×10.9988×2752=88..30×104N.mmm；经计算得到，面面面板的受受弯应应力计算算值::σ=88..30××1004/11..88××1004=4.44229N//mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值:[f]]==133N//mm2；面板的受弯应力力力计算值值σ=4..4429NN/mmm2小于面板板的的抗弯强强度设设计值[[ff]=113NN/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算算算qqq--作用用在在模板上上的侧侧压力线线荷载载标准值值:q==118×0.5==9NN/mmm；lll--计算算跨跨度(内楞间距距)::l=2755mmm；EEE--面板板材材质的弹弹性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面惯惯性矩矩:I==500×1.5×1.5×1.5//112=114..06ccm44；面板的最大挠度度度计算值值:ω=00..6777×99×277544/(10000×955000×1..411×1005)=00.2661mm；面板的最大容许许许挠度值值:[ω]=ll/2550=2775//2500==1..1mmm；面板的最大挠度度度计算值值ω=0..2261mmm小于面板板的的最大容容许挠挠度值[ω]=1..11mm，满满足足要求！！四、梁侧模板内内内外楞的的计算算1.内楞计算内楞(木或钢)))直接承受受模模板传递递的荷荷载，按按照均均布荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算。本工程中，龙骨骨骨采用1根木楞，截截截面宽度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=50×××1002×1/6==833.333cmm3；I=50×××1003×1/122=44166.677cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算计算公公公式如下下:其中，σ--内楞楞弯曲应应力计计算值(N/mmm2)；M--内楞楞的最大大弯距距(N.mmm))；W--内楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]内内楞的强强度设设计值(N/mmm2)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在内内内楞的荷荷载，q=(11.2×18×0.9++1.4××2×0.9))×0.2775=6..04kNN/m；内楞计算跨度(((外楞间距距)::l=5000mmm；内楞的最大弯距距距:M==00.1×6.044×500..0002=1..551×105N.mmm；最大支座力:RRR=1..1××6.03399×0.5==33.3221kN；经计算得到，内内内楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=11..51××1005/8.3333×1004=11..8122NN/mmm2；内楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==177N//mm2；内楞最大受弯应应应力计算算值σ=11..8122NN/mmm2小于内楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=117NN/mmm2，满足要要求求！（2）.内楞的的挠度验验算其中E面板材质质的的弹性模模量：：1000000N//mmm2；q作用在在模模板上的的侧压压力线荷荷载标标准值：：qq=118..00×0.288==4..955N//mmm；l计算跨跨度度(外楞间距距)：l=5500mmm；；I面板的的截截面惯性性矩：：I=88.333×106mm4；内楞的最大挠度度度计算值值:ω=00..6777×44.955×55004/(10000×1000000×88.333×11066)=00.0225mm；内楞的最大容许许许挠度值值:[ω]=5500//2550=22mmm；内楞的最大挠度度度计算值值ω=0.00225mmm小小于内楞楞的最最大容许许挠度度值[ω]=2mmmm，满足要要求求！2.外楞计算外楞(木或钢)))承受内楞楞传传递的集集中力力，取内内楞的的最大支支座力力3.32211kN,,按照照集中荷荷载作作用下的的连续续梁计算算。本工程中，外龙龙龙骨采用用钢楞楞，截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗抗抗矩W==8..988cm3；外钢楞截面惯性性性矩I==211.556cmm4；外楞计算简图外楞弯弯弯矩图(kN.mm))外楞变变变形图(mm)（1）.外楞抗抗弯强度度验算算其中σ外楞楞受弯应应力计计算值(N/mmm2)M--外楞楞的最大大弯距距(N.mmm))；W--外楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的强度度设计计值(N/mmm2)。根据连续梁程序序序求得最最大的的弯矩为为M==0..6664kkN..m外楞最大计算跨跨跨度:ll=44000mm；经计算得到，外外外楞的受受弯应应力计算算值::σ=66..64××1005/8.9988×1003=7733.9774N/mmm22；外楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==2005NN/mmm2；外楞的受弯应力力力计算值值σ=733..9744N//mm2小于外楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=22055N/mmm22，满足要要求求！（2）.外楞的的挠度验验算根据连续梁计算算算得到外外楞的的最大挠挠度为为0.39988mmm外楞的最大容许许许挠度值值:[ω]=4400//4000=11mmm；外楞的最大挠度度度计算值值ω=0..3398mmm小于外楞楞的的最大容容许挠挠度值[ω]=1mmmm，满足要要求求！五、穿梁螺栓的的的计算验算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面积(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉强度设设计值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径径:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直径:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面积:AA==1005mm2；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==18×0.5×0.4==3.66kkN。穿梁螺栓最大容容容许拉力力值::[NN]=11700×105//110000==177.885kkN；；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=3..6kkN小于于穿穿梁螺栓栓最大大容许拉拉力值值[N]]==17..855kN，满满足足要求！！六、梁底模板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和挠度。计计算算的原则则是按按照模板板底支支撑的间间距和和模板面面的大大小,按支撑在在底底撑上的的两跨跨连续梁梁计算算。强度验算要考虑虑虑模板结结构自自重荷载载、新新浇混凝凝土自自重荷载载、钢钢筋自重重荷载载和振捣捣混凝凝土时产产生的的荷载；；挠度度验算只只考虑虑模板结结构自自重、新新浇混混凝土自自重、钢钢筋自重重荷载载。本算例中，面板板板的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=80000×15×15/66=33.000×104mm3；I===88000×15×15×15/1122=2..25×105mm4；1.抗弯强度验验验算按以下公式进行行行面板抗抗弯强强度验算算：其中，σ梁底底模模板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)；M--计算算的最大大弯矩矩(kNN..m)；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000.000mmm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷载载设计值值(kN/mm))；新浇混凝土及钢钢钢筋荷载载设计计值：q1:1.22××（24.0000+1..500）×0.800×1.400×0.900==30..844kN//m；；模板结构自重荷荷荷载：q2:1.2××00.35××0.800×0.900==0.330kkN/mm；振捣混凝土时产产产生的荷荷载设设计值：：q3:1.44××2.000×0.800×0.900==2.002kkN/mm；q=q1+qq2+qq3==30..844+0..300+2..022=333.116kNN/mm；跨中弯矩计算公公公式如下下:Mmax=0.12255×33.11663×0.22=0.11666kNN.mm；σ=0.16666×10066/3.0000×1004=5.55227N//mmm2；梁底模面板计算算算应力σ=5..5527N//mm2小于梁底底模模面板的的抗压压强度设设计值值[f]==113N//mmm2，满足要要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工工计算手手册》刚刚度验算算采用用标准荷荷载，同同时不考考虑振振动荷载载作用用。最大挠度计算公公公式如下下:其中，q--作作作用在模模板上上的压力力线荷荷载:q=（(24.00++1.550))×1.40000+0..355）×0.800==288.884KNN/mm；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=22000.000mmm；E面板的的弹弹性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允许许许挠度值值:[ω]=22000.000//2500==0..8000mmm；面板的最大挠度度度计算值值:ω=00.5221××28..844×200044/(10000×955000×2..255×1005)=0..1112mmm；；面板的最大挠度度度计算值值:ω=0..1112mmm小于面板板的的最大允允许挠挠度值:[ω]==2000//2550=00.88mm，满满足足要求！！七、梁底支撑的的的计算本工程梁底支撑撑撑采用方方木。强度及抗剪验算算算要考虑虑模板板结构自自重荷荷载、新新浇混混凝土自自重荷荷载、钢钢筋自自重荷载载和振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自自重、钢钢筋自自重荷载载。1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1.555)×1.4×0.2==77.144kkN/mm；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0..335×0.2×(2×1.4++00.4))/0.44=00.566kkN/mm；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=(22..5+22)××0.2==00.9kNN/m；2.方木的支撑撑撑力验算算静荷载设计值qqq=1..2×7.144++1.22×0.566==9.224kN//m；；活荷载设计值PPP=1..4×0.9==11.266kkN/mm；方木计算简图方木按照三跨连连连续梁计计算。本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×10×××10/66=883..33cmm3；I=555×10×10×10/1122=4116.667cm4；方木强度验算:::最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的设计计值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:线荷载设计值q=9.224++1.226==10..5kN//m；；最大弯距M===0.11qll2=0..11×10.55×0.8×0.8==0.66722kNN.mm；最大应力σ=M//WW=0..6722×1106/8333333.33==8..0664NN/mmm2；抗弯强度设计值值值[ff]]=133NN/mmm2；方木的最大应力力力计算值值88.0664N/mmm22小于方木木抗抗弯强度度设计计值133N/mmm22,满足要求求!方木抗剪验算：：：最大剪力的计算算算公式如如下::截面抗剪强度必必必须满足足:其中最大剪力:::V=0.66×10.55×0.8==5..044kNN；方木受剪应力计计计算值τ=33××50440//(2××500×1000))=1..5122NN/mmm2；方木抗剪强度设设设计值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪应力力力计算值值11.5112N/mmm22小于方木木抗抗剪强度度设计计值1..77N//mmm2,满足要求求!方木挠度验算:::最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:q=7.11140+0.55600=7..7000kkN/mm；方木最大挠度计计计算值ω=0..6677××7..7×880004/(11000×1100000××4116.66677×1004)=0..5512mmm；；方木的最大允许许许挠度[ω]=0..8800××10000//2550=33.2200mmm；方木的最大挠度度度计算值值ω=0..5512mmm小于方木木的的最大允允许挠挠度[ω]=3..22mmm，满满足要求求！3.支撑钢管的的的强度验验算支撑钢管按照简简简支梁的的计算算如下荷载计算公式如如如下：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm2)：q1=(2224.00000+1..5000)×1.40000=335..7000kkN/mm2；(2)模板的自自自重(kN/mm2)：q2=0...3500kkN/mm2；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm2)：q3=(2...5000+22.0000))=4..5000kkN//m2；q=1.222×(35.77000++00.3550)+1..4×4.50000==449.55600kNN/mm2；梁底支撑根数为为为n，立杆杆梁梁跨度方方向间间距为a，梁宽为为b，梁高为为h,,梁底支撑撑传传递给钢钢管的的集中力力为PP，梁侧模模板板传给钢钢管的的集中力力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kNNN)支撑钢管变形图图图(mm)支撑钢管弯矩图图图(kN.mm))经过连续梁的计计计算得到到：支座反力RAAA=RRB=1.00993kkN，中中间支座座最大大反力Rmmaax=77.3307；最大弯矩Mmmmax=00..2277kkN.mm；最大挠度计算值值值Vmaxx=0..0744mmm；支撑钢管的最大大大应力σ=0.22227×11066/449900=500.555NN/mmm2；支撑钢管的抗压压压设计强强度[[f]==2005.00NN/mmm2；支撑钢管的最大大大应力计计算值值50..555NN/mmm2小于支撑撑钢钢管的抗抗压设设计强度度2205..0N/mmm22,满足要求求!八、扣件抗滑移移移的计算::按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范培培训讲座座》刘刘群主编编，PP96页，双双扣件承承载力力设计值值取116.000kkN，按照照扣扣件抗滑滑承载载力系数数0..80，该该工工程实际际的旋旋转双扣扣件承承载力取取值为为12.8800kN。纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.22..5)::R≤Rc其中Rc扣件件抗抗滑承载载力设设计值,取12.8800kNN；R--纵向向向或横向向水平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；计算中R取最大大大支座反反力，根根据前面面计算算结果得得到R=77.3307kNN；R<12...80kNN,所以双双扣扣件抗滑滑承载载力的设设计计计算满足足要求求!九、立杆的稳定定定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式式1.梁两侧立杆杆杆稳定性性验算算:其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：横杆的最大支座座座反力：：NN1=1..0093kNN；脚手架钢管的自自自重：NN2=11..2×0.12299×3.555==0.555kN；楼板的混凝土模模模板的自自重：：N3=1.22×(0.800//2+((0..80--0..40))/22)×0.800×0.355==0.22022kNN；楼板钢筋混凝土土土自重荷荷载::N4=1.2×××(0.800//2+((0..80--0..40))/22)×0.800×0.30000×(1.500++24..000)=44.4406kNN；N=1.00093++0..55++0..2022+44.4006==6.22511kNN；φ--轴心受受受压立杆的的稳稳定系数数，由由长细比比lo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.599；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==4.224；；W--立杆杆杆净截面面抵抗抗矩(cm3)：W=44.499；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kkk1uh((1)k111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1.7×1.5==2..9445mm；Lo/i=22945...25/15..9=11855；由长细比looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..2209；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=625511.1442//(0..2009×44244)==770.55422N//mmm2；钢管立杆稳定性性性计算σ=7700.5442N/mmm22小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！2.梁底受力最最最大的支支撑立立杆稳定定性验验算:其中N立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：梁底支撑最大支支支座反力力：N1=7..3307kNN；脚手架钢管的自自自重：NN2=11..2×0.12299×(3.555--1.44)==0.555kN；N=7.33307++0..55==7..64kNN；φ--轴心心受受压立杆的的的稳定系系数，由由长细比比lo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.599；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==4.224；；W--立杆杆杆净截面面抵抗抗矩(cm3)：W=44.499；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kkk1uh((1)k111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1.7×1.5==2..9445mm；Lo/i=22945...25/15..9=11855；由长细比looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..2209；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=763399.9002//(0..2009×44244)==886.22144N//mmm2；钢管立杆稳定性性性计算σ=8866.2114N/mmm22小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！5.2负一层层层顶板５.2.1支撑撑撑系统选型型、选选材本区域内梁、板板板均采用木木胶胶板；次次龙骨骨采用50*11000mm的木方，主主主龙骨、立立杆杆、斜撑撑等支支撑构件件采用用Ф48×33..0mm的钢管；；标标准扣件件；对对拉螺栓栓、顶顶撑，采采用扣扣件式满满堂脚脚手架支支撑。５.2.2顶板板板模板支撑撑体体系楼层顶板模板支支支撑体系系采用用扣件式式满堂堂支撑架架，模模板采用15mm厚木胶板板，次次龙骨采采用50*11000mm木方，间距200mmm，主龙骨骨采采用Ф48×33..0mm的双钢管管。11满堂支撑撑体体系地下室立杆间距距距800mmm，立杆顶顶部部使用U型顶托支支撑撑在主龙龙骨上上，且顶托托伸伸出钢管管的高高度小于于等于于200mmm。所有支撑撑架架距地面200mmm处设置纵纵横横向扫地地杆，第第一步纵纵横向向水平拉拉杆距距地面15000mmm，以上水水平平拉杆间间距12000mmm，最上部部水水平拉杆杆根据据层高不不同但但不得大大于500mmm。满堂模扳支架外外外围立面面整个个长度和和高度度上连续续设置置剪刀撑撑；支支架内部部每隔隔8跨在纵、横横横向的整整个长长度和高高度上上分别连连续设设置剪刀刀撑，在在其支架架中部部设置水水平剪剪刀撑。钢管扫地杆、水水水平拉杆杆应采采用对接接，剪剪刀撑应应采用用搭接，搭搭接接长度不不得小小于10000mmm，剪刀撑撑应应与地面面顶紧紧，并采采用两两个旋转转扣件件在距立立杆两两端不小小于100mmm处进行固固定定。跨度大于4m的的的楼板跨跨中应应按2‰坡度起拱拱。施施工时应应注意意仅在跨跨中起起拱，四四边与与墙体相相交处处保持水水平。由于地下室负一一一层顶板板部分分区域板板厚为为250mmm，所以板板支支撑体系系计算算同人防防区负负四层计计算，此此处不再再验算算。22梁模板支支撑撑体系地下室负一层梁梁梁板中最最大梁梁为400mmmm×233500mm，梁模板板采采用15厚木胶板板，次次龙骨采采用50*11000mm木方，主主龙龙骨采用Ф48×33..0mm的钢管，梁梁底底支撑立立杆横横向设2根，梁底立立杆杆纵向排距距为为0.8m，梁底次次楞楞木枋横横向布布置，共设4根，主楞双双钢钢管置于于立杆杆端的“∪”可调支托托内内，沿梁梁纵向向布置。梁梁侧侧模内次次楞木木枋立放放横向布置6根，间距200mmm，外主楞楞双双钢管竖竖向布布置，间距距同同对拉螺螺栓，Φ14对拉螺螺栓自梁底底起向上2200＋400×4道（按按梁高作变变化），纵纵向间距5500mm。5.2...3受力计算算一、参数信息1.模板支撑及及及构造参参数梁截面宽度BBB(m)):00.400；梁截面高度DDD(m)):22.355混凝土板厚度(((mm)::2200..000；立杆梁跨度方向向向间距Laa((m):00..80；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度a((mm):00.330；立杆步距h(mmm):11.550；梁支撑架搭设高高高度H(mm))：5.500；梁两侧立柱间距距距(m):00..80；承重架支设:多多多根承重重立杆杆，方木木支撑撑垂直梁梁截面面；梁底增加承重立立立杆根数数:22；板底承重立杆横横横向间距距或排排距Lb((mm):00.880；采用的钢管类型型型为Φ48×33；扣件连接方式:::双扣件，考考考虑扣件件质量量及保养养情况况，取扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数:00.800；2.荷载参数模板自重(kNNN/m2):0..335；钢筋自重(kNNN/m3):1..550；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..55；新浇混凝土侧压压压力标准准值((kN/mm2):188..0；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):2..00；振捣混凝土荷载载载标准值值(kN/mm2):2..003.材料参数木材品种：柏木木木；木材弹性模量EEE(N//mmm2)：1000000.0；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：17.00；木材抗剪强度设设设计值fvv((N/mmm22)：1.7；面板类型：胶合合合面板；；面板弹性模量EEE(N//mmm2)：95000..0；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.00；4.梁底模板参参参数梁底方木截面宽宽宽度b(mmmm)：50.00；梁底方木截面高高高度h(mmmm)：100..00；梁底纵向支撑根根根数：4；面板厚度(mmmm)：15.00；5.梁侧模板参参参数主楞间距(mmmm)：500；次楞根数：8；；；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根根根数：5；穿梁螺栓竖向距距距板底的的距离离为：20000mm，400mmmm，400mmmm，400mmmm，500mmmm；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；主楞龙骨材料：：：钢楞；；截面类型为圆钢钢钢管48×3.0；主楞合并根数：：：2；次楞龙骨材料：：：木楞,，宽度500mmm，高度度1000mm；二、梁模板荷载载载标准值值计算算1.梁侧模板荷荷荷载强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新浇浇混凝土土的初初凝时间间，可可按现场场实际际值取，输输入入0时系统按按2000/((T++15))计算算，得5..7714hh；T--混凝凝土的入入模温温度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的浇浇筑速速度，取取1..5000m//h；H--混凝凝土侧压压力计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取0..7750mm；β111--外加加剂剂影响修修正系系数，取取1..2000；β222--混凝凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取1.15500。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力FF；分别为50...9944kkN/mm2、18.00000kkN//m2，取较小小值值18.00000kkN//m2作为本工工程程计算荷荷载。三、梁侧模板面面面板的计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。强强度度验算要要考虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为8根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(((单位：mmm))1.强度计算跨中弯矩计算公公公式如下下:其中，σ--面板板的弯曲曲应力力计算值值(N/mmm2)；M--面板板的最大大弯距距(N.mmm))；W--面板板的净截截面抵抵抗矩，WW=550××1.5×1.5//66=188.775cmm3；[fff]面板的抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2)；按以下公式计算算算面板跨跨中弯弯矩：其中，q作用在在模模板上的的侧压压力，包包括::新浇混凝土侧压压压力设计计值::q1=1..22×0.5×18×0.9==99.722kNN/m；倾倒混凝土侧压压压力设计计值::q2=1..44×0.5×2×0.9==11.266kNN/m；q=q1+++q2=99..7200+11.2660=110..9800kkN/mm；计算跨度(内楞楞楞间距)::l==3307..144mm；面板的最大弯距距距M=00.1×10.9988×307..11432=11..04×105N.mmm；经计算得到，面面面板的受受弯应应力计算算值::σ=11..04××1005/11..88××1004=5.55224N//mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值:[f]]==133N//mm2；面板的受弯应力力力计算值值σ=5..5524NN/mmm2小于面板板的的抗弯强强度设设计值[[ff]=113NN/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算算算qqq--作用用在在模板上上的侧侧压力线线荷载载标准值值:q==118×0.5==9NN/mmm；lll--计算算跨跨度(内楞间距距)::l=3077.114mmm；EEE--面板板材材质的弹弹性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面惯惯性矩矩:I==500×1.5×1.5×1.5//112=114..06ccm44；面板的最大挠度度度计算值值:ω=00..6777×99×3007..144/(10000×955000×1..411×1005)=00.4006mm；面板的最大容许许许挠度值值:[ω]=ll/2550=3007..1433/2250=1.22299mm；面板的最大挠度度度计算值值ω=0..4406mmm小于面板板的的最大容容许挠挠度值[ω]=1..2229mmm，满满足要求求！四、梁侧模板内内内外楞的的计算算1.内楞计算内楞(木或钢)))直接承受受模模板传递递的荷荷载，按按照均均布荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算。本工程中，龙骨骨骨采用1根木楞，截截截面宽度度500mm，截截面面高度10000mm，截截面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=50×××1002×1/6==833.333cmm3；I=50×××1003×1/122=44166.677cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算计算公公公式如下下:其中，σ--内楞楞弯曲应应力计计算值(N/mmm2)；M--内楞楞的最大大弯距距(N.mmm))；W--内楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]内内楞的强强度设设计值(N/mmm2)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在内内内楞的荷荷载，q=(11.2×18×0.9++1.4××2×0.9))×0.3007=6..74kNN/m；内楞计算跨度(((外楞间距距)::l=5000mmm；内楞的最大弯距距距:M==00.1×6.744×500..0002=1..669×105N.mmm；最大支座力:RRR=1..1××6.74455×0.5==33.711kkN；经计算得到，内内内楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=11..69××1005/8.3333×1004=22..0233NN/mmm2；内楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==177N//mm2；内楞最大受弯应应应力计算算值σ=22..0233NN/mmm2小于内楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=117NN/mmm2，满足要要求求！（2）.内楞的的挠度验验算其中E面板材质质的的弹性模模量：：1000000N//mmm2；q作用在在模模板上的的侧压压力线荷荷载标标准值：：qq=118..00×0.311==5..533N//mmm；l计算跨跨度度(外楞间距距)：l=5500mmm；；I面板的的截截面惯性性矩：：I=88.333×106mm4；内楞的最大挠度度度计算值值:ω=00..6777×55.533×55004/(10000×1000000×88.333×11066)=00.0228mm；内楞的最大容许许许挠度值值:[ω]=5500//2550=22mmm；内楞的最大挠度度度计算值值ω=0.00228mmm小小于内楞楞的最最大容许许挠度度值[ω]=2mmmm，满足要要求求！2.外楞计算外楞(木或钢)))承受内楞楞传传递的集集中力力，取内内楞的的最大支支座力力3.711kkN,按照照集集中荷载载作用用下的连连续梁梁计算。本工程中，外龙龙龙骨采用用钢楞楞，截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗抗抗矩W==8..988cm3；外钢楞截面惯性性性矩I==211.556cmm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kkkN.mm)外楞变形图(mmmm)（1）.外楞抗抗弯强度度验算算其中σ外楞楞受弯应应力计计算值(N/mmm2)M--外楞楞的最大大弯距距(N.mmm))；W--外楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]外楞楞的强度度设计计值(N/mmm2)。根据连续梁程序序序求得最最大的的弯矩为为M==0..9227kkN..m外楞最大计算跨跨跨度:ll=55000mm；经计算得到，外外外楞的受受弯应应力计算算值::σ=99..27××1005/8.9988×1003=11003.22766N//mmm2；外楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==2005NN/mmm2；外楞的受弯应力力力计算值值σ=10033.2776NN/mmm2小于外楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=22055N/mmm22，满足要要求求！（2）.外楞的的挠度验验算根据连续梁计算算算得到外外楞的的最大挠挠度为为0.94433mmm外楞的最大容许许许挠度值值:[ω]=5500//4000=11.225mmm；外楞的最大挠度度度计算值值ω=0..9943mmm小于外楞楞的的最大容容许挠挠度值[ω]=1..225mmm，满满足要求求！五、穿梁螺栓的的的计算验算公式如下:::其中N穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面积(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉强度设设计值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径径:1144mmm；穿梁螺栓有效直直直径:111.555mm；穿梁螺栓有效面面面积:AA==1005mm2；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==18×0.5×0.5==4.55kkN。穿梁螺栓最大容容容许拉力力值::[NN]=11700×105//110000==177.885kkN；；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=4..5kkN小于于穿穿梁螺栓栓最大大容许拉拉力值值[N]]==17..855kN，满满足足要求！！六、梁底模板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和挠度。计计算算的原则则是按按照模板板底支支撑的间间距和和模板面面的大大小,按支撑在在底底撑上的的三跨跨连续梁梁计算算。强度验算要考虑虑虑模板结结构自自重荷载载、新新浇混凝凝土自自重荷载载、钢钢筋自重重荷载载和振捣捣混凝凝土时产产生的的荷载；；挠度度验算只只考虑虑模板结结构自自重、新新浇混混凝土自自重、钢钢筋自重重荷载载。本算例中，面板板板的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=80000×15×15/66=33.000×104mm3；I===88000×15×15×15/1122=2..25×105mm4；1.抗弯强度验验验算按以下公式进行行行面板抗抗弯强强度验算算：其中，σ梁底底模模板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)；M--计算算的最大大弯矩矩(kNN..m)；l计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=11333.333mmm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷载载设计值值(kN/mm))；新浇混凝土及钢钢钢筋荷载载设计计值：q1:1.22××（24.0000+1..500）×0.800×2.355×0.900==51..788kN//m；；模板结构自重荷荷荷载：q2:1.2××00.35××0.800×0.900==0.330kkN/mm；振捣混凝土时产产产生的荷荷载设设计值：：q3:1.44××2.000×0.800×0.900==2.002kkN/mm；q=q1+qq2+qq3==51..788+0..300+2..022=544.009kNN/mm；跨中弯矩计算公公公式如下下:Mmax=0.100××54.00994×0.133332=0.00996kNN.mm