天津滨海新区弄超大基坑的降水方案设计

PAGEPAGE30华北地区超大基坑的降水方案设计[摘要]：XX市XX新区XXXX起步区超大基坑的地质条件，水文条件，基坑降水设计，疏干井和降压井的设计、分析和验算，对环境影响的分析以及控制措施。[关键词]：超大基坑疏干井降压井环境影响1．概况拟建XX市XX新区XXXX占地3.46平方公里，位于XX北岸，北至XX路，东、西、南三面环水。根据建设规划，选取金融区内1.1平方公里土地作为起步区，而作为最先建设的一期工程，涵盖Y-1-18～20，26～28六个地块。一期基坑平面尺寸约为400x250m，占地约10万m2，普遍开挖深度13～14m，塔楼局部开挖深度15m。其中包括南北向与东西向两条地铁线路，南北向地铁基坑开挖深度为16.05m，东西向地铁开挖深度为23.1m。根据工程不同部位的开挖深度，为便于本次降水方案设计，将本次一期基坑按照开挖深度的不同划分为16个区，分区示意图见图1-1。图1-1基坑不同开挖部位分区示意图本工程设计地面相对标高为-2.85m，绝对标高为+2.00m，各分区开挖深度和围护情况如下表1-1所示。表1-1基坑开挖各分区工程性质表工程部位开挖深度m开挖相对标高mm开挖绝对标高mm围护底深度mA区14.55-17.4000-12.550029.00B区13.35-16.2000-11.350029.00C区13.05-15.9000-11.050029.00D、N区14.05-16.9000-12.050029.00E、L区16.05-18.9000-14.050029.00F、H区13.35-16.2000-11.350029.00G区15.05-17.9000-13.050029.00I区14.85-17.7000-12.850029.00J区23.10-25.9500-21.100055.00K区13.35-16.2000-11.350029.00M、O区13.15-16.0000-11.150029.00P区14.35-17.2000-12.350029.002.工程地质与水文地质条件2.1工程地质条件根据勘察资料可知，该场地埋深110.00m深度范围内，地基土按成因年代可分为以下11层，现自上而下分述之：2.1.1人工填土层（Qml）全场地均有分布，厚度一般为1.50～4.00m，主要由杂填土、素填土组成，人工填土填垫年限大于十年。2.1.2全新统上组陆相冲积层（Q43al）一般位于埋深约3.00m以上，零星分布，揭示厚度一般为0.50～1.00m，主要由粘土、粘性大粉质粘土组成。呈黄褐色，软塑～可塑状态，无层理，含铁质，属高压缩性土。2.1.3全新统中组海相沉积层（Q42m）一般位于埋深约20.00m以上，揭示厚度16.00～18.00m，该层从上而下可分为3个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约3.00～10.00m段，呈褐灰～灰色，软塑状态，有层理，含贝壳，砂粘互层，砂性总体较大，属中压缩性土。本亚层局部夹粉土、淤泥质粉质粘土透镜体。第二亚层，粘土：一般位于埋深约10.00～16.00m段，呈灰色，软塑～流塑状态，有层理，含贝壳，属高压缩性土。本亚层土局部夹淤泥质粘土、粉质粘土透镜体。第三亚层，粉质粘土：一般位于埋深约16.00～20.00m段，呈灰色，软塑状态，有层理，含贝壳，属中压缩性土。局部夹粘土透镜体。2.1.4全新统下组沼泽相沉积层（Q41h）一般位于埋深约20.00～21.50m段，主要由粉质粘土组成，呈黑灰～浅灰色，可塑状态，无层理，含有机质、腐植物，属中压缩性土。局部夹粘土透镜体。2.1.5全新统下组陆相冲积层（Q41al）一般位于埋深约21.50～25.50m段，主要由粉质粘土组成，呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。2.1.6上更新统第五组陆相冲积层（Q3eal）一般位于埋深约25.50～32.00m段，主要由粉砂、粉土组成，呈灰黄～黄灰色，密实状态，无层理，含铁质，属中偏低压缩性土。局部夹薄层粉质粘土透镜体。2.1.7上更新统第四组XX潮汐带沉积层（Q3dmc）一般位于埋深约32.00～49.00m段，主要由粉细砂组成，呈灰色～黄灰色，密实状态，无层理，少量铁质、礓石，属低压缩性土。本层土局部底部分布有厚度约3.00～5.00m粉质粘土透镜体，呈灰色，可塑状态，无层理，属中压缩性土。2.1.8上更新统第三组陆相冲积层（Q3cal）一般位于埋深约49.00～57.00m段，该层从上而下可分为2个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约49.00～51.00m段，呈灰黄色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。该亚层土在全场地内分布不连续，局部缺失。第二亚层，粉土、粉砂为主：一般位于埋深约51.00～57.00m段，呈灰黄色，密实状态，无层理，含铁质，属低压缩性土。该亚层土在全场地内分布不稳定，局部顶底板有所起伏。2.1.9上更新统第二组海相沉积层（Q3bm）一般位于埋深约57.00～90.00m段，该层从上而下可分为3个亚层。第一亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约57.00～76.00m段，呈灰色～黄灰色，可塑状态，无层理，含铁质，属中压缩性土。该亚层土在全场地内土质砂粘性有所变化，局部夹粉土。第二亚层，粉土、粉砂为主：一般位于埋深约76.00m～85.00m段，呈灰色～黄灰色，密实状态，无层理，含铁质，属低压缩性土。第三亚层，粉质粘土为主：一般位于埋深约85.00～90.00m段，呈灰色～黄灰色，可塑～硬塑状态，无层理，含少量铁质、礓石，属中压缩性土。2.1.10上更新统第一组陆相冲积层（Q3aal）一般位于埋深约90.00～102.00m段，主要由粉质粘土组成，呈灰黄色，可塑～硬塑状态，无层理，含铁质、礓石，属中压缩性土，局部为粉土、粘土。2.1.11中更新统海相沉积层(Q23mc)一般位于102.00m以下，本次勘察最大孔深110.00m未穿透该层，在揭示深度范围内主要有细砂组成，呈黄灰色～灰色，密实状态，无层理，含铁质。2.2水文地质条件2.2.1区域水文地质条件XX地区地下水受基底构造、地层岩性和地形、地貌、气象以及海进、海退等综合因素影响，水文地质条件复杂。一般将埋藏较浅、由潜水及与潜水有水力联系的微承压水组成的地下水称为浅层地下水。XX地区在自然条件下总的地下水补、径、排水特点是：在水平方向上，浅层水和深层水由北向南形成径流，在垂直方向上，下伏含水岩组接受上覆含水岩组的渗透补给。补给：地下水接受大气降水入渗和地表水入渗补给，地下水具有明显的丰、枯水期变化，丰水期水位上升，枯水期水位下降。径流：由于含水介质颗粒较细，水力坡度小，地下水径流十分缓慢。排泄：排泄方式主要有蒸发、向深层承压水渗透和人工开采。场地内地下水位总体上随季节变化而波动，丰水期水位抬升，枯水季节水位下降，多年波动幅值为1.0～2.0ｍ。2.2.2含水岩组的划分根据地基土的岩性分层、室内渗透试验结果，场地浅层地下水主要可划分为以下2个含水岩组，详见水文地质剖面图（图2-2、图2-3）。(1)潜水含水岩组潜水含水层：主要指全新统海相沉积层(Q42m)粉质粘土夹粉土（③2）。潜水相对隔水层：上部陆相层(Q43al)粉质粘土（②）、全新统海相沉积层(Q42m)淤泥质粘土（③1）、粘土及淤泥质粘土（③3）、粉质粘土（③4）、全新统下组沼泽相沉积层（Q41h）粉质粘土（④）及全新统下组陆相冲积层（Q41al）粉质粘土（⑤），厚度14.00～20.00m左右。(2)第一微承压含水岩组第一微承压含水层：第四系上更新统第五组陆相冲积层(Q3eal)粉土（⑥）及第四系上更新统第四组海相沉积层(Q3dmc)粉质粘土（⑦1）、粉砂（⑦2）。含水层厚度18.00～22.00m左右。第一微承压相对隔水层：第四系上更新统第四组海相沉积层(Q3dmc)粉质粘土(⑦3)及第四系上更新统第三组陆相冲积层(Q3cal)粉质粘土（⑧1），隔水层厚度4.00～6.00m。(3)第二微承压含水层组第二微承压含水层组主要由⑧2层粉砂层和⑨2层砂质粉土层组成。中间隔有一层⑨1层粉质粘土层。这层承压水埋深较深，在场区顶面基本埋深约为50.00m（⑧2层）和61.00m（⑨2层），初步验算，正常情况下对本工程基坑开挖不会造成承压水突涌风险。图2-2场地典型水文地质剖面示意图（东西向）图2-3场地典型水文地质剖面示意图（南北向）3.降水设计方案根据本工程围护结构特征和拟建场地的地质水文地质特征，本基坑工程的安全极大程度上依赖于基坑降水的成功与否，这使得降水设计的可靠性更加重要。根据本工程基坑开挖及基础底板结构施工要求，本方案设计降水的目的为：（1）疏干开挖范围内土体中的地下水，方便挖掘机和工人在基坑内施工作业；（2）降低坑内土体含水量，提高坑内土体强度；（3）降低下部（微）承压含水层的承压水水位，减少坑底隆起和围护结构的变形量，防止基坑底部突涌的发生，确保施工时基坑底板的稳定性.3.1工程地下水风险分析根据本工程场地条件、工程地质条件与水文地质条件分析，我们认为在本工程施工过程中，存在着以下工程降水风险。3.1.1浅层潜水降水不当影响基坑开挖场地浅层潜水含水层以粉质粘土为主，部分区域分布有一定厚度（约4m）的粉性土。这层潜水含水层水位埋深浅，含水量相对较丰富，若不采取降水措施或降水不当，对基坑开挖将会产生一定的影响。对此，需要采取合理的疏干降水措施，并采取针对性的管理措施，提高疏干降水效果。3.1.2承压水突涌场地最浅23.00m见承压含水层，而商务区基本开挖深度为13.00～15.00m，南北向地铁开挖深度为16.00m，东西向地铁开挖深度为23.10m。部分基坑开挖已进入承压含水层中。因此，在工程施工过程中，承压水突涌是本工程施工过程中最大的风险之一。针对承压水突涌风险，布设降压井进行减压降水是常用的工程降水措施。在本工程中，根据基坑抗突涌稳定性验算结果，在需要进行减压降水的区域布设降压井进行减压降水，确保基坑安全。3.2基坑抗突涌稳定性验算基坑开挖后，基坑与承压含水层顶板间距离减小，相应地承压含水层上部土压力也随之减小；当基坑开挖到一定深度后，承压含水层承压水顶托力可能大于其上覆土压力，导致基坑底部失稳，严重危害基坑安全。因此，在基坑开挖过程中，需考虑基坑底部承压含水层的水压力，必要时按需降压，保障基坑安全。基坑底板抗突涌稳定性条件：基坑底板至承压含水层顶板间的土压力应大于安全系数下承压水的顶托力。即：Σh·γs≥Fs·γw·H式中：h—基坑底至承压含水层顶板间距离(m)；γs—基坑底至承压含水层顶板间的各层土厚度加权平均重度(kN/m3)；H—承压水位高于承压含水层顶板的高度(m)；γw—水的重度(kN/m3)，取10kN/m3；Fs—安全系数，一般为1.05～1.20，（根据XX市《岩土工程技术规范》本工程取1.2）；图3-1基坑底抗突涌验算示意图根据勘察报告，本工程主要需考虑的承压含水层为第一微承压含水层组⑥层粉土层、⑦2层粉砂层。按照最不利原则，选取⑥层层顶绝对标高-21.5m来进行验算，承压水初始水位绝对标高取-6.74m，土的平均重度取19.5kN/m3。计算承压水最大顶托力：Fs·γw·H=1.2×10×[(-6.74)-(-21.50)]=177.1kPa为了保证基坑稳定，根据最小覆土压力等于承压水最大顶托力计算基坑抗突涌稳定临界开挖深度，计算结果见表3-1。表3-1工程抗突涌稳定临界开挖深度(第一微承压含水层组)承压水顶托力KKpa临界开挖深度((m)临界开挖相对标标高(m)临界开挖绝对标标高(m)177.114.644-17.4944-12.6444为此，参照基坑开挖分区示意图，可知E、G、I、J、L五个区基坑开挖深度分别为16.05m、15.05m、14.85m、23.10m、16.05m，大于该工程基坑抗突涌稳定临界开挖深度，故需要针对以上区进行详细的降深计算，计算结果见表3-2。表3-2减压部位降深计算结果(第一微承压含水层组)开挖部位开挖面相对标高(m))开挖面绝对标高（m）承压水顶托力（kPaa）土压力（kPa）水位降深需求(m)控制水位绝对标高(mm)E区-18.9000-14.0500177.1145.32.65-9.39G区-17.9000-13.0500164.81.02-7.76I区-17.7000-12.8500168.90.68-7.42J区-25.9500-21.10007.814.11-20.85L区-18.9000-14.0500145.32.65-9.39J区基坑开挖面接近承压含水层顶面，实际水位控制以开挖面以下1.00m（标高-22.10m）为准，故实际降深应达到15.36m。3.3降水设计思路根据基坑抗突涌稳定性验算结果，本工程降水设计思路如下：(1)采用疏干井疏干浅部潜水含水层，为保证一定的水力梯度，疏干井深入开挖面以下5～6m。(2)根据基坑形状，考虑基坑开挖的工况，疏干井宜以直线型布设，有效均匀地保障疏干降水效果，同时也方便土方开挖。(3)针对E、G、I、J、L区不同的降深需求，考虑G、I区降深较小，近似处于临界降压状态（满足1.1的安全系数），且考虑到G、I区距离E区较近，G、I区不单独布设降压井。E、L区降深相对J区较浅，根据其水力梯度，E、L区降压井深度应小于J区降压井。(4)降压区域E、L远离基坑边界，J区围护已基本隔断承压含水层坑内外水力联系，为预防地墙连接接缝处发生围护渗漏等问题，在J区坑外布设相应的观测井，作为应急使用。3.4疏干设计该工程在基坑开挖约5m深后进行支撑的支护，整个基坑面积比较大，采用整体钢筋混凝土支撑的形式，支撑的支护及养护需要2个多月的时间，即第一层土方与第二层土方之间的开挖需要间隔约2个月，为了避免期间降水井因长时间不抽水而造成破坏等，对于该基坑潜水含水层的疏干井布设考虑如下：沿基坑围护周边布设一排钢管疏干井，长期进行疏干确保围护结构渗漏的情况下坑内的干开挖；搭设支撑的区域布设钢管疏干井，以便后期支撑搭设期间将疏干井的破坏率降到最低；在其他区域布设无砂管的疏干井，该部分疏干井根据土方开挖情况分为两部分进行施工。3.4.1疏干井布设(1)疏干井数量参照有关标准及规范，结合降水设计评审专家组意见，本次降水工程疏干井单井有效抽水面积a井取400m2。坑内疏干井数量计算公式：n=A/a井式中：n—基坑内降水井数量(口)；A—基坑面积(m2)；a井—单井有效降水面积(m2)。计算得出本基坑需要布设的疏干井数量如下：n=A//a井=993324/400≈248口按照基坑形状，实实际布设疏疏干井243口。(2)疏干井深度度钢管疏干井一次次性成井，根根据基坑开开挖程度布布设深度为为19m~~22m；布布设无砂疏疏干井的区区域第一步步开挖成井井深度为110m，第第二层开挖挖深度内主主要的潜水水含水层为为③3层淤泥质质粘土、③4层粉质粘粘土、④层粉质粘粘土、⑤层粉质粘粘土根据开开挖情况疏疏干井管井井深度分别别为14m~~17m。3.4.2疏干效效果预估根据计算的疏干干井数量，结结合土层分分布概况，预预估疏干效效果。预测计算中，考考虑围护效效果较理想想的状态下下可以忽略略基坑内外外的水力联联系，参考考工程地质质手册，土土层重力水水给水度取取0.03。计算单井有效面面积内可疏疏干重力水水水量为：：Q=250（单单井有效疏疏干面积）×15(有效疏干干土层厚度度)×0..03（重力水水给水度）=1122.5T根据类似工程的的工程经验验，抽水前前期（25天内），疏疏干井单井井平均流量量基本呈图图4-2中所示趋趋势。图3-2疏干井井流量变化化趋势图根据以上疏干井井流量变化化趋势，估估算本工程程疏干井降降水效果见见表3-3及图3-3。表3-3疏干井井预测降水水效果抽水时间(d))371015累计出水量(mm3)366583105预估疏干度0.320.580.740.93图3-3预估疏疏干度由表3-3和图图3-3可知，在在坑内疏干干降水时，为为了保障115.0mm以内土层层的疏干效效果，至少少宜提前15天开启疏疏干降水井井。对于潜水水位的的观测如下下：a、基坑内内潜水水位位的观测：：选取少数数的几口疏疏干井抽干干井内的水水，在周边边疏干井均均开启的情情况下进行行水位恢复复，稳定后后的水位即即当前的潜潜水水位。这这样既节省省了一部分分疏干井工工作量便于于坑内的施施工又能够够观测到潜潜水水位；；b、基坑外外围潜水水水位的观测测建议第三三方检测单单位在坑外外布置适当当数量的潜潜水水位观观测点。对于基坑地板大大面积处于于③3粘土、淤淤泥质粘土土中，本次次工程降水水设计中疏疏干井滤管管段均穿过过该层且深深于基坑底底板5~6m，利于于降落漏斗斗的有效形形成以及该该层水的疏疏干。3.5降压设计3.5.1降压井井数量参考勘察报告，考考虑J区⑥层、⑦2层理论上上已被围护护隔断基坑坑内外水力力联系。在在隔水边界界的影响下下，水力梯梯度较大，降降水曲线较较陡，降压压井间距取取约30.000m。参考考类似工程程，E区、I区降压井井间距也取取约30..00m。结结合基坑形形状，E区实际布布设12口降压井井。J区实际布布设12口降压井井，I区实际布布设6口降压井井。J区坑外布布设12口观测井井。3.5.2降压井井深度根据本工程降水水特点，坑坑内降压井深度根据据下式确定定：式中：H——降压井深度度，(m)；H1—基坑开挖深度，(m)；h—基坑开挖面至滤滤料顶面之之间的距离离，(m)；J—水力梯度；L—相邻降水井之间间水平距离离的1/2,或降水井至基基坑边水平平距离，(m)；l1—过滤器最小工作作长度，((m)；l2—沉淀管长度，((m)；s2—井的水头损失（井井损）。E、L区：基坑开挖深度HH1为16.005m；h取7.000m；根据E、L区水位降降深，J取约1/10，L约15.000m；根根据经验，砂砂质粉土及及粉砂层中中，l1取约6.000m；l2一般取1..00m；；井损s2取约6.000m。则则H=166.05++7.000+15..00×11/10++6.000+1.000+6..00=337.555m。实际际设计E、L区降压井井深度为338.000m。J区：基坑开挖深度HH1为23.110m；h取1.000m；根据J区水位降降深，J取约1/7，相邻降降水井间距距约15..00m；；根据经验验，砂质粉粉土及粉砂砂层中，l1取约6.000m；l2一般取1..00m；；井损s2取约6.000m。则则H=233.10++1.000+15..00×11/7+66.00++1.000+6.000=39.3mm。实际设设计J区降压井井深度为440.000m。3.6工作量统计各分区工作量统统计:疏干井具体布设设情况如下下表：工程部位项目名称数量（口）深度（m）备注地铁基坑钢质疏干井6222围护周边及支撑撑区钢质疏干井8019~20其他区域第一层疏干井10110其他区域第一层疏干井10114~17降压井具体布设设情况如下下：工程部位数量（口）深度（m）备注E、L区（南北向地铁铁基坑）1838J区（东西向地铁铁基坑）1240J区外围观测备用用井12404.减压降水三三维数值分分析4.1非稳定三三维渗流数数学模型根据以下三维非非稳定地下下水渗流的的数学模型型建立工程程场区的水水文地质概概念模型。式中，；；；；为储水系数；为给水度度；为承压压含水层厚厚度；为潜水含水层厚厚度；分别为各向异性性主方向渗渗透系数；；根据抽水水试验报告告该场地第第一微承压压含水层kxx、kyy取4.5mm/d，kzz取2.7mm/d。为点在时刻的水水头值；为源汇项；为计计算域初始始水头值；；为第一类边界的的水头值；；为储水率；为时间；为计算域；为第第一类边界界，为第二二类边界；；nx、ny、nz分别为边界的外外法线沿x、y、z轴方向单单位矢量；；q为上单位面积的侧侧向补给量量(m3/d)。根据抽水试验报报告有单位位长度滤管管出水量为为0.877m3/h，参考本本次方案中中降压井设设计，388m降压井井单井出水水量取2000m33/d，40m降压压井单井出出水量为2250mm3/d。4.2减压降水渗流三三维数值模模型4.2.1模型计计算范围在进行数值模拟拟计算分析析时，为了了消除边界界对模拟结结果的影响响，应将计计算区域边边界外扩一一定范围。根根据前期的的抽水试验验报告，计计算降压井井影响半径径约为4443.0mm，本次模模拟计算取取边界外扩扩约5000m，实际际计算区域域约为12273m××10000m。模型计算平面区区域见图44-1。图4-1模型平平面计算范范围4.2.2离散水水文地质模模型按照计算的平面面范围、地地层概化以以及初始条条件、边界界条件，同同时考虑抽抽水井、观观测井、帷帷幕在离散散模型中的的空间位置置，对计算算区域进行行离散，建建立三维计计算数值模模型。其中中，根据抽抽水井滤管管位置及帷帷幕深度进进行了分层层。在网格格剖分中，对对计算区域域进行了局局部加密，离离散后的水水文地质模模型示意图图见图4-2。图4-2离散模模型示意图图4.2.3基坑与与降压井三三维示意图图根据降水初步设设计方案设设置相应的的基坑边界界及抽水井井建立起基基坑围护、降降压井的三三维模型。基坑与降压井三三维示意图图见图4-3。基坑边界降压井基坑边界降压井图4-3基坑围围护边界与与降压井三三维示意图图4.3减压降水预预测结果4.3.1E区区预测降深深云图根据初步降水设设计，E区开启坑坑内10口降压井井（2口作为降降压备用兼兼观测井），进行降水预测，预测结果见图4-4。图4-4E区坑内降降水预测降降深云图由图4-4可知知，E区开启坑坑内10口降压井井（2口作为降降压备用兼兼观测井），坑坑内水位最最小降深约约在2.8m，可以满满足基坑降降水的需求求。4.3.2J区区预测降深深云图根据初步降水设设计，J区开启坑坑内10口降压井井（2口作为降降压备用兼兼观测井），进行降水预测，预测结果见图4-5。图4-5J区坑内降降水预测降降深云图由图4-5可知知，J区开启坑坑内10口降压井井（2口作为降降压备用兼兼观测井），坑坑内水位最最小降深约约在14.44m，可以以满足基坑坑降水的需需求。4.3.3L区预预测降深云云图根据初步降水设设计，L区开启坑坑内5口降压井井（1口作为降降压备用兼兼观测井），进行降水预测，预测结果见图4-6。图4-6L区坑内降降水预测降降深云图由图4-6可知知，L区开启坑坑内5口降压井井（1口作为降降压备用兼兼观测井），坑坑内水位最最小降深约约在2.80m，可以以满足基坑坑降水的需需求。5.减压降水对对环境影响响分析和控控制措施5.1减压降水对环境境影响分析析由图4-4～图图4-6可知，E、L区减压降降水对基坑坑外围产生生的水位降降深最大仅仅为1.00m，这一一水位变幅幅也基本处处于地下水水自然变幅幅范围内，因因此，E、L区减压降降水对基坑坑周边不会会造成影响响。而J由于围护护已基本隔隔断基坑内内外承压水水水力联系系，基坑外外的水位降降深更小，其其理论上对对基坑周边边的环境影影响还小于于E、L区。故本工程减压降降水，对基基坑周边不不会造成过过大的沉降降影响。根据预估，减压压降水诱发发的周边沉沉降等值线线见图5-1。图5-1预估周周边沉降等等值线5.2减压降水对环境境影响控制制措施从5.1分析，本工程降降压对周边边环境影响响不大，但但是为实现现“可持续性性环保型施施工”的目标，在在进行工程程降水，尤尤其是减压压降水时，仍仍需要做到到“按需降水”，减少地地下水资源源的浪费，减减少微观地地面沉降。对此，主要的控控制措施有有：(1)根据现场试降水水结果，编编制降压井井的降水工工况，按合合理按需的的原则进行行抽水。做做到在降水水运行过程程中随开挖挖深度加大大逐步降低低承压水头头，避免过过早抽水减减压。在不不同开挖深深度的工况况阶段，合合理控制承承压水头，在在满足基坑坑稳定性要要求前提下下，防止承承压水位降降深过大。(2)建议在后期期挖土施工工的过程中中，尽量提提高效率，缩缩短挖土时时间，相应应得减少抽抽水时间，同同时减少降降水对周边边环境的影影响。(3)及时整理基基坑开挖和和