高大模板支撑及体系计算书专项施工方案

PAGE1-一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：19.50；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：红皮油松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，900mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(1500-150)/(4-1)=450mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(1500-150)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(1500-150)/(4-1)]2=2.55×105N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(1500-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(1500-150)/(4-1)]/1000=6.132kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.55×105/3.33×104=7.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(1500-150)/(4-1)]=450mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(1500-150)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=1.338mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(1500-150)/(4-1)]/250=1.8mm；面板的最大挠度计算值ν=1.338mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.132/0.500=12.263kN/m。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.307kN·m，最大支座反力R=6.745kN，最大变形ν=0.229mm。（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.07×105/6.40×104=4.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.229mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.745kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.674kN·m，最大支座反力R=6.756kN，最大变形ν=0.382mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=6.74×105/1.02×104=66.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=66.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.382mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.382mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600×20×20/6=4.00×104mm3；I=600×20×20×20/12=4.00×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.50+0.50]×0.60×0.90=25.110kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；q=25.110+3.024=28.134kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×28.134×2252=1.78×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×25.11×0.225+0.437×3.024×0.225=2.416kN；RB=1.25ql=1.25×28.134×0.225=7.913kNσ=Mmax/W=1.78×105/4.00×104=4.5N/mm2；梁底模面板计算应力σ=4.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=20.925kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=225.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=225.00/250=0.900mm；面板的最大挠度计算值:ν=521×25.11×2254/(100×6000×4.00×105)=0.14mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.14mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.9mm，满足要求！六、梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.913/0.6=13.188kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.188×0.62=0.475kN·m；最大应力σ=M/W=0.475×106/64000=7.4N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值7.4N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×13.188×0.6=4.748kN；方木受剪应力计算值τ=3×4.748×1000/(2×60×80)=1.484N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.484N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×13.188×6004/(100×9000×256×104)=0.502mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值ν=0.502mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.416kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.913kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.450)/4×0.600×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.500-0.150)×0.500=1.453kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.935kN；N2=N3=6.891kN；最大弯矩Mmax=0.23kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.347mm；最大应力σ=0.23×106/4490=51.2N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值51.2N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式；σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.935kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×19.5=3.021kN；N=0.935+3.021=3.956kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=3955.891/(0.205×424)=45.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=45.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=6.891kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(19.5-1.5)=3.021kN；N=N1+N2=6.891+2.789=9.679kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=9679.109/(0.205×424)=111.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=111.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.053×(1.5+0.1×2)=2.089m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.053；lo/i=2089.047/15.9=131；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9679.109/(0.391×424)=58.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=58.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》九、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需求设置整体性单或双程度增强层；b.单程度增强层能够每4--6米沿程度构造层设置程度斜杆或剪刀撑，且须与立杆衔接，设置斜杆层数要大于程度框格总数的1/3；c.双程度增强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，周围和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间构造层；在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必需设程度增强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其间隔支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；支撑横杆与立杆的衔接扣件应停止抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑计划，确保模板支架施工过程中平衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严厉控制实践施工荷载不超越设计荷载，对呈现的超越最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等资料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时处理。B、顶板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):19.20；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方:96×96mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.15×0.9+0.5×0.9=3.893kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.893+1.4×0.9=5.931kN/m最大弯矩M=0.1×5.931×2502=37068.75N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=37068.75/48600=0.763N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.763N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.893kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.893×2504/(100×9500×43.74×104)=0.025mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.025mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.15+0.5×0.25=1.081kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.25=0.25kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.081+1.4×0.25=1.648kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.648×0.92=0.133kN·m；方木最大应力计算值=M/W=0.133×106/83333.33=1.601N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.601N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.648×0.9=0.89kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.89×103/(2×50×100)=0.267N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.267N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.081kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.081×9004/(100×9000×4166666.667)=0.128mm；最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.128mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方:96×96mm；W=147.456cm3；I=707.789cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.779kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.583kN·m；最大变形Vmax=0.502mm；最大支座力Qmax=7.06kN；最大应力σ=582793.972/147456=3.952N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=13N/mm2；托梁的最大应力计算值3.952N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.502mm小于900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×19.2=2.657kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.15×0.9×0.9=3.098kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.161kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.795kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.795kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10794.636/（0.537×424）=47.41N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=47.41N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.052×(1.5+0.1×2)=2.087m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.052；Lo/i=2087.063/15.9=131；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10794.636/（0.391×424）=65.113N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=65.113N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体结构荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，能够采用等步距设置；b.当中部有增强层或支架很高，轴力沿高度散布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超越1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需求设置整体性单或双程度增强层；单程度增强层能够每4--6米沿程度构造层设置程度斜杆或剪刀撑，且须与立杆衔接，设置斜杆层数要大于程度框格总数的1/3；c.双程度增强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，周围和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间构造层；在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必需设程度增强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其间隔支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的衔接扣件应停止抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）1#馆24.9m高顶板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):24.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方:96×96mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):140.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.14×0.9+0.5×0.9=3.663kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.663+1.4×0.9=5.656kN/m最大弯矩M=0.1×5.656×2502=35347.5N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=35347.5/48600=0.727N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.727N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.663kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.663×2504/(100×9500×43.74×104)=0.023mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.023mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.14+0.5×0.25=1.018kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.25=0.25kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.018+1.4×0.25=1.571kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.571×0.92=0.127kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.127×106/83333.33=1.527N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.527N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.571×0.9=0.848kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.848×103/(2×50×100)=0.255N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.255N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.018kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.018×9004(100×9000×4166666.667)=0.121mm；最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.121mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方:96×96mm；W=147.456cm3；I=707.789cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.697kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.556kN·m；最大变形Vmax=0.478mm；最大支座力Qmax=6.733kN；最大应力σ=555732.522/147456=3.769N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=13N/mm2；托梁的最大应力计算值3.769N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.478mm小于900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×24.6=3.405kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.14×0.9×0.9=2.892kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.701kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.444kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.444kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11443.608/（0.537×424）=50.26N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=50.26N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.07×(1.5+0.1×2)=2.123m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.07；Lo/i=2122.773/15.9=134；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11443.608/（0.376×424）=71.781N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=71.781N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需求设置整体性单或双程度增强层；单程度增强层能够每4--6米沿程度构造层设置程度斜杆或剪刀撑，且须与立杆衔接，设置斜杆层数要大于程度框格总数的1/3；c.双程度增强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，周围和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必需设程度增强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严厉依照设计尺寸搭设，立杆和程度杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏向和横杆的程度偏向小于《扣件架标准》的请求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足请求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用曾经长期运用发作变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的请求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑计划，确保模板支架施工过程中平衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严厉控制实践施工荷载不超越设计荷载，对呈现的超越最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等资料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时处理。（三）4#馆演播厅梁、板A、梁（400×1500）4#馆梁支撑体系根据1#馆19.5m高度450×1500梁设计参数进行施工。B、顶板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):14.10；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方:96×96mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):110.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=90×1.82/6=48.6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.11×0.9+0.5×0.9=2.975kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.975+1.4×0.9=4.829kN/m最大弯矩M=0.1×4.829×2502=30183.75N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=30183.75/48600=0.621N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.621N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=2.975kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×2.975×2504/(100×9500×43.74×104)=0.019mm；面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.11+0.5×0.25=0.826kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.25=0.25kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.826+1.4×0.25=1.342kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.342×0.92=0.109kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.109×106/83333.33=1.304N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.304N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.342×0.9=0.724kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.724×103/(2×50×100)=0.217N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.217N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=0.826kN/m；最大挠度计算值=0.677×0.826×9004/(100×9000×4166666.667)=0.098mm；最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.098mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方:96×96mm；W=147.456cm3；I=707.789cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.449kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.475kN·m；最大变形Vmax=0.409mm；最大支座力Qmax=5.749kN；最大应力σ=474548.172/147456=3.218N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=13N/mm2；托梁的最大应力计算值3.218N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.409mm小于900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×14.1=1.951kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.11×0.9×0.9=2.272kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.628kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=8.956kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.956kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8956.188/（0.537×424）=39.335N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=39.335N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.035；Lo/i=2053.336/15.9=129；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8956.188/（0.401×424）=52.676N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=52.676N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（四）旅游接待中心梁、板A、梁（300×900）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：红皮云杉；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2；F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85×0.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1×9.638×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(900-120)/(4-1)]2=8.51×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×9.638×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.543kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.51×104/3.33×104=2.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l--计算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.638×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.149mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值ν=0.149mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.543/0.500=7.085kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.177kN·m，最大支座反力R=3.897kN，最大变形ν=0.132mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.77×105/6.40×104=2.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.132mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.897kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×5.078=10.16cm3；I=2×12.187=24.37cm4；E=206000.00N/mm2；