某大桥系梁施工专项方案

PAGE宁德核电厂外段进厂道路改造工程中国建筑第七工程局第三建筑公司宁德核电厂外段进厂道路改造工程中国建筑第七工程局第三建筑公司CHINANO.7CONSTRUCTIONENGINEERINGBUREAU第1-页共60页XX大桥系梁施工方案1、编制依据（1）招标文件南平XX高速公路有限责任公司颁发的XX省XX（XX界）至XX高速公路施工招标文件。（2）设计施工图施工图名称：XX省XX（XX界）至XX高速公路A11合同段（YK99+860～K104+085.167）两阶段施工图设计。设计单位：XX省交通规划设计院文件编号：20070005-2009路（3）施工合同XX省XX（XX界）至XX高速公路A11合同段施工合同（4）工程所涉及的主要规范、标准、图集、法规、规程等规范、标准、文件一览表类别名称编号或文号《工程建设标准强强制性条文文》公路工程部分行标《公路工程技术标标准》JTGB01-22003行标《公路桥涵施工工技术规范范》JTJ041--20000行标《公路工程质量量检验评定定标准》第一册JTGF80//1-20004行标《公路工程质量量检验评定定标准》第二册JTGF80//2-20004行规《公路工程施工安安全技术规规程》JTJ0766-95行规《公路工程基桩动动测技术规规程》JTG/TFF81-001-20004行规《钢筋机械连接接通用技术术规程》JGJ107--20033行规《钢筋焊接及验验收规程》JGJ18-22003行标《施工现场临时时用电安全全技术规范范》JGJ46-22005国标《混凝土结构工工程施工质质量验收规规范》GB502044-20002行标《公路桥梁伸缩装装置》JT/T327-22004行标《预应力混凝土用用金属螺旋旋管》JG/T3013--94行标《公路桥梁预应应力钢绞线线用锚具、连连接器试验验方法及检检验规格》JT329.22-97国标《预应力筋用钢钢绞线》GB/T52224-20003国标《预应力筋用锚锚具、夹具具和连接器器》GB/T143370-22000（5）公司拥有的科技成果、管理水平、技术装备、队伍素质、机械装备、财务实力、现场踏勘调查资料以及多年来在高速公路工程施工中积累的施工经验。2、工程概况XX大桥为XX高速公路A11合同段的单位工程，本桥左桥起点桩号为ZK102+388.5，终点桩号ZK102+895.5，桥长507米，桥型布置为5×25+5×25+5×25+5×25米预应力砼连续T梁；右桥起点桩号为YK102+395.1，终点桩号为YK102+877.1，桥长482米，桥型布置为5×25+5×25+5×25+4×25米预应力砼连续T梁。桥梁平面位于R=1100、1500的平曲线段内，桥孔T梁直梁设置，通过调整T梁翼缘板及防撞护栏位置来适应桥面宽度及线形，墩台基础均径向布置。桥墩采用柱式墩，桩基采用钻孔灌注桩基础，桥台采用柱台配桩基础。在两桥台处设D80型伸缩缝，5、10、15号交接墩处设D160型伸缩缝。施工部位：XX大桥系梁工程工程特点：其中桩基系梁为36个，墩间系梁为30个，系梁高1.4m，宽1.1m。墩柱净距6.0m。XX大桥系梁数量及工程数量一览表序号桥梁名称桩间系梁墩间系梁备注1XX大桥36个30个2C30砼334．8mm3279m33Φ128628.077Kg7190.0664Φ2021445.668Kgg17585.3393、施工准备3.1工程目标⑴质量目标本工程质量目标为：工程一次验收合格率100%，单位工程优良率95%以上，确保省部级优质工程。⑵安全目标本工程安全目标为“四无”、“一创建”。四无：无人身责任伤亡事故，无交通责任事故，无压力容器爆炸事故，无重大火灾事故。一创建：创建安全施工标准工地。⑶工期目标：计划开工时间为2010年03月30日，计划完工时间为2010年7月30日，总工期为122天。⑷文明施工目标：建成全线文明施工样板工地。⑸环境保护目标:施工现场环境保护满足招标文件要求，并达到国家和地方有关法规的要求。3.2施工便道施工便道为原桩基施工便道，在利用过程中在特殊路段设计明显标志确保东安村村民的交通安全及通畅。3.3施工用水、用电施工用电从配电房400KVA变压器拉线，以供生产及生活用电。同时配备120kw发电机，一台以供应急和停电时备用。施工用水从附近用水泵抽取，保证生产用水。3.4主要施工机械、人员以及材料情况根据本工程施工项目内容、工作量大小、工期长短等因素进行综合考虑，投入合理配置的施工机械设备及材料试验、测量、仪器设备。3.4.1施工机械主要机械设备配备表序号名称规格单位数量备注1钢模板套62装载机CTY-Ⅱ台13挖掘机PC300-33台14砼搅拌站HZS50座1集中搅拌520T吊车台16平台振捣器PZ22台37交流电焊机500A台18钢筋切断机GQ40YF台19钢筋弯曲机WJ-40-11台110钢筋调直机GTJ-14台111插入式振动棒HE69－700A台63.4.2各工种劳动力计划根据工程施工进度安排确定，施工人员根据施工计划和工程实际需要，分批组织进场。在施工过程中，由项目部统一调度，合理调配施工人员，确保各工种之间相互协调，减少窝工和施工人员浪费现象。各工种作业人员安排情况如下表。劳动力安排表人员及组别人数管理人员工区负责人1技术组组长1桥梁工程师1质量工程师1专职安全员1模板班模板工10钢筋班钢筋工10砼班砼工10合计353.4.3材料检验计划表材料检验计划表序号检测项目型号规格批量代表数量备注1水泥PO42.51500t2砂中粗砂1400m33碎石1-3cm1400m34钢筋￠12160t5钢筋￠20160t6砼试块150*1500*1500198组4、系梁模板支撑体系验算4.1设计参数（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.10；梁截面高度D(m)：1.40立杆梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.60；梁两侧立柱间距(m)：1.50；承重架支设：多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型：Φ48×3.5mm（按3.0mm验算）；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数砼自重(kN/m³)：24.0；钢模自重(kN/m²)0.75；钢筋自重(kN/m³)：1.50；施工均布荷载标准值(kN/m²)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²)：33.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m²)：2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m²)：2.0（3）材料参数钢模面板类型：钢面板；面板弹性模量E(N/mm²)：210000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm²)：205.0；（4）梁底模板参数模板：组合钢模；钢模肋间距（mm）：300；肋高（mm）：55；面板厚度(mm)：5.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：500；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：500mm，1000mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管：48×3.5mm（按3.0mm进行验算）；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管：48×3.5mm（按3.0mm进行验算）。4.2梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ--混凝土的重力密度，取24.0kN/m³；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.0℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.40m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m²、33.6kN/m²，取较小值33.6kN/m²作为本工程计算荷载。4.3梁侧钢模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×0.5×0.5/6=2.08cm²；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.5×33.6×0.85=17.14kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.5×2×0.85=1.19kN/m；q=q1+q2=17.136+1.190=18.326kN/m；计算跨度(钢模肋间距)：l=299.8mm；面板的最大弯距：M=0.1×18.326×299.8²=1.65×105N.mm；经计算得到，面面板的受弯弯应力计算算值：σ=1.665×1005/2.088×10³³=79..063NN/mm²²；面板的抗弯强度度设计值：：[f]]=2055N/mmm²；面板的受弯应力力计算值：：σ=79..063NN/mm²²小于面板板的抗弯强强度设计值值[f]]=2055N/mmm²，满足要要求。（2）挠度验算q作用在模模板上的侧侧压力线荷荷载标准值值：q=333.6×0.5==16.88N/mmm；l计算跨度度(钢模肋间距距)：l=2999.8mmm；E面板材质质的弹性模模量：E=21100000N/mmm²；I面板的截截面惯性矩矩：I=500×0.5×0.5×0.5//12=00.52ccm4；面板的最大挠度度计算值：：ω=0.6777×166.8×2299.884/(1100×22100000×5..21×110³)=0..84mmm；面板的最大容许许挠度值：：[ω]=l//250==299..8/2550=1..199mmm；面板的最大挠度度计算值：：ω=0.844mm小于于面板的最最大容许挠挠度值[ω]=1.1199mmm，满足要要求。4.4梁侧模板板内外楞的的计算（1）内楞计算内楞(钢管)直直接承受模模板传递的的荷载，按按照均布荷荷载作用下下的三跨连连续梁计算算。钢管的截面惯性性矩I和截面抵抵抗矩W分别为：：W=4.449cm³³I=10..78cmm4内楞计算简图eq\o\aac(○,1)内楞强度度验算强度验算计算公公式如下：：其中，σ--内内楞弯曲应应力计算值值(N/mmm²)；M--内内楞的最大大弯距(N.mmm)；W--内内楞的净截截面抵抗矩矩；[f]]--内楞的强强度设计值值(N/mmm²)。按以下公式计算算内楞跨中中弯矩：其中，作用在内内楞的荷载载，q=(1.2×33.66×0.85+1..4×2×0.85)×0.4666=17.009kN//m；内楞楞计算跨度度(外楞间距距)：l=5000mm；；内楞楞的最大弯弯距：M=0..1×17.009×500..00²=4.277×105NN.mm；；最大大支座力：：R=1..1×17.009×0.5==9.4001kN；经计算得到，内内楞的最大大受弯应力力计算值σ=4.277×1055/4.449×100³=95..167NN/mm²²；内楞楞的抗弯强强度设计值值：[f]]=2055N/mmm²；内楞最大受弯应应力计算值值σ=95.1167N//mm²小于内楞楞的抗弯强强度设计值值[f]]=2055N/mmm²，满足要要求。eq\o\aac(○,2)内楞的挠挠度验算其中E面板材材质的弹性性模量：2060000N//mm²；q作用在在模板上的的侧压力线线荷载标准准值：q==33.660×0.47=15..67N//mm；l计算跨跨度(外楞间距距)：l=5000mm；I面板的的截面惯性性矩：I=2.166×106mmm4；内楞的最大挠度度计算值：：ω=0.6777×155.67××50044/(1000×20060000×2.166×105)=0.1499mm；内楞的最大容许许挠度值：：[ω]=5000/4000=1.255mm；内楞的最大挠度度计算值：：ω=0.1499mm小于内内楞的最大大容许挠度度值[ω]=1.225mm，满足足要求。（2）外楞计算外楞(钢管)承承受内楞传传递的荷载载，按照集集中荷载作作用下的三三跨连续梁梁计算。本工程中，外龙龙骨采用钢钢楞，截面面惯性矩II和截面抵抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢管：48×3.5mmm；外钢楞截面抵抗抗矩W=4.449cm³³；外钢楞截面惯性性矩I=10..78cmm4；外楞计计算简图eq\o\aac(○,1)外楞楞抗弯强度度验算其中σ外外楞受弯应应力计算值值(N/mmm²)M--外外楞的最大大弯距(N.mmm)；W--外外楞的净截截面抵抗矩矩；[f]]--外外楞的强度度设计值((N/mmm²)。最大弯矩M按下下式计算：：其中，作用在外外楞的荷载载：P==(1.22×33.660×0.855+1.44×2.000×0.855)×0.500×0.500/2=44.58kkN；外外楞计算跨跨度(对拉螺栓栓竖向间距距)：l=5000mm；；外外楞的最大大弯距：MM=0..175××45811.5000×500..000==4.011×105NN.mm经计算得到，外外楞的受弯弯应力计算算值：σ=4.001×1005/4..49×110³=89..283N/mmm²；外外楞的抗弯弯强度设计计值：[ff]=2005.0000N/mmm²；外楞的受弯应力力计算值：：σ=89..283NN/mm²²小于外楞楞的抗弯强强度设计值值[f]]=2055.0000N/mmm²，满足要要求。eq\o\aac(○,2)外楞楞的挠度验验算其中E外楞的的弹性模量量，其值为为2100000..00N//mm²；p作用在在模板上的的侧压力线线荷载标准准值：p==33.660×0.500×0.500/1=4.200KN；l计算跨跨度(拉螺栓间间距)：l=5000.00mmm；I面板的的截面惯性性矩：I==1.088×105mmm4；外楞的最大挠度度计算值：：ω=1.1146×44.20××10³×5000.00³³/(1000×21100000.00××1.088×1055)=0..266mmm；外楞的最大容许许挠度值：：[ω]=1.2250mmm；外楞的最大挠度度计算值：：ω=0.2666mm小小于外楞的的最大容许许挠度值[ω]=1.2250mmm，满足要要求。4.5穿梁螺栓栓的计算验算公式如下：：其中N穿梁螺螺栓所受的的拉力；A--穿穿梁螺栓有有效面积((mm2))；f--穿穿梁螺栓的的抗拉强度度设计值，取取170N//mm2；；查表得：穿梁螺螺栓的直径径：12mm；穿梁螺螺栓有效直直径：9.855mm；穿梁螺螺栓有效面面积：A=766mm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力力：N=333.6××0.5×0.755=12..6kN。穿梁螺栓最大容容许拉力值值：[N]]=1700×76/11000==12.992kN；穿梁螺栓所受的的最大拉力力：N=122.6kNN小于穿梁梁螺栓最大大容许拉力力值[NN]=122.92kkN，满足足要求。4.6梁底钢模模板计算面板为受弯结构构,需要验算算其抗弯强强度和挠度度。计算的的原则是按按照模板底底支撑的间间距和模板板面的大小小,按支撑在在底撑上的的三跨连续续梁计算。强度验算要考虑虑模板结构构自重荷载载、新浇混混凝土自重重荷载、钢钢筋自重荷荷载和振捣捣混凝土时时产生的荷荷载；挠度度验算只考考虑模板结结构自重、新新浇混凝土土自重、钢钢筋自重荷荷载。本算例中，面板板的截面惯惯性矩I和截面抵抵抗矩W分别为：W=5500×5×5/6==2.088×10³mm³；I=5500×5×5×5/122=5.221×10³mm4；（1）抗弯强度验算算按以下公式进行行面板抗弯弯强度验算算：其中，σ梁底底模板的弯弯曲应力计计算值(N/mmm²)；M--计计算的最大大弯矩((kN.mm)；l计算跨跨度(钢模肋间距)：l=3000.000mm；q--作作用在梁底底模板的均均布荷载设设计值(kN/mm)；新浇混凝土及钢钢筋荷载设设计值：q1:1.2×（244.00++1.500）×0.500×1.40×0.855=18..21kNN/m；模板结构自重荷荷载：q2:1.2×0..75×0.500×0.855=0.338kN//m；振捣混凝土时产产生的荷载载设计值：：q3:1.4×2.000×0.500×0.855=1.119kN//m；q=q1+qq2+q3=18.221+0..38+11.19==19.778kN//m；跨中弯矩计算公公式如下：：Mmax=0..10×19.778×0.3²=0.1178kN..m；σ=0.178××106/2.008×100³=85.5577N//mm²；梁底模面板计算算应力：σ=85.5577N//mm²小于梁底底模面板的的抗压强度度设计值[f]==205NN/mm²²，满足要要求。（2）挠度验算刚度验算采用标标准荷载，同同时不考虑虑振动荷载载作用。最大挠度计算公公式如下::其中，q--作作用在模板板上的压力力线荷载：：q==（(24.00+1.550)×1.400+00.75）×0.500=18..225KKN/m；；l计算跨跨度(钢模肋间距距)：l=300..00mmm；E面板的的弹性模量量：E=2100000..0N/mmm²；面板的最大允许许挠度值：：[ω]=3000.000/2500=1.2200mmm；面板的最大挠度度计算值：：ω=00.6777×18..225××30044/(1000×21100000×5.221×1003)=0.9913mm；面板的最大挠度度计算值：：ω=0.9133mm小于面面板的最大大允许挠度度值:[ω]=3000/2550=1..2mm，满满足要求。4.7梁底钢管管架支撑的的计算本工程梁底支撑撑采用钢管管。强度及抗剪验算算要考虑模模板结构自自重荷载、新新浇混凝土土自重荷载载、钢筋自自重荷载和和振捣混凝凝土时产生生的荷载；；挠度验算算只考虑模模板结构自自重、新浇浇混凝土自自重、钢筋筋自重荷载载。（1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重((kN/mm)：q1=(24+1.5))×1.4×0.3667=133.09kN/mm；(2)模板的自重重线荷载((kN/mm)：q2=0.75×00.3677×(2×1.4++1.1))/1.11=0.9975kkN/m；；(3)活荷载为施施工荷载标标准值与振振倒混凝土土时产生的的荷载(kN/mm)：经计算得到，活活荷载标准准值P1=(2.5++2)×0.3667=1..65kNN/m；（2）钢管的支撑力验验算静荷载设计值qq=1.22×13.009+1..2×0.9775=166.8788kN/mm；活荷载设计值PP=1.44×1.655=2.331kN//m；钢管管计算简图图钢管按照三跨连连续梁计算算。本算例中，钢钢管的截面面惯性矩II和截面抵抵抗矩W分别为：W=4.449cm33I=10..78cmm4eq\o\aac(○,1)钢管强度度验算:最大弯矩考虑为为静荷载与与活荷载的的设计值最最不利分配配的弯矩和和，计算公公式如下：：线荷载设计值q==16.8878+22.31==19.1188kNN/m；最大弯距M=0..1ql22=0.1×19.1188×0.5×0.5==0.488kN.mm；最大应力σ=M//W=00.48××106/44990=1006.8337N/mmm2；抗弯强度设计值值[ff]=2005N/mmm2；钢管的最大应力力计算值1106.8837N//mm2小于钢管管抗弯强度度设计值2205N//mm2，满足要求求。eq\o\aac(○,2)钢管抗剪剪验算：最大剪力的计算算公式如下下：截面抗剪强度必必须满足：：其中最大剪力：：V=0..6×16.8878×0.5==5.0663kN；钢管的截面面积积矩查表得得A=4224.0000mm2；钢管受剪应力计计算值τ=2××50633.4000/4244.0000=233.8844N/mmm2；钢管抗剪强度设设计值[[τ]=1220N/mmm2；钢管的受剪应力力计算值223.8884N//mm2小于钢管管抗剪强度度设计值1120N//mm2,满足要求求。eq\o\aac(○,3)钢管挠度度验算:最大挠度考虑为为静荷载与与活荷载的的计算值最最不利分配配的挠度和和，计算公公式如下：：q=13.0990+0..975==14.0065kNN/m；钢管最大挠度计计算值ω=0.6777×144.0655×50004/(1100×22060000×100.78××104)=0.2268mmm；钢管的最大允许许挠度[[ω]=0..500××10000/2500=2.0000mmm；钢管的最大挠度度计算值ω=0.2668mm小于钢钢管的最大大允许挠度度[ω]=2mmm，满足足要求。（3）支撑钢管的强度度验算支撑钢管按照简简支梁的计计算如下荷载计算公式如如下：(1)钢筋混凝土土梁自重((kN/mm2)：q1=(24.000++1.5000)×1.4000=355.7000kN/mm2；(2)模板的自重重(kN/mm2)：q2=0.750kkN/m22；(3)活荷载为施施工荷载标标准值与振振倒混凝土土时产生的的荷载(kN/mm2)：q3=(2.5000+2.0000)==4.5000kN//m2；q=1.2×((35.7700+0.7550)+11.4×4.5000=500.0400kN//m2；梁底支撑根数为为n，立杆杆梁跨度方方向间距为为a，梁宽为为b，梁高为为h，梁底支撑撑传递给钢钢管的集中中力为P，梁侧模板板传给钢管管的集中力力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图图(kN)支撑钢管管变形图((mm)支撑钢管管弯矩图((kN.mm)经过连续梁的计计算得到：：支座反力RA==RB=2.9969kNN，中间支支座最大反反力Rmaax=111.4344；最大弯矩Mmmax=00.5944kN.mm；最大挠度计算值值Vmaxx=0.5994mm；支撑钢管的最大大应力σ=0.5594×1106/44990=1332.2442N//mm2；支撑钢管的抗压压设计强度度[f]]=2055.0N//mm2；支撑钢管的最大大应力计算算值1322.2422N/mmm2小于支撑撑钢管的抗抗压设计强强度2005.0N/mmm2，满足要求求。4.8梁底纵向向钢管计算算纵向钢管只起构构造作用，通通过扣件连连接到立杆杆。4.9扣件抗滑滑移的计算算双扣件承载力设设计值取116.000kN，按按照扣件抗抗滑承载力力系数0..80，该该工程实际际的旋转双双扣件承载载力取值为为12.880kN。纵向或横向水平平杆与立杆杆连接时，扣扣件的抗滑滑承载力按按照下式计计算(规范5.22.5)：R≤Rc其中Rc扣件件抗滑承载载力设计值值，取12.880kN；R纵向或或横向水平平杆传给立立杆的竖向向作用力设设计值；计算中R取最大大支座反力力，根据前前面计算结结果得到R=111.4344kN；R<12..80kNN，所以双扣扣件抗滑承承载力的设设计计算满满足要求。4.10立杆的的稳定性计计算立杆的稳定性计计算公式（1）梁两侧立杆稳定定性验算：：其中N立杆的的轴心压力力设计值，它它包括：横杆的的最大支座座反力：NN1=2.9969kNN；钢管架钢管管的自重：：N2=1.2×0.1339×9.6==1.6006kN；楼板的的混凝土模模板的自重重：N3=1.22×(0.500/2+((1.500-1.110)/22)×0.500×0.755=0.2202kNN；楼板钢钢筋混凝土土自重荷载载:N4==1.2××(0.500/2+((1.500-1.110)/22)×0.500×0.0001×(1.500+24..00)==0.0007kN；N==2.9669+1..606++0.2002+0..007==4.7884kN；φ--轴心心受压立杆杆的稳定系系数，由长长细比llo/i查表表得到；i计算算立杆的截截面回转半半径(ccm)：i=1.559；A立杆杆净截面面面积(ccm2)：A=4..24；W立杆杆净截面抵抵抗矩(cm3)：W=4.449；σ--钢管立杆杆轴心受压压应力计算算值(N/mmm2)；[f]]--钢管立杆杆抗压强度度设计值：：[f]==205NN/mm22；lo--计算长度度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范范》不考虑虑高支撑架架，按下式式计算lo=kk1uh(1)k11--计算长度度附加系数数，取值为为：1.1155；；u--计计算长度系系数，参照照《扣件式式规范》表表5.3..3，u=11.7；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1uh==1.1155×1.7×1.5=2..945m；Lo/i=29945.225/15.99=1185；；由长细比loo/i的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数φ=0..209；钢管立杆受压应应力计算值值；σ=47884.1111/(00.2099×4244)=53.9987N//mm2；钢管立杆稳定性性计算σ=533.9877N/mmm2小于钢管管立杆抗压压强度的设设计值[[f]==2055N/mmm2，满足要要求。如果考虑到高支支撑架的安安全因素，适适宜由下式式计算lo=k1k22(h+2a)(2))k1--计算长长度附加系系数按照表表1取值1.1167；k2--计算长长度附加系系数，h++2a=2.3按照表2取值1.0015；；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=kk1k2(h+2a)==1.1167×1.0115×(1.5++0.4××2)==2.7724mm；Lo/i=27224.3662/155.9=171；由长细比loo/i的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数φ=0..243；钢管立杆受压应应力计算值值；σ=47884.1111/(00.2433×4244)=466.4333N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=446.4333N//mm2小于钢管管立杆抗压压强度的设设计值[[f]==2055N/mmm2，满足要要求。（2）梁底受力最大的的支撑立杆杆稳定性验验算：其中N立杆的的轴心压力力设计值，它它包括：梁底支支撑最大支支座反力：：N1=11..434kN；；脚手架架钢管的自自重：NN2=1.2×0.1339×(9.6--1.4))=1.6606kNN；N=111.4334+1..606==12.8806kNN；φ--轴心心受压立杆杆的稳定系系数，由长长细比llo/i查表表得到；i计算算立杆的截截面回转半半径(cm)：i=1.559；A立杆杆净截面面面积(ccm2)：A=4.224；W立杆杆净截面抵抵抗矩(cm3)：W=4.449；σ--钢管立杆杆轴心受压压应力计算算值(N/mmm2)；[f]]--钢管立杆杆抗压强度度设计值：：[f]==205NN/mm22；lo--计算长度度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范范》不考虑虑高支撑架架，按下式式计算lo=kk1uh(1)k11--计算长度度附加系数数，取值为为：1.1167；；u--计计算长度系系数，参照照《扣件式式规范》表表5.3..3，u=1.77；上式的计算结果果：立杆计算长度Lo=k1uh=1..167××1.7×1.5==2.9776m；；Lo/i=29975.885/155.9=1187；；由长细比loo/i的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数φ=0.2205；；钢管立杆受压应应力计算值值；σ=128805.9975/((0.2005×4224)=1147.3331N//mm2；钢管立杆稳定性性计算σ=1477.3311N/mmm2小于钢管管立杆抗压压强度的设设计值[[f]=2205N//mm2，满足要要求。如果考虑到高支支撑架的安安全因素，适适宜由下式式计算lo=k1k22(h+2a)(2))k1--计算长长度附加系系数按照表表1取值1.1167；k2--计算长长度附加系系数，h++2a=2.3按照表2取值1.0015；；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a)=1.1167×1.0115×(1.5++0.4××2)=2..724mm；Lo/i=27244.3622/15..9=1771；由长细比loo/i的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数φ=0.2243；；钢管立杆受压应应力计算值值；σ=128805.9975/((0.2443×4224)=124..291NN/mm22；钢管立杆稳定性性计算σ=124.2291N//mm2小于钢管管立杆抗压压强度的设设计值[[f]=2205N//mm2，满足要要求。5、模板安装系梁侧模板采用用专业厂家家生产的组组合钢模板板，面板厚厚6mm。模模板拼缝处处贴橡胶皮皮，以防止止漏浆。模模板第一次次使用前，先先试拼装，检检查平整度度、相邻板板高差、接接缝、错台台等，对每每块模板进进行编号，安安装时对号号入座。模模板应先用用磨光机除除锈，擦干干净浮锈，清清理干净后后，再涂刷刷一层脱模模剂。模板安装前，根根据桩中心心点，用φ16钢筋头在在对称四角角焊接定位位筋，可焊焊接在桩主主筋底处。模模板合拢后后，用高强强螺栓拧紧紧。模板不不得与脚手手架连接。模板支撑采用内内顶外拉，顶顶杆与拉杆杆应安装牢牢固。模板内部尺寸、平平整度、接接缝错台等等应符合设设计及规范范要求，经经自检合格格后上报监监理工程师师验收合格格后，方可可进行砼浇浇筑。模板安装的允许许偏差项目允许偏差（mmm）柱、墙、梁模板板标高±10墩台模板内部尺尺寸±20梁轴线偏位±10梁模板相邻两板高高低差2梁模板表面平整56、砼浇筑砼由搅拌站集中中拌合，砼砼由搅拌站站运至现场场，砼配合合比必须严严格控制，现现场应对砼砼和易性、坍坍落度（1100mm-