某工程深基坑施工技术型嵌岩地下连续墙

1、深基坑工程施工技术1.1课题的提出基坑工程是一个古老而具有时代特点的岩土工程课题，放坡开挖和简易木桩围护可以追溯到远古时代。事实上，人类土木工程的频繁活动促进了基坑工程的发展。20世纪90年代以来，在我国改革开放和国民经济持续高速增长的形势下，全国工程建设亦突飞猛进，高层建筑如雨后春笋般迅速发展，促进了建筑科学技术的进步和施工技术、施工机械和建筑材料的更新与发展。为了保证建筑物的稳定性，建筑基础都必须满足地下埋深嵌固的要求。建筑高度越高，其埋置深度也就越深，对基坑工程的要求越来越高，随之出现的问题也越来越多，这给建筑施工、特别是城市中心区的建筑施工带来了很大的困难。深基坑工程支护技术作为现阶段深基坑施工的常用技术，虽已在全国不同地区、不同的地质条件下取得了不少成功的经验，甚至在一些技术达到了国际水平，但仍存在一些问题需进一步研究或提高，以适应现代化经济建设的需要。.武汉月湖文化艺术中心某大剧院工程主舞台基坑支护结构采用了T型嵌岩地下连续墙施工技术，主台仓部分侧壁采用1000mm厚的T形嵌岩钢筋混凝土地下连续墙，墙体进入中风化岩1.5m。采用该技术既节约了土方开挖、外墙支模、土方回填、基坑支护等费用，同时也充当了结构支撑基础，缩短了结构施工工期，避免了因深基坑开挖，浅基坑为提供工作面而二次施工的局面。同时，该技术也是在武汉沿江地区首次采用，为今后类似深基坑工程的施工提供了有力的技术支持。同时，某大剧院工程深基坑开挖深度5m~22m，开挖面积25000㎡，根据施工范围和施工顺序划分为六部分，分别采用了复合土钉墙支护、组合型钢内支撑支护、竹筋水泥土复合搅拌桩支护、PHC管桩与水泥土复合搅拌桩支护四种支护结构形式。这种多形式的支护技术为复杂的、多空间的地下建筑的实现提供强有力的技术支撑。1.2、工字形地下连续墙深基坑支护技术1.2.1、工程概况武汉某大剧院主体建筑采用框架剪力墙结构,建筑物高40.3m,基础底板面标高大部分地段为-3.6m,舞台部分按功能需要分别为-8.1m和-18.1m,采用地下连续墙支护。拟建场地室外设计地面标高为24.3m,同现自然地面标高。桩基采用钻孔灌注桩和静压PHC管桩。根据地质报告,场地土质自上而下依次为:①杂填土;②素填土;③粘土;④粉质粘土夹粉土;⑤粉细砂;⑥粉土、粉质粘土互层;⑦中细砂混砾卵石;⑧粉土、粉质粘土互层;⑨强风化粉砂质泥岩;⑩中风化粉砂质泥岩。拟建场地地下水丰富。上层滞水静止水位为-0.7～-2.9m,赋存于填土层中,主要接受大气降水和地表水及附近水体(如月湖)的渗透补给。无统一自由水面,水量同季节、周边排泄条件关系密切。孔隙承压水赋存于粉土及砂土层中,与长江、汉江等地表水体及区域水体联系密切,承压水水位稳定在-5m左右。图1.1地下连续墙平面布置图1.2.2、主舞台仓基坑围护设计1.2.2.1工程基坑支护的特点(1)基坑开挖深度大。近1000m2的主舞台仓其基坑开挖深度达-21.95m,支护墙体深达40m,且要求入中风化岩不少于1.5m。(2)主舞台仓从底板顶部-18.1m到舞台面-8.1m。(3)防渗要求高,混凝土抗渗等级为P12。不宜采用锚杆+地下连续墙的支护方式,以防地下水沿锚杆与支护墙体的孔洞处渗漏。1.2.2.2工字形地下连续墙的设计意图对于如此深度和面积的基坑,在无法采用锚杆和中间不得有任何支撑结构的情况下,唯一的途径只有增加墙体本身的强度和刚度。根据计算,须1.2m厚的地下连续墙才能满足设计要求。而实际施工中,厚1.2m的地下连续墙属异形墙,国内鲜有相应的施工设备。经过严密的计算,采用了工字形地下连续墙的设计方案。1.2.2.3工字形地下连续墙支护设计方案根据以上考虑,该深基坑支护最终设计为工字形“三合一”墙,即既能挡土、止水,又能在使用阶段作地下室外墙的结构墙。地下墙墙厚1.0m,主体墙深40m,工字形短边部分墙深35m。约每6～7m为一工字形槽段。图1.2工字形槽段划分图地下连续墙槽段之间采用H型钢的刚性接头,同一工字形内的两槽段在T字形槽段一侧的H型钢两边板上按从上至下孔心距0.6m挖直径为0.15m的孔洞,以增强两槽段间的共同受力效果。舞台仓底板与地连墙采用后植筋连接。其内衬墙采用250mm厚钢筋混凝土墙与地连墙体现浇叠合。为减少土方开挖阶段墙体的位移及变形,在土方开挖至-12m和-16m时,各设一道临时钢支撑,待舞台仓底板和顶板完工后再拆除。1.2.3、施工工艺(1)导墙和地坪:导墙为钢筋混凝土结构,混凝土强度等级C20,采用倒“L”形式。导墙壁厚200mm,槽宽1050mm,即比地下连续墙宽50mm,作为下一步挖槽时的施工余量。导墙中轴线、垂直度及顶面标高是其主要控制点,导墙的垂直度好,有利于保证抓斗成槽的垂直度。测量定位泥浆处理泥浆制备废浆外运泥浆循环抓斗清槽导墙施工测量定位泥浆处理泥浆制备废浆外运泥浆循环抓斗清槽导墙施工吊放钢筋笼抓斗就位抓斗移位抓斗成槽测孔底沉渣下导管浇筑混凝土下一个槽段换浆钢筋笼制作混凝土制作冲机成槽压浆管制作图1.3地下连续墙施工工艺流程图由于该场地表层土为杂填土,不够坚固和密实,同时考虑该工程大型吊车多,且需雨天连续作业的特点,在导墙外侧浇筑了一圈长10m,厚0.2m的钢筋混凝土地坪。后经实践证明,此地坪对该地下连续墙工程的连续施工起到了重要的缺之不可的作用。(2)成槽:成槽主要采用从德国宝峨公司引进的BS655-DHG型全液压抓斗机。斗长81.m,斗宽1.0m,张斗宽度2.8m,斗身自重14.5t。大吨位的自重,加上较长的导板,有利于提高进尺速度和成槽垂直度。成槽过程中的垂直度,靠随时观察驾驶室内的自动测斜显示仪来控制,抓斗入槽后要随时注意观察,以便及时发现问题,及时采取纠偏措施。否则若偏斜过大才发现的话,就很难纠正。一旦发生这种情况,将给钢筋笼吊装入槽等后面工序的施工带来很大的困难。本工程一般按一个槽段6～7m的原则,将支护主体部分的地下墙划分为30个槽段,另外每个T形槽划分为一个槽段。这样,在总计42个槽段中,有21个I期槽,21个Ⅱ期槽。在本工程中,抓斗挖至约20m深时进入砂层,到约33m时由于砂层过细过密,一般就很难进尺了。此时就改用冲击钻成槽并入岩至设计要求,然后再用抓斗将整个槽清一次。成槽采用泥浆护壁,造浆以优质膨润土为主要材料,辅以粘土粉和纯碱,以调整其比重和粘度。泥浆的主要技术指标见表1。每个槽段开挖时和混凝土浇筑前均需对前3项指标进行检测。表1.1泥浆质量的控制指标项次指标名称新制备的泥浆使用过的循环泥泥浆检验方法1234567粘度s相对密度含砂率(%))失水量泥皮厚度/mmmpH值稳定性19～21<1.05<2<10ml/330minn<1mm7～9100%19～25<1.20<5<20ml/330minn<2.5mmm<11—500/7000ml漏斗筒泥浆比重秤砂分计失水量仪失水量仪pH试纸500ml量筒筒在该地下连续墙开挖之前,四周已打了不少预应力高强混凝土管桩,地下连续墙刚开工后,第一个槽段刚开挖完,槽体在10～20m的软土层随即发生了严重的缩颈现象,第二个槽段亦是如此,并险些将抓斗斗体埋没。经分析,其原因是由周边静压管桩所引起的挤土效应所导致,而事先各方对其可能引起的严重程度估计不足,未采取相应的预防措施。为此暂停了地连墙施工,并经研究采取在设计墙体两侧从10～20m处各施工了一排旋喷桩,效果很好,其后再未发生过类似事故。(3)钢筋笼制作与吊装:通常长度超过25m的地下连续墙钢筋笼加工都采用分段制作,分段吊装。在该工程中,主吊为91吨汽车履带吊,辅吊为50吨汽车履带吊,Ⅰ期槽与Ⅱ期槽钢筋笼一般都采取分两段制作,分段吊装。对于T形槽,由于其相对较短,采取了整片制作,整片吊装的方式。钢筋网片制作均按相应的施工规范试行,质量控制点是吊点在笼身的相对位置及其焊接质量。为确保每天提供一个钢筋笼,该工地共布置了3个钢筋加工平台,同时进行钢筋笼的制作加工。钢筋笼吊装入槽前,用抓斗先清一次槽底沉渣,清底结束后,应在尽量短的时间内将钢筋笼安放到位。首先吊装最下面一节钢筋笼,最佳的做法是用吊车将该片钢筋笼起吊好并走至槽段旁边,待抓斗清完槽后立即下放钢筋笼,这样就有效的节约了时间。第一片钢筋笼吊放完后用轨钢插入,将其暂时搁在导墙上,再起吊第二片钢筋笼并与第一片钢筋笼准确对位,然后焊接主筋与水平筋,再将其整体下放至设计标高并准确定位。这一过程要注意的是需多准备几台焊机同时焊接,以尽量缩短钢筋笼对接的时间。大体积钢筋笼的吊装,起吊前一定要计算好钢筋笼的重心,并以此进一步确定钢筋笼的吊点,以确保钢筋笼起吊后的垂直度。这一点对那些异形笼尤其重要。由于钢筋笼过长,一旦起吊后的垂直度不好,钢筋笼底部会插入槽壁土体,不但会造成大量沉渣,钢筋笼一般也很难下放到设计标高。(4)水下混凝土浇灌:钢筋笼吊装完毕后,立即进行混凝土浇筑的准备。首先要进行泥浆置换,通过气举反循环,抽出槽底的浓浆,同时补充新浆,直至槽底沉渣厚度和槽底泥浆性能指标达到了规范要求后,方可进行水下混凝土的浇筑。该工程所用混凝土技术参数为:强度等级C30,水灰比<0.6,水泥用量不小于400kg·m-3,坍落度180～220mm,抗渗等级P12。水下混凝土浇灌采用双导管法浇筑,浇筑过程中的质量控制点为开管。第一罐卸料时必须同时、高速,尽量在最短的时间内浇完首罐,有效地置换出槽底的浓浆。该工程共完成混凝土浇灌量7200m3,每个槽段的浇筑时间约8h。(5)槽段接头:该工程采用H型钢刚性接头,即在Ⅰ期槽段的钢筋笼两侧设置H型钢板,该H型钢板在加工时与Ⅰ期槽钢筋笼焊接成一个整体,即H型钢成为了Ⅰ期槽钢筋笼的一部分。Ⅰ期槽钢筋笼吊装入槽后,在浇筑混凝土之前,其两侧的预留接口端用砂包填充,待开挖Ⅱ期槽时,填充的砂包会一同被抓斗抓出。浇灌Ⅰ期槽时,H型钢与两端槽壁间的缝隙可能有混凝土绕流过来,所以在Ⅰ期槽钢筋笼上用扁铁固定2m宽的彩条布,将H型钢板与槽壁间的缝隙堵住,以防止混凝土进入H型钢的预留接口端。图1.4H型钢接头大样该工程投入的主要机械设备有:BS655-DHG型全液压抓斗机一台,91t汽车履带吊1台,50t汽车履带吊1台,25t汽车吊1台,CJF-12型双绳冲击反循环钻机4台(用于施工成槽中抓斗挖不动的砂层及入岩时),单绳冲击钻2台(用于刷工字钢接头及处理接头中可能渗漏过来的混凝土)。1.2.4、实施效果及体会该工程是地下连续墙工程中施工难度较大、成槽较深、成墙较厚、工艺较复杂和工程量较大的工程。经开挖后直观检测,证明墙身完整性良好。在整个基坑开挖过程中,地下连续墙与其内支撑系统的最大侧向变形小于容许值,符合规范要求。整个墙面只在个别接头处有少量渗水现象,止水效果很好。本工程采用该T型嵌岩地下连续墙施工技术既节约了土方开挖、外墙支模、土方回填、基坑支护等费用，同时也充当了结构支撑基础，缩短了结构施工工期，避免了因深基坑开挖，浅基坑为提供工作面而二次施工的局面。节约土方开挖及回填费用近55万元，节约模板费用、基坑支护费用35万元，缩短工期、避免二次施工节约相关费用约27万元。1.3、多形式深基坑支护综合施工技术1.3.1、工程概况某大剧院地下室承台面标高主要有-3.6m和-5.1m，舞台部分承台面标高为-8.1m，主台仓部分底板面标高为-18.1m。桩基采用钻孔灌注桩和静压高强度预应力管桩。本工程基坑按开挖深度划分为四个区（如下图所示）：A区开挖深度为3.9m；B区开挖深度为5.5m；C区开挖深度为8.5m；D区开挖深度为19.2m。基坑总平面布置图（图1.5）1.3.2、周边环境状况及场区岩土工程条件基坑北距汉江江堤约120m，南距月湖约50m，场地内除西侧外均已基本拆迁完毕，场地开阔，地面较平坦，原为武汉油脂化学厂厂区及居民区，其高程变化在23.30～24.99m（绝对高程），隶属长江、汉江冲积一级阶地，静水环境沉积地貌形态。1.3.2.1．工程地质条件场地内岩土层由上至下主要由四个单元层组成，从成因上看，（1）单元层为杂填土及素填土；（2）、（3）单元层属第四系全新统冲积（Q4al）一般粘性、淤泥质土以及饱和粉土、砂土层，；（4）单元层为志留系粉砂质泥岩。现将与基坑支护设计有关的土层的构成与特征分述如下：（1-1）杂填土（Qml）杂色，松散状态，湿，呈高压缩性。本层土主要成分由混凝土及碎石、砖块等建筑垃圾组成，局部地段分布有老房基础。（1-2）素填土（Qml）褐或褐灰色，软～可塑状态，饱和，呈高压缩性。本层土主要由一般粘性土组成，含植物根茎及小碎石，局部地段含淤泥及淤泥质土。（2-1）淤泥质粘土（Q4al）褐灰或灰色，软～流塑状态，饱和，呈高压缩性。本层土富含有机物，有臭味，局部地段以一般粘土为主。（2-2）粘土（Q4al）黄褐色，可塑状态，饱和，中等～高压缩性。本层土含少许氧化铁及粘土矿物。（2-3）粘土（Q4al）黄褐色，可塑状态，饱和，中等压缩性。本层土含少许氧化铁及灰色粘土矿物，局部夹粉土薄层。（2-4）粘土（Q4al）褐灰色，软塑状态，饱和，呈高压缩性。本层土含有机物及腐植质，有臭味，夹薄层粉土。局部地段含大量淤泥及淤泥质粘土。（2-5）粉质粘土夹粉土（Q4al）褐灰色，软～流塑状态，饱和，呈高压缩性。本层土含铁锰氧化物及有机物，夹薄层粉土。（3-1）粉土、粉质粘土、粉砂互层（Q4al）褐灰～灰色，软塑或稍密状态，饱和，中等压缩性。本层土含少许云母片、石英、腐植质等物质。（3-2）粉细砂（Q4al）青灰色，中密～密实状态，饱和，压缩性低。本层土含少许云母片、石英等物质，层间粉土呈中密～密实状态，粉质粘土呈可塑状态，粉土及粉质粘土分布不稳定，层厚差异较大。1.3.2.2．水文地质条件场地位于长江冲积一级阶地,地下水类型包括上层滞水和孔隙承压水。上层滞水主要赋存于（1）层填土层中，主要接受大气降水和地表水及附近水体的渗透补给，无统一自由水面，水量同季节、周边排泄条件关系密切。孔隙承压水赋存于（3）层粉土及砂土层中，与长江、汉江等地表水体及区域承压水体联系密切，水量丰富。勘察期间测得场地内部分勘探孔上层滞水静止水位为1.0m。于承压水观测钻孔中观测到承压水稳定水位在孔口下5.0m，相当于标高19.10m。1.3.3、深基坑工程设计及施工措施本基坑的支护设计思路上A、B、C坑主要采用卸土平台放坡与锚杆+钻孔后注浆连续墙支护相结合的结构体系，D坑主要采用地下连续墙支护体系，本文仅对A、B、C坑做法进行阐述。基坑设计分段示意图（图1.6）1.3.3.1、A、B坑支护方法AA’支护段采取复合喷锚支护：基坑顶标高-0.2m，基坑底标高-5.7m，基坑深5.5m，一级放坡，下部垂直开挖。在放坡平台内设置一排钻孔后注浆连续墙进行加固兼止水，钻孔直径500mm，水平间距400mm，钻孔后注浆连续墙墙顶标高-2.2m，墙底标高-7.7m，后注浆为水泥土，所掺水泥为32.5MPa普通硅酸盐水泥。该支护段设置两层锚杆，锚杆孔径均为150mm，相邻上下层锚杆交错布置。坡高2.0m，坡宽1.8m，坡比为1：0.9，平台宽0.5m。第一层锚杆锚头标高-3.0m，锚杆长7.0，锚杆与水平夹角为15°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25；第二层锚杆锚头标高-4.5m，锚杆长8.0m，锚杆与水平夹角为20°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25。A’B’支护段采取复合喷锚支护：基坑顶标高-0.2m，基坑底标高-5.7m，基坑深5.5m，一级放坡，下部垂直开挖。在放坡平台内设置一排钻孔后注浆连续墙进行加固兼止水，钻孔直径500mm，水平间距400mm，钻孔后注浆连续墙墙顶标高-1.2m，墙底标高-7.2m，后注浆为水泥土，所掺水泥为32.5MPa普通硅酸盐水泥。该支护段设置两层锚杆，锚杆孔径均为150mm，相邻上下层锚杆交错布置。坡高1.0m，坡宽0.5m，坡比为1：0.5，平台宽0.5m。第一层锚杆锚头标高-2.7m，锚杆长7.0m，锚杆与水平夹角为15°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25；第二层锚杆锚头标高-4.2m，锚杆长9.0m，锚杆与水平夹角为18°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25。B’BC支护段采取复合喷锚支护：基坑顶标高-0.2m，基坑底标高-5.7m，基坑深5.5m，一级放坡，下部垂直开挖。在放坡平台内设置一排钻孔后注浆连续墙进行加固兼止水，钻孔直径500mm，水平间距400mm，钻孔后注浆连续墙墙顶标高-2.7m，墙底标高-8.2m，后注浆为水泥土，所掺水泥为32.5MPa普通硅酸盐水泥。该支护段设置两层锚杆，锚杆孔径均为150mm，相邻上下层锚杆交错布置。坡高2.5m，坡宽2.5m，坡比为1：1，平台宽0.5m。第一层锚杆锚头标高-3.5m，锚杆长7.0，锚杆与水平夹角为12°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25；第二层锚杆锚头标高-5.0m，锚杆长8.0m，锚杆与水平夹角为15°，锚孔水平间距1.5m，锚杆主筋1φ25。CDE支护段采取复合喷锚支护：基坑顶标高-0.2m，基坑底标高-5.7m，基坑深5.5m，一级放坡，下部垂直开挖。在放坡平台内设置一排钻孔后注浆连续墙进行加固兼止水，钻孔直径500mm，水平间距400mm，钻孔后注浆连续墙墙顶标高-2.7m，墙底标高-8.2m，后注浆为水泥土，所掺水泥为32.5MPa普通硅酸盐水泥。该支护段设置两层锚杆，锚杆孔径均为150mm，相邻上下层锚杆交错布置。坡高2.5m，坡宽2.5m，坡比为1：1，平台宽0.5m。第一层锚锚杆锚头标标高-3..5m，锚锚杆长7..0m，锚锚杆与水平平夹角为15°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25；第二层锚锚杆锚头标标高-5..0m，锚锚杆长8..5m，锚锚杆与水平平夹角为18°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25。EF支护段采取复合喷锚支支护：基坑坑顶标高--0.2mm，基坑底底标高-55.7m，基基坑深5..5m，一一级放坡，下下部垂直开开挖。在放放坡平台内内设置一排排钻孔后注注浆连续墙墙进行加固固兼止水，钻钻孔直径5500mmm，水平间间距4000mm，钻钻孔后注浆浆连续墙墙墙顶标高--1.7mm，墙底标标高-7..2m，后后注浆为水水泥土，所所掺水泥为为32.55MPa普通硅酸酸盐水泥。该该支护段设设置两层锚锚杆，锚杆杆孔径均为为150mmm，相邻邻上下层锚锚杆交错布布置。坡高高1.5mm，坡宽1..35m，坡坡比为1：0.9，平台宽宽0.5mm。第一层锚锚杆锚头标标高-3..0m，锚锚杆长7..0m，锚锚杆与水平平夹角为15°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25；第二层锚锚杆锚头标标高-4..5m，锚锚杆长8..5m，锚锚杆与水平平夹角为18°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25。FG支护段采取复合喷锚支支护：基坑坑顶标高--0.2mm，基坑底底标高-44.1m，基基坑深3..9m，一一级放坡，下下部垂直开开挖。在放放坡平台内内设置一排排钻孔后注注浆连续墙墙进行加固固兼止水，钻钻孔直径5500mmm，水平间间距4000mm，沿沿钻孔后注注浆连续墙墙支护轴线线每5.22m水平间间距增设墙墙肋，墙肋肋为4根φ500@@400的钻孔后后注浆连续续墙，钻孔孔后注浆连连续墙墙顶顶标高-11.7m，墙墙底标高--8.7mm，后注浆浆为水泥土土，所掺水水泥为32.55MPa普通硅酸酸盐水泥。该该支护段设设置一层锚锚杆，锚杆杆孔径为1150mmm，锚头标标高-2..7m，锚杆长6..0m，锚锚杆与水平平夹角为15°，锚孔水水平间距11.5m。坡坡高1.55m，坡宽宽1.5mm，坡比为1：1，平台宽宽0.5mm。GH支护段采取复合喷锚支支护：基坑坑顶标高--0.2mm，基坑底底标高-44.1m，基基坑深3..9m，一一级放坡，下下部垂直开开挖。在放放坡平台内内设置一排排钻孔后注注浆连续墙墙进行加固固兼止水，钻钻孔直径5500mmm，水平间间距4000mm，沿沿钻孔后注注浆连续墙墙支护轴线线每5.22m水平间间距增设墙墙肋，墙肋肋为4根φ500@@400的钻孔后后注浆连续续墙，钻孔孔后注浆连连续墙墙顶顶标高-22.7m，墙墙底标高--9.7mm，后注浆浆为水泥土土，所掺水水泥为32.55MPa普通硅酸酸盐水泥。该该支护段设设置一层锚锚杆，锚杆杆孔径为1150mmm，锚头标标高-3..2m，锚锚杆长6..0m，锚锚杆与水平平夹角为15°，锚孔水水平间距11.5m。坡坡高2.55m，坡宽宽2.5mm，坡比为1：1，平台宽宽0.5mm。HA支护段采取复合喷锚支支护：基坑坑顶标高--0.2mm，基坑底底标高-55.7m，基基坑深5..5m，一一级放坡，下下部垂直开开挖。在放放坡平台内内设置一排排钻孔后注注浆连续墙墙进行加固固兼止水，钻钻孔直径5500mmm，水平间间距4000mm，沿沿钻孔后注注浆连续墙墙支护轴线线每5.22m水平间间距增设墙墙肋，墙肋肋为4根φ500@@400的钻孔后后注浆连续续墙，钻孔孔后注浆连连续墙墙顶顶标高-22.7m，墙墙底标高--9.5mm，后注浆浆为水泥土土，所掺水水泥为32.55MPa普通硅酸酸盐水泥。该该支护段设设置两层锚锚杆，锚杆杆孔径均为为150mmm，相邻邻上下层锚锚杆交错布布置。坡高高2.5mm，坡宽2..5m，坡坡比为1：1，平台宽宽0.5mm。第一层锚杆锚头头标高-33.5m，锚锚杆长7..0m，锚锚杆与水平平夹角为15°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25；第二层锚杆锚头头标高-55.0m，锚锚杆长8..0m，锚锚杆与水平平夹角为20°，锚孔水水平间距11.5m，锚锚杆主筋1φ25。HH’、IJKF支护段段基坑顶标高-44.1m，基基坑底标高高-5.77m，基坑坑深1.66m，采用用天然放坡坡，坡宽00.8m，坡坡比为1:0..5。为增强强边坡稳定定性，沿放放坡平台内内设置一排排杉木桩，间间距1m布置，桩桩长3.00m。1.3.3.22、C坑支护方法法H’I支护段采取钻孔后注浆浆连续墙++型钢支撑撑支护：基基坑顶标高高-4.11m，基坑坑底标高--8.7mm，一级放放坡，下部部垂直开挖挖。在放坡坡平台内设设置一排钻钻孔后注浆浆连续墙进进行加固兼兼止水，钻钻孔直径5500mmm，水平间间距4000mm，钻钻孔后注浆浆连续墙墙墙顶标高--5.7mm，墙底标高-13..2m，后后注浆为水水泥土，所所掺水泥为为32.55MPa普普通硅酸盐盐水泥，中中间插入PPC-A4400-990管桩及及毛竹，管管桩及毛竹竹水平间距距800mmm。坡高高1.6mm，坡宽1..6m，坡坡比为1：1，平台宽宽1.5mm。H’L支护段采取钻孔后注浆浆连续墙++型钢支撑撑支护：基基坑顶标高高-5.77m，基坑坑底标高--8.7mm。设置一一排钻孔后后注浆连续续墙进行加加固兼止水水，钻孔直直径5000mm，水水平间距4400mmm，钻孔后后注浆连续续墙墙顶标标高-5..7m，墙墙底标高--11.77m，后注注浆为水泥泥土，所掺掺水泥为332.5MMPa普通通硅酸盐水水泥，中间间插入PCC-A4000-900管桩及毛毛竹，管桩桩及毛竹水水平间距8800mmm。LM支护段采取钻孔后注浆浆连续墙+型钢支撑撑支护：基基坑顶标高高-5.77m，基坑坑底标高--8.7mm。设置一一排钻孔后后注浆连续续墙进行加加固兼止水水，钻孔直直径5000mm，水水平间距4400mmm，钻孔后后注浆连续续墙墙顶标标高-5..7m，墙墙底标高--11.77m，后注注浆为水泥泥土，所掺掺水泥为32.55MPa普通硅酸酸盐水泥，中中间插入PC-AA400--90管桩及毛毛竹，管桩桩及毛竹水水平间距8800mmm。H’I、H’L、LM支护段的钻孔后后注浆连续续墙墙顶设设置一道锁锁口梁，锁锁口梁为两两根300××300mmm装配式式工字钢组组成的装配配式锁口梁梁，锁口梁梁与内插管管桩之间用用U型卡、钢钢板及螺栓栓连接。在在锁口梁标标高处布置置一道600××300mmm工具式式钢支撑。1.3.3.33、预应力力锚杆锚杆体采用二次次注浆，灌灌浆材料采采用纯水泥泥，水灰比比0.40～0.455，水泥选选用32..5MPa普通硅酸酸盐水泥，设设计锚固体体砼强度等等级为C220。锚杆构造图（图图1.7）根据本深基坑支支护的设计计要求和工工程特点，锚锚杆施工同同土方开挖挖紧密协作作，边开挖挖边施工。钻钻孔必须保保证钻孔倾倾角孔深符符合设计要要求。钻孔孔完成，及及时清孔，安安装锚杆。锚锚杆就位后后，立即灌灌注水灰比比为0.445～0.5的水水泥浆，直直至孔口排排出浆液。待待2～3个小时后后，进行二二次压力注注浆，二次次注浆压力力达到2..0～3.0MMPa；浆浆体强度不不低于200MPa。当当灌注浆锚锚固体强度度达到设计计强度的770%时，按按规范要求求进行张拉拉。张拉后后将固定螺螺母拧紧，锁锁定。1.3.3.44、降水井井基坑采用深井降降水进行处处理。该项项目设计降降水井9口，均布布置在C、D基坑范围围内。地面面以下0～25m为实实管，255～35m为滤滤水管，335～37m为沉沉淀管。实实管为壁厚厚4mm钢卷卷管，外径径250mmm，侧壁壁密封无孔孔隙，滤管管为壁厚44mm钢卷卷管，外径径250mmm，侧壁壁钻孔，孔孔径16mmm，孔距距10cmm，滤管外外包缠122目钢丝网网一层，660目尼龙龙网三层。降水井平面布置置图（图1.88）在降水维持期，采采取以下技技术要求：：(1)安装好排水水系统，采采用管道排排水，将抽抽出的地下下水排入有有排泄能力力的排水系系统，防止止倒流。(2)在浇注基基础底板前前，应作好好止水钢环环的安装，确确保承压水水不会沿着着管壁渗入入地下室。(3)整个抽水维维持期内，对对地下的水水位进行严严格的观测测制度，并并根据基坑坑的施工状状况，通过过信息法管管理，确保保以最适当当的排水量量，达到深深基坑具有有干燥的作作业空间和和稳定。(4)配备有安安全装置的的供配电系系统，并备备有发电机机自备电源源，以便在在主要电源源临时停电电时，在110分钟内内能继续供供电抽水。1.3.3.55、其它基坑外地表水采采用明沟排排水。基坑坑内距支护护桩3000mm，设设一环基坑坑排水沟，且且每隔155～20m设一一集水井。保保证地表水水及时排出出。1.3.4、土土方开挖施施工方案要要求土方开挖根据支支护设计事事先制定详详细的土方方开挖方案案。为确保保支护体系系施工质量量，加快施施工进度，土土方开挖必必须与支护护连续墙、锁锁口梁和预预应力锚杆杆施工密切切配合。根根据施工流流程，土方方开挖分层层分段进行行。本工程土方开挖挖采取机械械开挖方式式，开挖过过程中严禁禁超挖及碰碰撞支护结结构、井管管或工程桩桩。基坑底底预留200cm土体体采用人工工清底，避避免扰动基基底原状土土。电梯井井基坑采用用人工开挖挖。开挖期期间基坑周周边严禁超超堆荷载。土土方开挖期期间时刻保保持警惕，注注意是否有有异常现象象。支护结结构系临时时设施，要要充分考虑虑到深基坑坑开挖后的的时空效应应，减少暴暴露时间，土土方开挖后后应及时封封底并进行行基础施工工，地下结结构施工后后亦及时回回填夯实。1.3.5、基基坑监测及及信息化施施工本基坑工程面积积较大、毗毗邻汉江和和月湖，土土质较差，并并且存在坑坑中坑，坑坑边环境及及地质条件件复杂，为为确保施工工顺利进行行和周边建建筑物及桩桩基础的安安全，为便便于施工过过程中采取取有效可行行的应急措措施，实现现信息化施施工，对本本基坑工程程进行监测测。1.3.5.11、监测内容容：钻孔后注浆连续续墙支护结结构变形，包包括水平位位移、土体体深层位移移及沉降；；基坑内的地下水水位监测；；周边建筑物、道道路及地下下管线的沉沉降、位移移、倾斜及及裂缝，包包括建筑物物及管线的的平面位移移及垂直位位移、建筑筑物裂缝、建建筑物总体体倾斜等。1.3.5.22、测点的布布置在基坑开挖及降降水影响范范围以外的的地方选择择四个稳固固的观测基基准点。沿沿基坑内及及周边需进进行观测位位移的建筑筑物边线按按20m的间间距布置水水平位移及及沉降观测测点，局部部重要或关关键部位增增加观测点点。深层位位移观测点点布置在基基坑边中部部的连续墙墙上，在水水泥土连续续墙施工时时埋入。降降水维持过过程中暂不不抽水的降降水井兼作作观测井使使用。监测范围宜从基基坑边后开开挖深度2.0～3.0倍的距离离，监测周周期应从基基坑开挖开开始，至地地下室施工工结束止。监监测点布设设应根据建建筑物的结结构特征观观测方便，易易于保护。每每栋建筑物物观测点的的数量不宜宜少于六个个点。管线线上观测点点的数量一一般应在2～3节管线上上设一观测测点。观测测标志可用用抱箍直接接固定在管管线上。在在不宜开挖挖的地方，可可用钢