东平东江大桥液压爬模施工方案4.21VIP

东平东江大桥项目主桥主塔液压自爬模专项施工方案第错误！未找到引用源。受力螺栓承载能力满足要求。7.8承重插销计算承重插销为直径40mm的45#钢，抗拉强度设计值355MPa，抗剪强度取0.6×355＝213MPa，A=3.14×20×20=1256mm2，有两个抗剪面，沉重销所受合力为F0＝(98.12＋168.722)0.5/2＝97.58kN横梁钩头与挂座之间存在间隙，对承重插销会产生弯矩,a取10mmMmax=F0*a/2=0.63KN·mW=πd3/32=3.14×403/32=6280mm3σM=Mmax/W=101.0N/mm2τ=F0/A=78.11N/mm2σ=(σM2+τ2)1/2=127.68MPa≤213MPa承重插销满足要求。7.9锚固力计算7.9.1埋件的抗拔力计算：由“受力汇总表”计算得受力螺栓所受最大水平力为Fx＝168.72/2=84.36kN根据《建筑施工计算手册》,按埋件板锚固锥体破坏计算，埋件的锚固强度如下:假定埋件到基础边缘有足够的距离，埋件板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从基础中拔出破坏（见右图）。分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs,由力系平衡条件可得：F=A(τssinα+δscosα)A=π·h/sinα（R+r）使r=b/；R=h·cosα+r。且令δF=τs·sinα+δscosα代入上式得到：F=·h/sinα·（·h·cotα+2b）·δF由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=45°，δF=0.0203fc,代入式中得：F=(2×0.0203/sin45°)×·fc[(/2)·h2ctg45°+bh]=0.1fc(0.9h2+bh)式中fc——混凝土抗压强度设计值（砼达到15MPa可以爬升，因此取7.2N/mm2）h——破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（320mm）b——埋件板直径（100mm）所以F=0.1fc(0.9h2+bh)=0.1×7.2×(0.9×3202+100×320)=89.4(kN)埋件的抗拔力F=89.4kN>Fx=84.36kN,故满足要求。7.10爬锥与混凝土接触处的混凝土冲切承载力计算由“各工况支座反力”计算得受力螺栓所受最大竖向力为98.1/2＝49.05kN当受力螺栓与爬锥连接时：F≤2.8(d＋s－30)(s－30)ft=2.8*(100+320-30)(320-30)*1.1=348kN≥49.05kN满足要求。式中：F——受力螺栓所承受的轴力（N）；d——预埋件锚固板边长或直径（mm），本工程为100mm；s——埋件板埋入深度度（mm）本工程为320mm；h0——墙体的混凝土有效厚度（mm）取100mm；ft——混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm2），（砼达到15MPa可以爬升，因此取1.1N/mm2）7.11埋件板与混凝土接触处的混凝土局部受压承载力计算由“杆件受力汇总表”计算得受力螺栓所受最大水平力为Fx＝168.72/2=84.36kNF≤2.0a2fc=2.0×100×100×7.2=144kN≥Fx＝84.36kN。式中：F——受力螺栓所承受的轴力（N）；a——埋件板尺寸（mm），为100mm；fc——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）（砼达到15MPa可以爬升，因此取7.2N/mm2）7.12结论经过以上三种工况下的受力分析计算，本项目所提供的LG-100液压自动爬模强度、刚度和稳定性满足工程施工需要。八.模板计算8.1侧压力计算根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）规定，作用在竖向模板上的荷载包括：新浇混凝土对模板的侧压力（G4）和风荷载（Q3），其中风荷载只在风速大和离地高度大的场合。根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）规定，混凝土侧压力按下列二式计算，并取其最小值：F=0.28γct0βV1/4F=γcH式中F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc混凝土的重力密度（kN/m3）取24kN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃，取20℃）；t0=200/(20+15)=5.71V混凝土的浇灌速度（m/h）；取2m/hH混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取4.5mβ混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于50～90mm时取0.85；100—130mm时取0.9；140—180mm时，取1.0.F=0.28×24×5.71×1×1×21/4=45.63kN/m2F=γcH=24×4.65=111.6kN/m2取二者中的较小值作为模板验算的侧压力标准值，G4k=45.63kN/m2。考虑结构重要性系数0.9和荷载组合分项系数1.35后，模板验算的荷载基本组合的效应设计值为：G4=0.9×1.35×45.63=55.44kn/m28.2面板验算将面板视为两边支撑在木工字梁上的多跨连续板计算，面板长度取标准板板长L=1000mm，板宽度b=1000mm，面板为18mm厚胶合板,木梁间距为l=300mm,木梁净间距220mm。8.2.1强度验算面板最大弯矩：Mmax=ql2/8=(55.44×220×220)/8=3.35×105N.mm面板的截面系数：W=bh2/6=1000×182/6=5.4×104mm3应力：ó=Mmax/W=3.35×105/5.4×104=6.2N/mm2<fm=13N/mm2故满足要求其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13N/mm2E-弹性模量，木材取9.5×103N/mm2，钢材取2.1×105N/mm28.2.2刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则q2=55.44×1.2=66.53kN/m模板挠度由式ω=q2l4/150EI=66.53×2204/(150×9.5×103×4.86×105)=0.22mm<[ω]=220/250=0.88mm故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm48.3木工字梁验算：木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的最大间距，取L=1200mm。木工字梁上的荷载为：q3=Fl=55.44×0.3=16.63N/mmF-混凝土的侧压力l-木工字梁之间的水平距离，取300mm8.3.1强度验算最大弯矩Mmax=q3L2/8=16.63×1200×1200/8=3.0×106N.mm木工字梁截面系数：W=（1/6H）×[BH3-(B-b)h3]=（1/6×200）×[80×2003-(80-30)×1203]=46.1×104mm2应力：ó=Mmax/W=3.0×106/46.1×104=6.51N/mm2<fm=13N/mm2满足要求木工字梁截面惯性矩：I=1/12×[BH3-(B-b)h3]=1/12×[80×2003-(80-30)×1203]=46.1×106mm48.3.2挠度验算：跨中部分挠度w=q3l24/384EI=16.63×12004/(384×9.5×103×46.1×106)=0.21mm<[w]=3.0mm[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1200mm8.4背楞验算：背楞双槽钢作为横肋支承在拉杆上，可作为支承在拉杆上的连续梁计算，其跨距等于拉杆的间距最大为L=1200mm。将木梁传递的集中荷载均布为：q4=Fl=45.63×1.2=54.76N/mmF-混凝土的侧压力l-横向底端第二背楞受力距离8.4.1强度验算最大弯矩Mmax=q4L2/8=54.76×1200×1200/8=0.99×107N.mm双槽钢截面系数：Wd=57.7×103×2==57.19*2\#"#,##0.xxxxxxxxxxxxxxxxxxxx"114.38×103mm3应力：ó=Mmax/W=0.99×107/115.4×103=85.79N/mm2<fm=210N/mm2满足要求槽钢背楞惯性矩：I=346×104×2=6.92×106mm48.4.2挠度验算：跨中部分挠度w=q4l24/384EI=54.76×12004/(384×210×103×6.92×106)=0.2mm<[w]=3.0mm[w]-容许挠度，[w]=L/400,L=1200mm8.5面板、木工字梁的组合挠