牡丹江市某大桥挂篮计算实例

xx挂篮验算单计算：复核：审定：xx项目部2010-10-16xx大桥挂篮计算单一、计算依据1、《路桥施工计算手册》等编著2、《桥涵》（上、下册）xx公路工程总公司主编3、《实用土木工程手册》（第三版）编4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5、《材料力学》（上、下册）6、《结构力学》（上、下册）7、《K44+410xx大桥及涵洞》施工图二、设计参数混凝土超重系数取1.05冲击系数取1.2钢筋混凝土容重取：2.6T/立方米施工荷载取：2.5KPa钢材弹性模量取：2.1×105MPa杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250模板按1KN/平方米,内板及支架按2KN/平方米考虑应力值：A3：[σ]=215MPa，[τ]=125MPa，端面承压[σ0]=325MPaJ32精轧螺纹钢：，40Cr:，三、工程概况xx大桥右幅桩号为YK43+940.52～YK44+879.4，左幅桩号为ZK43+967.02～ZK44+885.546,左右幅孔径布置为：6×40m（预应力混凝土结构连续T梁）+66m+3×120m+66m（预应力混凝土连续刚构）+5×40m（预应力混凝土结构连续T梁），全桥总长936.38m。共计184根桩基，承（桥）台22个。（地）系梁22个，盖梁18个，预制T型梁110片。采用预应力混凝土变截面T型刚构箱梁。梁底按圆曲线线形变化。桥梁截面为单箱单室斜腹板箱型截面。主梁采用三向预应力，纵向和横向预应力筋均采用标注强度为1860Mpa的高强低松弛钢绞线，竖向预应力采用钢绞线，二次张拉。四、计算1、计算代表块面积(1)、1#块后端截面,截面图见图(最高截面,长度为2.5米)图1、T构横截面图2、T构横截面A11=A12=(150+500)×2750/2=893750m平方米=0.894平方米A2=(280+500)×1500/2×2+280×2100=1758000m平方米=1.758平方米A3=700×6935=4854500m平方米=4.855平方米A4=700×7065=4945500m平方米=4.946平方米A5=6500×700=4550000m平方米=4.55平方米(2)、4#块后端截面,截面图见图2(长度为3.0米)A11=A12=(150+500)×2750/2=893750m平方米=0.894平方米A2=(280+500)×1500/2×2+280×2100=1758000m平方米=1.758平方米A3=700×5905=4133500m平方米=4.134平方米A4=700×6035=4224500m平方米=4.225平方米A5=6500×620=4030000m平方米=4.03平方米2．底模纵梁计算(1)、荷载分析：挂篮底模是挂篮施工中承受腹板、底板重量的结构，并将腹板、底板重量及自重传递给底模纵梁，底模纵梁再将力传给前后下横梁，由于底模纵梁位置的不同，承受的力的大小也不相同。底模纵梁的相对位置关系见图3。图3、底模纵梁与底板位置关系图(2)、在图1截面中的底模纵梁受力计算①、底模纵梁分担纵梁比例由于底模纵梁长于浇筑节段的长度，并且浇筑节段的位置不是在底模纵梁的中间，故底模纵梁的支反力不是均等的。分析简图见图4图4、底模纵梁分配力图②假定局部荷载为q=1KN图5、2.5米节段底模纵梁单位荷载图最大变形 0.1mm x=2.3，最大弯矩1.9kN.m ，最大剪力-1.7kN，RA=1.7，RB=0.8，分配比例为1.7/(1.7+0.8)=0.68,0.8/(1.7+0.8)=0.32,③、底模纵梁受力分析图简图见图6图6、底模纵梁受力分析图④、荷载计算q1=(4.855×2.5×2.6×10×1.05+0.7×2.5×2.5+6.935×2.5×1+0.7×2.5×1)×1.2/0.7=606.756KN/Mq2=(4.55×2.5×2.6×10×1.05+5.1×2.5×2.5+5.1×2.5×1)×1.2/5.1=83.568KN/Mq3=(4.946×2.5×2.6×10×1.05+0.7×2.5×2.5+7.065×2.5×1+0.7×2.5×1)×1.2/0.7=617.960KN/M⑤、计算在图1情况下图3中1～10的支反力图7、底模纵梁受力分析图R1=269.7KN,R2=179.5KN,R3=58.8KN,R4=63.3KN,R5=66.4KN,R6=66.4KN,R7=63.5KN,R8=58.3KN,R9=184.3KN,R10=270KN,由于1#、2#、9#、10#底模纵梁为三拼工28b，其他为两拼工28b，根据上述计算数值，底模纵梁只计算5#和10#即可⑥、计算5#底模纵梁5#底模纵梁受力简图见图4，长度2.5米，q=0.7×26×1.05×1.2×L+2.5×1.2×L,由R5=66.4KN，知q×2.5=R5=66.4KN，L=1.0242米，q=26.60KN/m。由图5可知：最大变形 0.1×26.6=2.66mm x=2.3，最大弯矩1.9×26.6=50.54kN.m，最大剪力1.7×26.6=45.22kN 单个工28b的力学参数为：W=534.285c立方米，A=6100m平方米满足要求。满足要求。满足要求。⑦、计算10#底模纵梁10#底模纵梁受力简图见图4，长度2.5米，q=7.065×26×1.05×1.2×L+2.5×1.2×L,由R10=270KN，知q×2.5=R10=270KN，L=0.461米，q=108.081KN/m。由图5可知：最大变形 0.1×108.081=10.81mm x=2.3，最大弯矩1.9×108.081=205.35kN.m，最大剪力1.7×108.081=183.74kN 单个工28b的力学参数为：W=534.285c立方米，A=6100m平方米满足要求。满足要求。满足要求。(3)、在图2面情况下的底模纵梁受力图6中q1=(4.134×3.0×2.6×10×1.05+5.905×3.0×1+0.7×3.0×1)×1.2/0.7=614.382KN/Mq2=(4.03×3.0×2.6×10×1.05+5.1×3.0×1)×1.2/5.1=81.260KN/Mq3=(4.225×3.0×2.6×10×1.05+6.035×3.0×1+0.7×3.0×1)×1.2/0.7=627.827KN/M①、计算在图2情况下图3中1～10的支反力R1=273.2KN,R2=181KN,R3=56.8KN,R4=61.7KN,R5=64.6KN,R6=64.6KN,R7=61.8KN,R8=56.3KN,R9=186.5KN,R10=274.4KN,由于1#、2#、9#、10#底模纵梁为三拼工28b，其他为两拼工28b，根据上述计算数值，底模纵梁只计算5#和10#即可②、底模纵梁受力图图8、3.0米节段底模纵梁单位荷载图单荷载为单位q=1KN时，最大变形 0.1mm，最大弯矩2.3kN.m，最大剪力1.9kN，RA=1.9，RB=1.1，分配比例为1.9/(1.9+1.1)=0.633,0.8/(1.7+0.8)=0.367③、计算5#底模纵梁5#底模纵梁受力简图见图8，q=0.7×26×1.05×1.2×L+3.0×1.2×L,5#底模纵梁受力简图见图8，长度3.0米，q=0.7×26×1.05×1.2×L+3.0×1.2×L,由R5=64.6KN，知q×3.0=R5=64.6KN，L=0.812米，q=21.533KN/m。由图8可知：最大变形 0.1×21.533=2.15mm，最大弯矩2.3×21.533=49.53kN.m，最大剪力1.9×21.533=40.913kN 与第6页的变形2.66mm，最大弯矩50.54kN.m，最大剪力45.22kN 可知，数值均小于第6页计算的数值，故不用计算而认为强度和挠度满足施工要求③、计算10#底模纵梁10#底模纵梁受力简图见图8，长度3.0米，q=6.035×26×1.05×1.2×L+3.0×1.2×L,由R10=274.4KN，知q×3.0=R10=274.4KN，L=0.454米，q=91.467KN/m。由图8可知：最大变形 0.1×91.467=9.15mm，最大弯矩2.3×91.467=210.37kN.m，最大剪力1.9×91.467=173.78kN ，结合第7页中的大变形10.81mm，最大弯矩205.35kN.m，最大剪力183.74kN的计算，可以认为不用计算而强度和挠度都能满要求。3、计算前下横梁(1)、材料结构特性材料为][36b,A=6809××2=136618m平平方米，Ix=1126522×2=253304cmm4，Wx=7702.8889×2=14005.7778c立方米(2)、在图11截面上的的前下横梁梁①、荷载分析前下横梁承担底底模纵梁的的支反力和和自身重量量，通过吊吊杆传递至至前上横梁梁，其受力力简图如图图9所示：图9、前下横梁受力力简图P1=269..7×0.322=86..304KKN,P22=1799.5×0.322=57..44KNN,P3=58.88×0.322=18..816KKN,P4=63.33×0.322=20..256KKN,P55=66.44×0.322=21..248KKN,P66=66.44×0.322=21..248KKN,P7=63.55×0.322=20..32KNN,P8=58.33×0.322=18..656KKN,P99=184..3×0.322=58..976KKN,P10=2700×0.322=86..4KN.q=136188/1066×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etool软件件计算图10、前下横梁计算算受力及变变形图最大变形(+)) 0.2mmm x=7..006，最大变形(-) -0.22mm x=8..36最大弯矩(+)) 43.88kN.mm x=5..909，最大弯矩(-) -40..9kN..m x=7..235最大剪力(+)) 146..2kN x=5..909，最大剪力(-) -1444.4kNN x=2..451R1=66.33KN,R2=243..7KN,,R3=161..4KN,,R4=51.99KN,R5=163..2KN,,R6=246..5KN,,R7=66.88KN③、计算σ=Mmax/Wx=43.99×103/14055.7788=31.2228MPPa<2115MPaa=[σ]<可>τ=Q/A=1446.2××103/136118=10.774MPa<<125MPa==[τ]<可>f=0.2mmm<[L//400]]=19550/4000=4..875mmm<可>④、吊点计算最大支反力为RR6=2446.5KKN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624×332×322×3.114/40000=5501.5596KNN,满足施工工要求。(3)、在图2截截面上的前前下横梁①、荷载分析前下横梁承担底底模纵梁的的支反力和和自身重量量，通过吊吊杆传递至至前上横梁梁，其受力力简图如图图9所示：P1=273..2×0.3677=87.0052KNN,P2==181×0.3677=66.4427KNN,P3==56.88×0.3677=20.8846KNN,P4=61.77×0.3677=22.6644KNN,P5==64.6×0.3677=23.7708KNN,P6==64.6×0.3677=23.7708KNN,P7=61.88×0.3677=22.6681KNN,P8==56.3×0.3677=20.6662KNN,P9==186.55×0.3677=68.4446KNN,P10=2744.4×0.3677=100..705KKN.q=136188/1066×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 0.2mmm x=7..006，最大变形(-) -0.22mm x=8..36最大弯矩(+)) 50.77kN.mm x=5..909，最大弯矩(-) -47..6kN..m x=7..235最大剪力(+)) 169..8kN x=5..909，最大剪力(-) -1555.4kNN x=2..451R1=69.33KN,R2=2663.5KKN,R3=1774.6KKN,R4=577.7KNN,R5=1888.6KKN,R6=2885.2KKN,R7=777.5KNN③、计算σ=Mmax/Wx=50.77×103/14055.7788=36.0665MPaa<2155MPa==[σ]<可>τ=Q/A=1669.8××103/136118=12.4469MPPa<1125MMPa=[[τ]<可>f=0.2mmm<[L//400]]=19550/4000=4..875mmm<可>④、吊点计算最大支反力为RR6=2885.2KKN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(4)、挂篮滑移时①、荷载分析前上横梁承担前前下横梁和和内外滑梁梁吊杆的力力，其受力力简图如图图21所示，由于于吊点没有有减少而荷荷载肯定变变小，故不不进行计算算前下横梁梁。4、计算后下横梁梁(1)、材料结结构特性材料为][366b,A=6809××2=136618m平平方米，Ix=1126522×2=253304cmm4，Wx=7702.8889×2=14005.7778c立方方米(2)、在图11截面上的的前下横梁梁①、荷载分析后下横梁承承担底模纵纵梁的支反反力和自身身重量，通通过吊杆传传递至后上横梁，其其受力简图图如图111所示：图11、后下横梁梁受力简图图P1=269..7×0.68=183..396KKN,P22=1799.5×0.688=122..06KNN,P3==58.88×0.688=39.9984KNN,P4=63.33×0.688=43.0044KNN,P5==66.44×0.688=45.1152KNN,P6==66.44×0.688=45.1152KNN,P7=63.55×0.688=43.118KN,,P8=558.3××0.688=39.6644KNN,P9==184..3×0.688=125..324KKN,P10=2700×0.688=183..6KN..q=136188/1066×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算图12、前下横梁计算算受力及变变形图最大变形(+)) 0.2mmm x=9..3，最大变形(-) -0mmm x=133.2最大弯矩(+)) 70.99kN.mm x=100.18，最大弯矩(-) -47..5kN..m x=9..197最大剪力(+)) 279..9kN x=3..02，最大剪力(-) -2822.7kNN x=100.18R1=3.0KKN,R2=2880.1KKN,R3=4884.9KKN,R4=3001.8KKN,R5=1999.2KKN,R6=988.8KNN,R7=2001.7KKN，R8=305..6KN,,R9=4889.3KKN，R10==282..9KN,,R11==3.0KNN③、计算σ=Mmax/Wx=70.99×103/14055.7788=50.4435MPPa<2115MPaa=[σ]<可>τ=Q/A=2882.7××103/136118=20.7759MMPa<1125MPPa=[τ]<可>f=0.2mmm<[L//400]]=18551/4000=4..628mmm<可>④、吊点计算最大支反力为RR9=489..3KN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(3)、在图2截截面上的前前下横梁①、荷载分析后下横梁承承担底模纵纵梁的支反反力和自身身重量，通通过吊杆传传递至后上横梁，其其受力简图图如图9所示：P1=273..2×0.6333=172..936KKN,P22=1811×0.6333=114..573KKN,P33=56..8×0.6333=35.9954KNN,P4=61.77×0.6333=39.0056KNN,P5==64.6×0.6333=40.8892KNN,P6==64.6×0.6333=40.8892KNN,P7=61.88×0.6333=39.1119KNN,P8==56.3×0.6333=35.6638KNN,P9==186.55×0.6333=118..055KKN,P10=2744.4×0.6333=173..695KKN.q=136188/1066×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 0.2mmm x=9..3，最大变形(-) -0mmm x=133.2最大弯矩(+)) 66.99kN.mm x=100.18，最大弯矩(-) -44..7kN..m x=9..197最大剪力(+)) 263..1kN x=3..02，最大剪力(-) -2666.6kNN x=100.18R1=2.9KKN,R2=2663.3KKN,R3=4556.1KKN,R4=2882.7KKN,R5=1886.2KKN,R6=900.1KNN,R7=1889.1KKN，R8=287..2KN,,R9=4661.8KKN，R10==266..9KN,,R11==3.0KKN③、计算与第11页的相关数据相相比，弯矩矩、剪力都都变小，变变形相同，故故不计算而而认为强度度和刚度满满足施工要要求。④、吊点计算最大支反力为RR9=461..8KN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(4)、挂篮滑移移时①、荷载分析后下横梁承承担底模纵纵梁、底模模自身重量量的一半，通通过吊杆传传递至后上横梁，其其受力简图图如图133所示：图13、挂篮滑移时后后下横梁受受力图P1=P2=PP9=P110=4..854××47.8885×33×0.55×1.22/1000=4.184KN,P3=P4=PP5=P66=P7==P8=4..854××47.8885×22×0.55×1.22=2.789KKN,底模重量的一半半q1=(3.5++0.166+0.55)×6.5×1×0.5×1.2//6.5==2.4996KN//m后下横梁的自重重q2=133618//106×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算图14、挂篮滑移时后后下横梁受受力分析图图最大变形(+)) 31.2mmm x=6..6，最大变形(-) -3.11mm x=0最大弯矩(+)) 0.1kkN.m x=122.9，最大弯矩(-) -1355.2kNN.m x=6..6最大剪力(+)) 32.99kN x=122.9，最大剪力(-) -32..9kN x=0..3R1=R2=333.3KKN③、计算σ=Mmax/Wx=135..2×1003/14055.7788=96.1175MPPa<2115MPa==[σ]<可>τ=Q/A=322.9×1103/136118=2.4116MPPa<1125MMPa=[[τ]<可>f=31.2mmm<[LL/4000]=122600//400==31.55mm<可>④、吊点计算最大支反力为RR1=33.33KN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。5、外滑梁(1)、材料结结构特性材料为][366b,A=6809××2=136618m平平方米，Ix=1126522×2=253304cmm4，Wx=7702.8889×2=14005.7778c立方方米(2)、在图11截面上浇筑筑混凝土时的外模滑梁梁①、荷载分析外滑梁承担担翼缘板混凝凝土的重量量、侧面模模板和自身身重量，通通过吊杆传传递至前上上横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图15所示：图15、外模滑梁浇筑筑混凝土的受受力简图翼缘板的重量为为q1=0..894××26×1.055×1.2==29.2287KN/mm侧面模板的自重重为q2=22.75××1×1.2++7.0665×1×1.2==11.7778KN/mm外模滑梁自重qq3=136618/1106×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算图16、外模滑梁浇筑筑混凝土的受受力分析最大变形(+)) 3.8mmm x=6..5，最大变形(-) -9.55mm x=0最大弯矩(+)) 10.99kN.mm x=4..13，最大弯矩(-) -84..6kN..m x=6..3最大剪力(+)) 39.11kN x=9..09，最大剪力(-) -85..5kN x=4..13R1=90.88KN,R2=399.4KN，③、计算σ=Mmax/Wx=84.66×103/14055.7788=60.118MPaa<215MPa==[σ]<可>τ=Q/A=855.5×1103/136118=6.2778MPaa<1225MPPa=[τ]<可>f=9.5mmm<[L//400]]=41330/4000=100.3255mm<可>④、吊点计算最大支反力为RR1=90.88KN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(3)、在图22截面上浇浇筑混凝土土时的外模模滑梁①、荷载分析外滑梁承担担翼缘板混凝凝土的重量量、侧面模模板和自身身重量，通通过吊杆传传递至前上上横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图17所示：图17、外模滑梁浇筑筑混凝土的受受力简图翼缘板的重量为为q1=00.8944×26×1.055×1.2==29.2287KN/mm侧面模板的自重重为q2=22.75××1×1.2++7.0665×1×1.2==11.7778KN/mm外模滑梁自重qq3=133618//106×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 4.5mmm x=6..5，最大变形(-) -11..1mm x=0最大弯矩(+)) 10.99kN.mm x=4..13，最大弯矩(-) -97..9kN..m x=6..4最大剪力(+)) 47.77kN x=9..09，最大剪力(-) -91..5kN x=4..13R1=96.88KN,R2=488.0KN，③、计算根据第13页的的计算知，该该处的荷载载对外模滑滑梁而言是是能满足施施工需要的的。(4)、挂篮滑梁时①、荷载分析外滑梁承担担侧面模板板和自身重重量，通过过吊杆传递递至前上横横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图18所示：图18、外模滑梁滑移移时受力简简图侧面模板的自重重为q2=22.75××1×1.2++7.0665×1×1.2==11.7778KN/mm外模滑梁自重qq3=133618//106×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 13.33mm x=4..65，最大变形(-) -1mmm x=9..3最大弯矩(+)) 0kN..m x=9..09，最大弯矩(-) -91kkN.m x=4..65最大剪力(+)) 28.22kN x=9..09，最大剪力(-) -28..2kN x=0..21R1==28.55KN,R2=288.5KN，根据据第13页的计算算知，该处处的荷载对对外模滑梁梁而言是能能满足施工工需要的。6．计算内滑梁(1)、材料结结构特性材料为][288b,A=4562××2=91224m平方米，Ix=51118.44×2=102236.88cm4，Wx=3665.6××2=7311.2c立方米(2)、在图11截面上浇浇筑混凝土土时的内模滑梁①、荷载分析外滑梁承担担顶板混凝土的重重量、内模模模板和自自身重量，通通过吊杆传传递至前上上横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图19所示：图19、外模滑梁浇筑筑混凝土的受受力简图顶板的重量为q11=1.7758×26×1.055×1.2==57.5592KKN/m内模模板的自重重为q2=(1.5++1.5++2.1))×1×1.2==6.122KN/mm内模滑梁自重q33=91224/1006×1×7.855×10×1.2==0.8559KN//m②、利用etoool软件计算算图20、内模滑梁梁浇筑混凝凝土的受力力分析最大变形(+)) 5mm x=7..4，最大变形(-) -3.11mm x=3..3最大弯矩(+)) 44.99kN.mm x=5..46，最大弯矩(-) -77..5kN..m x=7..4最大剪力(+)) 56.11kN x=9..3，最大剪力(-) -1166.1kNN x=5..46R1=5.5KKN,R2=1228KN，R3=556.4KKN，③、计算σ=Mmax/Wx=77.55×103/731..2=105..99MPPa<2115MPaa=[σ]<可>τ=Q/A=1116.1××103/91244=12.7725MPPa<1125MMPa=[[τ]<<可>f=5mm<[[L/4000]=33840//400==9.6mmm<可>④、吊点计算最大支反力为RR2=128KNN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(3)、在图22截面上浇浇筑混凝土土时的内模滑梁①、荷载分析内滑梁承担担顶板混凝土的重重量、内模模模板和自自身重量，通通过吊杆传传递至前上上横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图21所示：：图21、外模滑梁梁浇筑混凝凝土的受力力简图顶板的重量为qq1=1..758××26×1.055×1.2==57.5592KKN/m内模模板的自重重为q2=((1.5++1.5++2.1))×1×1.2==6.122KN/mm内模滑梁自重qq3=91124/1106×1×7.855×10×1.2==0.8559KN//m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 9.1mmm x=7..1，最大变形(-) -4.22mm x=2..9最大弯矩(+)) 70.22kN.mm x=4..845，最大弯矩(-) -1055.5kNN.m x=7..2最大剪力(+)) 67.55kN x=9..3，最大剪力(-) -1344.4kNN x=4..845R1=12.44KN,R2=1552.5KKN，R3=667.8KKN，③、计算σ=Mmax/Wx=105..5×1003/731..2=144..28MPPa<2115MPaa=[σ]<可>τ=Q/A=1334.4××103/91244=14.773MPaa<1225MPPa=[τ]<<可>f=9.1mmm<[L//400]]=44555/4000=111.14mmm<可>④、吊点计算最大支反力为RR2=152..5KN，J32精轧螺纹纹钢的允许许拉力624××32×332×3..14/44000==501..596KKN,满足施工工要求。(4)、挂篮滑梁时①、荷载分析内滑梁承担担模板和自身身重量，通通过吊杆传传递至前上上横梁和混凝土顶面面，其受力力简图如图图22所示：图22、内模滑梁滑移时受受力简图内模模板的自重重为q2=((1.5++1.5++2.1))×1×1.2==6.122KN/mm内模滑梁自重qq3=91124/1106×1×7.855×10×1.2==0.8559KN//m②、利用etoool软件计算算最最大变形(+)) 21mmm x=4..75，最大变形(-) -1.44mm x=0最大弯矩(+)) 0kN..m x=0..2，最大弯矩(-) -55..2kN..m x=4..75最大剪力(+)) 17.55kN x=9..3，最大剪力(-) -17..5kN x=0..2R1==17.88KN,R2=177.8KN，根据据本页前面的计算算知，该处处的荷载对对内模滑梁而而言是能满满足施工需需要的。7、计算前上横梁(1)、材料结结构特性材料为2工400b，上下各各加一块110mm钢钢板，截面面图见右图23,A=256322m平方米，Ix=866974..77cm4，Wx=40644.241c立方米(2)、在图11截面上浇浇筑混凝土土时的前上横横梁①、荷载分析图23前上横横梁截面图图前上横梁承担前前下横梁和和内外滑梁梁吊杆的力力，其受力简简图如图224所示：图24、前上横梁浇筑混混凝土的受受力简图其中P1=P11，为为外滑梁吊吊杆，P1=PP11=339.4KKN，见13页的R2=399.4KNP5=P7，为为内滑梁吊吊杆，P5=PP7=566.4KN，见16页的R3=56.44KNP2，P3，P4，P6，P8，P9，P10为前下横横梁吊杆，见见9页P2=66.33KN，P3=2243.77KN，P4=1161.44KN，P6=551.9KKN，P8=1163.22KN，P9=2246.55KN，P10==66.88KN前上横梁自重qq=256632/1106×1×7.855×10×1.2==2.4115KN//m②、利用etoool软件计算算图25、前上横梁浇筑混混凝土的受受力分析最大变形(+)) 12.3mmm x=4..88，最大变形(-) -12.4mmm x=9..76最大弯矩(+)) 117..5kN..m x=7..78，最大弯矩(-) -6155.1kNN.m x=4..88最大剪力(+)) 498..1kN x=7..78，最大剪力(-) -4955.4kNN x=1..98R1=605..9KN,,R2=6009.1KKN，③、计算σ=Mmax/Wx=615..1×1003/40644.241=151..344MMPa<2215MPPa=[σ]<可>τ=Q/A=4998.1×1103/256332=19.4433MPPa<1125MMPa=[[τ]<<可>f=12.3mmm<[LL/4000]=58800/4000=14..5mm<可>(3)、在图22截面上浇浇筑混凝土土时的前上横横梁①、荷载分析前上横梁承担前前下横梁和和内外滑梁梁吊杆的力力，其受力力简图如图图21所示：：其中P1=P11，为为外滑梁吊吊杆，P1=PP11=448.0KKN，见14页的R2=488.0KNP5=P7，为为内滑梁吊吊杆，P5=PP7=677.8KN，见16页的R3=677.8KNNP2，P3，P4，P6，P8，P9，P10为前下横横梁吊杆，见见10页P2=69.33KN，P3=2263.55KN，P4=1774.6KKN，P6=557.7KN，P8=1188.66KN，P9=2285.22KN，P10==77.55KN前上横梁自重qq=256632/1106×1×7.855×10×1.2==2.4115KN//6m②、利用etoool软件计算算最大变形(+)) 14.1mmm x=4..88，最大变形(-) -16..2mm x=9..76最大弯矩(+)) 139..1kN..m x=7..78，最大弯矩(-) -6922.1kNN.m x=4..88最大剪力(+)) 570..6kN x=7..78，最大剪力(-) -5488.6kNN x=1..98R1=605..9KN,,R2=6609.11KN，③、计算σ=Mmax/Wx=692..1×1003/40644.241=170..29MPPa<2115MPaa=[σ]<可>τ=Q/A=5770.6××103/256332=22.2261MPPa<1125MMPa=[[τ]<<可>f=14.1mmm<[LL/4000]=58800/4400=114.5mmm<可>(4)、挂篮滑梁时①、荷载分析前上横梁承担前前下横梁和和内外滑梁梁吊杆的力力，其受力力简图如图图21所示，由于于吊点没有有减少而荷荷载肯定变变小，故不不进行计算算。8、计算后上横梁(1)、材料结结构特性材料为][366b,A=6809××2=136618m平平方米，Ix=1126522×2=253304cmm4，Wx=7702.8889×2=14005.7778c立方方米(2)、荷载分分析后上横梁只有在在挂篮滑移移时受力，查第13页中后下横梁支反力R1=R2=33.3KN就是后上横梁的受力，其受力简图如图26所示：图26、后上横梁梁受力简图图其中P1=R1=333.3KKN后上横梁自重q==136118/1006×1×7.855×10×1.2==1.2883KN//m(3)、利用ettool软件计算算图27、后上横梁受力分析析最大变形(+)) 0.3mmm x=6..5，最大变形(-) -