现浇连续箱梁施工方案及支架计算

现浇预应力砼连续箱梁施工技术方案工程概况xx至xx公路xx至xx段高速公路改造工程01标段，有互通匝道桥一座，汽车天桥七座，拖拉机天桥一座，上部结构形式采用现浇预应力砼连续箱梁，下部采用圆柱式或薄壁式墩，肋板式桥台，基础为钻孔灌注桩基础。由于工期比较紧张，为保证合同工期，项目部一次投入四套全桥模板、支架和材料。二、施工作业面的安排本工程现浇箱梁投入四套全桥模板、支架和材料，桥队分两分队平行流水作业；首先施工的四座桥梁是AK0+270.779、K16+393.728、K15+023.738、K19+364.353，第二批施工的四座桥是K10+548.794K20+291.531K21+130.174K21+722.598；第三批施工的桥是K22+831.289三、施工人员组织本工程拟由桥梁施工队负责组织施工，设置两作业分队，内设五个作业组，第一作业组负责钢管支架、模桥的安装；第二作业组负责支架的预压；第三作业组负责钢筋的绑扎；第四作业组负责砼的浇注；第五作业组负责预应力钢绞线的张拉。砼的拌和、运输由砼拌和厂统一负责。1、人员a技术和管理人员项目经理：xx施工负责人：xx技术负责人：xx质检工程师：xx施工技术员：xx试验工程师：xx试验员：xx测量工程师：xx测量员：xxb技术工人：砼工10人，钢筋工38人，木工51人，电焊工5人，起重工4人，力工50人。四、施工进度计划AK0+270.779匝道桥现浇箱梁计划2007年5月15日至2007年7月25日K16+393.728汽车天桥现浇箱梁计划2007年5月15日至2007年7月14日K15+023.738汽车天桥现浇箱梁计划2007年5月30日至2007年7月27日K19+364.353汽车天桥现浇箱梁计划2007年6月1日至2007年7月30日K10+548.794汽车天桥现浇箱梁计划2007年7月15日至2007年8月15日K20+291.531汽车天桥现浇箱梁计划2007年7月26日至2007年9月25日K21+130.174拖拉机天桥现浇箱梁计划2007年7月28日至2007年9月30日K21+722.598汽车天桥现浇箱梁计划2007年8月1日至2007年10月5日K22+831.289汽车天桥现浇箱梁计划2007年8月16日至2007年10月16日五、机械配备：水泥混凝土拌和站1套，砼运输车4台，泵车1台，吊车2台，挖掘机1台，自卸汽车3台，洒水车1台，钢筋弯曲机2台、钢筋切割机1台，电焊机6台，挤压套管2套，砼振捣棒12台。六、材料计划1、砼试验配比正在进行。2、现浇砼方量为3648m3；钢筋数量为605t；钢绞线为102.2t。七、施工方法及工艺本施工技术方案参照设计图纸及相应的规范标准制成，共分为两部分，第一部分为现浇预应力砼连续箱梁支架施工方案，第二部分为现浇砼连续梁施工方案。第一部分（一）、钢管满堂式支架计算与设置支架搭设完成，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于1.1倍箱梁自重的荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹跳性变形及地基的沉降。预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。根据本工程桥梁数量，支架情况及工期要求，我单位计划安装四座桥全桥全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模）一次性浇注完成，根据施工方案，进行支架施工预拱度设置（设计需要）具体考虑如下：1、支架承重情况（1）本桥边孔支架设置在砂性土，中孔支架基座设置在肇源至松原一级公路上，边孔支架下地基上铺筑砂土20cm，白灰土20cm，水泥稳定砾料15cm，支架底脚铺设木板，其承载力较好，沉降量较小，根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为3mm，中孔支架基座设置在公路上，取支架下基座沉降值0mm。（2）钢管满堂式支架为使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。（4）支架结构形式比较简单，且我单位在其他工程上已有现浇箱梁预压施工经验，在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。2、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上上部构造自自重及活载载一半产生生的竖向挠挠度F1不计2支架在荷载作用用下的弹性性压缩F2=10通过计算纵梁挠挠度和立柱柱压缩值得得出3支架在荷载作用用下的非弹弹性压缩变变形F3=10主要据底模垫情情况4支架基底在荷载载作用下的的非弹性沉沉降F4=3地基受力情况计计算5预拱度F=f1+f2++f3+ff46预拱度值设计Fx=4f*x**(L-xx)/L22按二次抛物线法法分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上上部构造自自重及活载载一半产生生的竖向挠挠度f1不计2支架在荷载作用用下的弹性性压缩f2压重卸载后底模模测量值与与压重时测测量值之差差3支架在荷载作用用下的非弹弹性压缩变变形f3压重卸载后支架架高程测量量与压重前前测量值之之差，扣除除基底沉降降值4支架基底在荷载载作用下的的非弹性沉沉降f4基座预压前后高高差5预拱度f=f1+f2++f3+ff46预拱度值设置fx=4f*x**(L-xx)/L2按二次抛物线法法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm的竹胶板。（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.0mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。2、支架基础处理在钢管满堂式支架搭设前，必须对原地面进行处理，以满足现浇预应力砼箱梁施工过程中承载力的要求，对原地面腐植土清表后碾压，压实度达到90%，后填筑20cm原砂性土，压实度达93%，上层铺筑20cm厚3%的灰土，压实度达93%，最上层铺15cm厚水泥稳定砂砾，支架底脚用木板5*15cm作垫脚，木板下用细砂找平。对于墩台基坑开挖过的地面，采用分层填筑，分层碾压密实，现浇预应力砼箱梁主体底板及边缘翼板与相对应地基承载力不同，但为施工方便一般地基承载力大于70Kpa，对于梁端及中隔梁处，砼重量加大，地基承载力大于100Kpa。锥坡前墙基底处理方法：先在锥坡上刨成台阶，台阶宽0.7m、高0.5m，台阶顶面用C20砼浇注10cm厚加固层，台阶立面用12cm砖浆砌。在基础处理后，应加强现浇预应力砼箱梁施工范围内的排水工作，在桥面宽度两侧各加2m范围外，开挖30*50cm排水沟，把雨水汇聚一起排出地基外，同时保持地基干燥，严禁在施工场地内有积水现象，避免造成地基不均匀沉降，支架失去稳定性，出现安全事故。3、现浇预应力砼箱梁支架布置形式本工程现浇预应力箱梁支架采用满堂式钢管支架，见下图现浇预应力砼箱梁支架横断面图现浇预应力砼箱梁支架纵断面布置图4、支架验算：1）、非墩台盖梁处（标准断面）钢管满堂式支架杆件验算根据建筑施工安全技术规范，模板与支架主要验算立杆稳定性。非墩台盖梁处钢管满堂式支架，纵距采用80cm，横断面立杆间距60cm，纵横水平拉杆间距90cm。（1）支架荷载计算：①梁体钢筋砼自重取19.9KN/m2，翼板钢筋砼自重取7.0KN/m2（根据设计图纸计算）②模板自重取0.75KN/m2（根据模板结构计算）③支架自重0.028KN/m*5m=0.14KN④施工人员施工料具行走或堆放荷载3.5KN/m2⑤混凝土振捣时产生荷载2KN/m2将以上（①+②）*1.1+(④+⑤)*1.4简化为均布荷载（19.9+0.75）*1.1+(3.5+2)*1.4=30.42KN/m第三项支架自重直接作用于立杆轴线，按三跨连续梁计算，简图如下：M0M1M2M3abL1=80cmL2=80cmL3=80cmR0R1’(R1”)均布荷载q=30.42KN/m跨距l=0.8m弯距Mmax=1/8ql2=30.42*0.82/8=2.434KN*m弯距面积W1=2/3Mmaxl=2/3*2.434*0.8=1.30KN*m2根据弯矩图M00=M3==0解M1=M2L1=L2=LL3=0..8ma==b=l22/2=0..4mM0L1+2M11(L1++L2)++M2*LL2=6WW1a1/LL1=6WW2b2//L2M1=6/5**W1=66/5*11.3=11.56KN*m求R0求矩30.42*00.8*00.4+11.56==R1ˊ*0.889.734+11.56==0.8RR1ˊR1ˊ=14..118KKn对R1求矩0.8*30..42*00.4=RR1〞*0.88R1〞=12..168KKnR1=R1ˊ++R1〞=14..118++12.1168=226.2886Kn杆重0.14Kn（支支架自重，垂垂直作用于于杆轴线）Rmax=R11+0.114=266.4266Kn(2)自由计算算长度L0=90+22a=900+2*220=1330cma:模板支架立杆伸伸出顶层水水平杆中心心线至支撑撑点长度取取20cm(3)钢管截面面特性外直径Φ48mmm壁厚3.0mm截面积A=π（4.88/2）2-π(4.2/2))2=4.2399cm2惯性矩I=π/64**(4.884-4.24)=10.778cmm4回转半径径r=(I/A))1/2=1.5955cm（4）立杆稳定性计算算长细比入==L0/rr=1300/1.5595=887.8查表知拆拆减系数Φ=0.7113N/ФＡ0=26.4266*103/0.7113*4..239*110-4=26.426**103/0.7113*100-4*4..239=87.43MPa<<f=1440MP结论：立杆稳定定性满足结结构要求（５）10*110cm木木方挠度计计算（支架架顶托上使使用的纵梁梁）据《公路桥梁钢钢结构及木木结构设计计规范》JTJ0025-886,查得东北北落叶松弹弹性模量为为：Ｅ=11**103MPa==1.1**106N/cmm2=1.11*105kg/cmm2截面惯性距：ＩＩ=1/122bh3=1/122*10**103cm3=833..5cm4跨中挠度：fmax=5qql3/3844EI=55*3.0042*00.6*1103kg*(80ccm)3/3844*1.11*105kg/cmm2*16667cmm4=0.1133cm<L//400==80/4400=00.2cmm结论：10cmm*10cmm木方在组组合荷载作作用下满足足结构要求求２）墩拄中隔板钢管管支架验算算根据建筑施工工安全技术术规范，模模板支架主主要验算立立杆稳定性性，墩中隔隔板处支架架立杆纵距距60cmm，横距为为60cmm,纵横水平平杆为900cm。(1)支架荷载计计算：①梁体钢筋混凝土土自重取36.44kn/mm210.855mm*1.600m*1.4mm*26kkN/m3／10.8855m**1.6mm=36..4KN//m2(根据设计计图纸计算算得出)②模板自重取0..75KNN/m2(根据模板板结构形式式计算得出出)③支架自重0.0028KNN/m*55m=0..14KN④施工人员及机具具重量取3.5KKN/m22⑤混凝土振捣时产产生荷载2KN//m2将以上（①+②②）*1.11+(④+⑤)*1..4=488.5655KN/mm2第三项支架自重重直接作用用于立杆轴轴线按三跨跨连续梁计计算简图如如下：M0M1M2M3abL1=60cmmL1==60cmmLL1=600cmR0R1’(R1”)均布荷载q=448.5665KN//m跨距l=0.60mm弯距Mmax=1//8ql22=1/88*48..565**(0.66)2=2.1185KNN.m弯距面积距Ｗ11=2/33Mmaxx*l=22/3*22.1855*0.66m=0..874KKN.m22根据弯距图：M0=M3=0求解M1=M2l1=l22=l3=0.6a==b=l22/2=0..3mM0l1++2M1(l1+l2)+M2l2=6W1a1/l1+6W2b2/l2=6W1M1=6//5W1=6/55*0.8874=11.04888KN..m以R0为固定端求距：：48.5565*00.6*00.3+11.04888=R1ˊ*0.600mR1ˊ=16..31755KN对R1求距0.60R1〞〞=48..565**0.6**0.3R1〞=14.57KKNR1=R1ˊˊ+R1〞=16..31755+14..570==30.8887KNN杆重0.14KN((支架自重重，垂直作作用于杆轴轴线)取Ｒmax=R1++0.144=30..887++0.144=31..027KN(2)l0=步距距+2a=60cmm+2*200cm=100ccma为模板支架立杆伸伸出顶层水水平杆中心心线至模板板支撑点长长度取0..2m(3)钢管截截面特性钢管直径ΦΦ48mm，壁厚3.0mm截面积A=л(4.8/2)2-л(4.2/2)2=4.2339cm2惯性距Ｉ=л//64(DD4-d4)=л/64((4.84-4.24)=10.778cmm4回转半径r=(I/A))1/2=(10.778/44.2399)1/2=11.5955(4)立杆稳定定性计算长细比入==l0/r=1100/11.5955=62.7查表知折折减系数Ф=0.8006N/ФA=31.0133*1033/(0..806*44.2399*10-44)=900.77MPaa<f=1140MPPa结论：立杆稳定定性满足结结构设计（三）、跨公路路通道门架架结构设置置与验算1、门架结构形式现浇预应力砼箱箱梁上跨肇肇松公路在在左右幅超超车道上设设置用于通通车的门架架，门架顶顶横梁采用用Ｉ40工字钢钢，立柱采采用Ф114mm钢管，横横梁设置方方式为每1150cmm设置一道道，与现浇浇预应力砼砼箱梁纵向向轴线平行行，立柱与与横梁相对对应。2、荷载计算：①梁体钢筋混凝土土自重19.99KN/mm2（根据设设计图纸计计算得出）②模板自重取0..75KNN/m2（根据模模板结构计计算）③施工人员施工料料具行走或或堆放荷载载3.5KKN/m22④混凝土振捣时产产生荷载2KN//m2将以上①＋②＋＋③＋④＝26.115KN//m2简化为均均布荷载3、横梁验算：按分布荷载266.15KKN/m22*1.55=39.2225KNN/m简图如下下:400cm剪力图弯距图公路过车门架采采用I40a工字字钢顶横梁梁I40a工字钢截截面特性Lx=217114cm44Wx==10855.7cm3Sxx=6311.2cmm3ix=155.88ccmTTw=100.5mmmE==2.100*1055Mpa横梁按简支架计计算Mmax=1/88qL2=1/88*39..225**4.02=78.45Kn**m=78455kg.cmmσ=Mmax/Wxx=7844500//10855.7=7722.558kg*cmm2<[σ]=15500kg*ccm2τ=QSx/Immδ=39.2225knn/m*44.0m*6311.2/2217144*10..5=4334.377kg/cmm2<[f]fmax=5*qqL3/3844EI=55*39..225**10000*4003/3844*2.11*1055*217714=0.7117mm<[ff]=L//600=0..67cmm=6.7mmm4、门架立柱验算采用φ114mm钢管，钢钢管长度为为450ccm，立柱钢管管之间用ΦΦ32钢管焊接，步步距为1550cm。φ114mm钢管截截面特性A=π（11.4/2）2-π(10.66/2)22=13..82cmm2I=π//64(111.444-10..64)=209..24cmm4r=(II/A)11/2=((209..24/113.822)1/22=3.8992cm长细比入==L0/r=150/3..892==38.55查表知折折减系数为为0.92445N/ΦA=39.2255×1033KN/mm×4.0m/0.92245×113.822×10--4×2==61.442MPaa<f=1140MPPa钢管立柱稳定性性满足结构构要求；同同时为保安安全在立柱柱外侧三排φ48钢管与φ11.4钢管同时时承受顶横横梁传导的的外力。第二部分1、现浇预应力箱梁梁支架安装装首先在硬化地面面测设出桥桥梁纵轴线线及横轴线线，放出箱箱梁设计中中心线；按按支架平面面布置图及及梁底标高高测设支架架高度，搭搭设支架，采用满堂钢管组装支架，立柱钢管横向间距为60cm，纵向钢管间距为80cm，纵横向水平钢管间距为90cm，钢管间的连接采用扣件进行加固连接，横向同排采用钢管三角斜拉加固，间距为3.2米,纵向剪刀撑加固,使之全体桁架成为整体。支架安装符合设计文件和相应规范，用拉线法调节支架顶托使标高达到设计要求，并留有上下调整余地。左右幅通道门两侧用钢柱,钢柱外侧用四排钢管,顶上铺设工字钢；钢管承托上顺桥方向铺设尺寸为10cm×10cm的木方，在木方上横桥方向铺设8cm×8cm的木方间距为30cm。在木方上铺设竹胶板，模板间缝下加密木方,螺丝加固,模板采用双面胶进行处理避免漏浆。腹板模板夹住底板，侧面用钢管进行支撑加固。2、箱梁支架等载预预压支架搭设底模后后必须进行行预压处理理，以消除除支架、木木楔形块、模模板的非弹弹性变形和和地基的压压缩沉降影影响，同时时取得支架架弹性变形形的实际数数值。通过过计算确定定支架预压压的平方重重量，本工工程拟定采采用编织袋袋装石料码码方满布支支架上。在在预压前测测出基底标标高及模板板标高，按按每5米一横断面面，底板按按2米间距布置置。后隔12小时、1天、2天、3天对基底底及模板标标高进行测测量，预压压以24小时沉降降量不大于于2mm为限限。预压过过程中发现现问题采取取措施加以以处理。支支架沉降量量符合设计计要求后进进行卸载。3、模板制作与安装装①侧模采用整体式式定型钢模模板，钢板厚度度不小于55mm，肋带带采用5×5角钢（肋肋带加密）。底模采用15mm竹胶板。②芯模用木模制成成开合式，外外包装锌铁铁皮，砼强强度达到要要求时只要要在芯模芯芯轴一端加加拉力，芯芯模自动脱脱离砼。③脱模剂采用新机机油。④支架搭设稳固并并进行预压压后，先安安装底模，后后安装侧模模。4、现浇预应力砼砼连续箱梁梁钢筋、钢钢绞线、管管道加工及及安装①钢筋按照图纸制制作成型，分分别编号堆堆放，钢筋筋焊接时，主主筋的接头头在同截面面上不得超超过25%。②底板上标上各种种钢筋的位位置，然后后按照位置置排放绑扎扎钢筋，安安装时先绑绑底板钢筋筋，再绑腹腹板钢筋。③采用切断机或砂砂轮锯切割割钢绞线。在在每端离切切口30-500mm处用用铁丝绑扎扎。钢绞线线编束时，每每隔1-1.55m绑扎一一道铁丝，铁铁丝扣向里里，绑好的的钢绞线束束编号挂牌牌堆放。④预应力孔道采用用塑料波纹纹管，用定定位钢筋固固定在箍筋筋上，预应应力孔道的的位置随拱拱度而变化化，施工时时应仔细核核对其位置置，当孔道道与普通钢钢筋发生冲冲突时，应应适当调整整普通钢筋筋的位置，以以保证预应应力孔道位位置的准确确，波纹管管在安装前前按规范要要求进行试试验，确定定无变形、渗渗漏后方可使用用。波纹管管的连接，采采用大一号号同型波纹纹管作接头头管，接头头管长2000mm。波波纹管连接接后用密封封胶带封口口。安装波波纹管位置置要准确，采采用钢筋卡卡子以铁丝丝绑扎固定定。波纹管管如有反复复弯曲，在在操作时注注意防止管管壁破裂，同同时防止邻邻近电焊火火花烧伤管管壁。锚具具垫板的位位置要求准准确。5、砼浇筑与振捣捣①主梁混凝土浇注注筑应按从从跨中到支支点的顺序序浇注。一一联主梁混混凝土浇注注按先底板板腹板后顶顶板翼板的的施工顺序序。同时保保持锚塞、锚锚圈和垫板板位置的正正确和稳固固。②在砼浇筑和预应应力钢筋张张拉前，清清洗锚具的的所有支承承表面。③拌和后超过455min的砼不能使用。④根据设计要求确确定砼一次次浇筑。浇浇筑砼按从从跨中到支支点的顺序序进行，不不允许振捣捣器触及套套管。⑤端部锚固区使用用外部振捣捣器加强振振捣，集料料尺寸不要要超过两根根钢筋或预预埋件间净净距的一半半。⑥砼强度尚未达到到15-220MPaa时，不得得拆除模板板。砼养生生时，对为为预应力钢钢束所留的的孔道加以以保护，严严禁将水和和其他物质质灌入孔道道。⑦梁板砼浇筑完毕毕后用木抹抹向同一方方向将梁顶顶板拉毛。⑧严格控制芯模断断面尺寸和和刚度，保保证其位置置准确、稳稳定牢固，防防止芯模变变形及上浮浮，确保主主梁断面几几何尺寸准准确。6、张拉①在张拉开始前，向向监理工程程师提交详详细说明、图图纸、张拉拉应力和延延伸量的计计算，请求求审核。②选派富有经验的的技术人员员指导预应应力张拉作作业。所有有操作预应应力设备的的人员，都都通过设备备使用的正正式训练。③张拉即将开始前前，所有的的预应力钢钢材在张拉拉点之间应应能自由滑滑动，同时时构件可以以自由地适适应施加预预应力时产产生的水平平和垂直移移动。④预应力砼采用龄龄期与强度度两个指标标控制。张张拉时砼龄龄期不少于于7天。⑤主梁砼强度达到到设计强度度100%以上，方方可进行预预应力张拉拉，张拉时时注意横向向对称分批批进行；当当张拉分批批次数较多多时，先张张拉的预应应力束进行行第二次张张拉。⑥预应力钢绞线张张拉、锚固固、压浆等等机具，使使用前必须须严格校正正、检测，波波纹管接头头采用防渗渗漏性能好好的胶布缠缠接，防止止施工过程程中出现漏漏浆、断丝丝、滑丝等等事故。7、孔道压浆检测压浆设备，校校准压力表表。压浆方方法：①水泥浆由精确称称量普通硅酸盐盐水泥和水水组成。水水灰比一般般在0.4--0.45之间，所所用水泥龄龄期不超过过一个月。②在水泥浆混合料料中可掺入入经监理工工程师同意意的减水剂剂，其掺入入量百分比比以试验确确定，含有有氯化物和和硝酸盐的的掺料不能能使用。③水泥浆的泌水率率最大不超超过3%，拌和后3h泌水率宜宜控制在2%，24h后泌水全全部被浆吸吸回。④水泥浆内可掺入入适当膨胀胀剂。掺入入膨胀剂后后，水泥浆浆不受约束束的自由膨膨胀小于10%。⑤水泥浆的拌和首首先将水加加于拌和机机内，再放放入水泥。经经充分拌和和以后，再再加入掺加加料。掺加加料内的水水份计入水水灰比内。拌拌和应至少少2min，直至达达到均匀的的稠度为止止。任何一一次投配以以满足1hh的使用即即可。稠度度宜控制在在14-118s之间。⑥压浆前，将锚具具周围的钢钢丝间隙和和孔洞填封封，以防冒冒浆。用吹吹入无油分分的压缩空空气清洗管管道。⑦压浆时，每一工工作班留取取不少于3组试样，标标准养生28天，检查其其抗压强度度做为水泥泥浆质量的的评定依据据。当气温温或构件温温度低于55℃时，不进进行压浆；；水泥浆温温度不超过过32℃。⑧管道压浆尽可能能在预应力力钢筋张拉拉完成后立立即进行。压浆时，对对曲线孔道道和竖向孔孔道由最低低点的压浆浆孔压入，并并且使水泥泥浆由最高高点的排气气孔流出，直直到流出的的稠度达到到注入的稠稠度。管道道应充满水水泥浆。⑨出气孔在水泥浆浆的流动方方向一个接接一个地封封闭，注入入管在压力力下封闭直直至水泥浆浆凝固。压压满浆的管管道要进行行保护，使使在一天内内不受振动动，管道内内水泥浆在在注入后48h内，结构构砼温度不不低于5℃，否则采采取保温措措施。当白白天气温高高于35℃时，压浆浆宜在夜间间进行。在在压浆后两两天，检查查注入端及及出气孔的的水泥浆密密实情况，需需要时进行行处理。⑩具有完备的压浆浆记录，包包括每个管管道的压浆浆日期、水水灰比及掺掺加料、压压浆压力、试试块强度、障障碍事故细细节及需要要补做的工工作。8、养生：洒水覆覆盖养生7天。八、安全生产管理1、坚持安全第一一，预防为为主的安全全管理方针针。2、设置专人244小时看守守指挥交通通,负责现场安全监监督，协调交通通安全管理理工作。3、各部门、班组设设立兼职安安全员，做做到有检查查、有记录录、有整改改、有效果果。4、实施严厉的安安全奖罚制制度，对违违章操作绝绝不手软；；加强安全全教育，树树立“