奥贝尔氧化沟计算说明书

.氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特别形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近来几年来也有采用局部地域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的部署和曝气、搅拌装置都有利于廊道的混杂液单向流动。经过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混杂液在5—15min完成一次循环，而廊道量的混杂液能够稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学凑近完好混杂反应池。当污水走开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合能够在廊道进行积淀以完成泥水分别过程。1、氧化沟种类选择本工艺所采用的Orbal氧化沟拥有以下工艺特点：1)采用转碟曝气，混杂效率较高，水流在沟的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与沟中污水的有机物进一步获取去除降解。出水水质好。2)供氧量的调治，能够经过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调治工艺系统的供氧能力，使沟溶解氧值保持在最正确值，使系统牢固、经济、可靠地运行。..3)污水进入氧化沟。拥有推流式和完好混杂式两种流态的优点，出水水质牢固。对于每个沟道来讲，混杂液的流态基本上为完好混杂式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。有着不一样的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串通的特征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4)椭圆形沟平面部署有利于利用水流惯性，节约推进水流的能耗。在曝气过程中。串通的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O～1～2(mg／L)，所以自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传达作用在亏氧条件下进行，拥有较高的效率，所以起到节能的作用。5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧牢固，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。2、设计泥龄与其他氧化沟相同，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧地域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，所以当只要求硝化时，泥龄应取10d，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N0=N-0.05(S0-Se)-Ne=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/LKde=N0/S0=3.5/150=0.023查表近似得Vd/v=cd/c=0.17总泥龄为c=10/(1-0.17)=12.1d其中缺氧泥龄为cd=cco=2.1d..3、计算污泥产率系数YT取10℃，k=0.9Y=k［0.75+0.6X0-10.170.170.75c1.072T15］S0T10.17c1.072T15=0.9［0.75+0.6250-10.170.170.751015］150T10.1712.11.0721015=1.65KgSS/KgBOD核算污泥负荷S0=150Ls==0.09Kgbod/(KgMLss.d)cY(S0Se)12.11.07(15020)4、污泥浓度污泥浓度取X=4g/L5、氧化沟容积分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m3/h24QcYS0Se=2425012.1150203V==2359.5m1000X10004取2360m3。水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d6、沟形设计全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为..Vi=V/2=2360/2=1180m3设水深H=4m，每座氧化沟面积为3，Fi=Vi/H=1180/4=295mL取28m，则B=10.54m,B取11m。依照要求，对脱氮要求高，氧化沟第一应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟前增设厌氧池，所以，氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算，同时，为了使氧化沟宽度比较凑近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。设沟宽；外沟、沟各B=2.0m，沟深H=4m中心岛宽度；1m两头圆弧形半径r=0.5m隔墙宽d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m222外沟圆弧段面积S1=(6.9-4.9)=74.2m222中沟圆弧段面积S2=（）=32.5m222沟圆弧段面积S3=（）=18.8m2圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m直线段面积2F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F外=74.2+2×2.0×14.2=131m

22F中=32.5+2×2.0×14.2=89.3mF=18.8+2×2.0×14.2=75.6m2..三沟容积（面积）之比为；V外：V中：V=44.3%：30.2%：25.5%与要求的比率凑近，可行.7、计算需氧量和脱氮计算需氧量O2=OcSt+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，所以要按低水平易高水温两种工况进行计算，并取二者中的大者作为依照，低水温的工况是T=10℃和c=10d，高水温的工况是T=30℃，但泥龄不能够再用10d，由于水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30℃时硝化泥龄不到2d，为安全计算，取c=4d按T=30℃，c=4d计算Oc，查表可得两种工况下的Oc值T=10℃和c=10d时Oc=1.04KgO2/KgBODT=30℃和c=4d时Oc=1.07KgO2/KgBOD取Oc=1.07KgO2/KgBOD-3BOD去除St可按公式St=fc·Qa·(S0-Se)·10(Kg/d)查表，取BOD负荷颠簸系数fc=1.2-3St=1.2×240000×（150-20）×10=37440Kg/d需硝化的氨氮量按公式Nht=24Q[Nk-0.05(S0-Se)-Nhe+5]·10-3(Kgd)Nht=24×10000[15-0.05(150-20)-5+5]-3·10=2040KgN/d=85KgN/h..O2=Oc·St+4.57Nht=1.07×37440+4.57×2040=49383.6KgO2/d=2057.65KgO2/h单位耗氧量O2=2057.65=0.055KgO2/KgBODSt37440三沟实质需氧量按以下比值分配外：中：=50％：30％：20％每座氧化沟的外，中，沟实质需氧量为外沟2057.65×0.5=257.2KgO2/h4中沟2057.65×0.3=154.3KgO2/h4沟2057.65×0.2=102.9KgO2/h4由于外、中、沟溶解氧分别为0、1、2mg/L，换算系数K0也不一样样，需要分别计算各沟的K0值CsK0=T20CswC01.024其中取0.85，取0.9，Cs取9.2mg/L,Csw取8.4mg/L9.2K0外=01.024K0中=9.28.411.024

30203020

=1.13=1.30K0=9.2=1.548.421.0243020..节余污泥量Y)QX1QXeXQS(1Kdc240000(0.020.00962)1.07240000(0.250.175)2400000.030.06112.112406.86(KgDs/d)去除每1kgBOD5产生的干污泥量X12406.860.304(kgDs/kgBOD5)Q(S0Se)240000(0.20.03)8、碱度平衡