第八章 高桩码头结构计算

8高桩码头结构计算8.1面板计算本次设计的码头前方桩台的前后边板为单向板，计算较为简单，在此仅计算四边与纵横梁相连的双向板，如下图所示。图8.1横断面图图8.2纵断面图8.1.1计算原则8.1.1.1施工期：预制面板安装在横梁上，按简支板计算。8.1.1.2使用期：面板与纵横梁整体连接，为连续板，板的内力计算，首先按四边简支板计算出两个方向上的跨中弯矩和，连续板的跨中弯矩取0.525和0.525；支座弯矩取-0.75和-0.75，《高桩码头设计与施工规范》（JTJ291-98）中4.1.9条，集中荷载作用下的冲切力按JTJ291-98中4.1.10条计算。8.1.2计算跨度8.1.2.1简支板：板净长5.6m，板的搁置长度180mm。弯矩计算：且=5.6+0.18=5.78m取=5.78m8.1.2.2连续板：当时，当时，短边方向：B=0.5m0.1=0.525m=1.1×4.65=5.115m长边方向：B=1.4m〉0.1=0.7m=1.1×5.6=6.16m8.1.3作用8.1.3.1永久作用结构自重：现浇面层：预制面板：8.1.3.2可变作用⑴短暂状况可变作用①施工荷载：3kPa。②预制板吊运：预制板尺寸：=4.58m=5.96m图8.3吊点位置图单位：mm预制板为四点吊，吊点位置见图所示。预制板吊运时取动力系数=1.3⑵持久状况可变作用均布荷载：=30kPa8.1.4作用效应分析荷载标准值作用下的内力计算：8.1.4.1短暂状况（施工期）按简支板计算。⑴永久作用板自重：弯矩计算：⑵可变作用施工荷载：=3kPa弯矩计算：预制板吊运：按弹性理论的四边简支板计算， 由查水工钢筋混凝土结构学附录十的弯矩系数表得：(内插法)，跨中弯矩：支座弯矩：8.1.4.2持久状况（使用期）按四边简支板查表计算。⑴永久作用板自重：同短暂状况面层荷载：=6.16m=5.25m图8.4简支板简图单位：mm由查表得，连续板的跨中弯矩连续板的支座弯矩⑵可变作用主要考虑均布荷载作用：=30kPa产生的弯矩：跨中弯矩：支座弯矩：表8-1计算结果汇总表单位：作用短跨跨中长跨跨中短跨支座长跨支座永久作用面板自重41.76面层自重2.9382.251-2.203-1.688可变作用短暂状况施工荷载12.53吊运内力13.668.87-10.24-6.65持久状况轮胎吊24.4818.75-34.98-26.798.1.5作用效应组合8.1.5.1承载能力极限状态的作用效应组合⑴持久状况作用效应的持久组合：式中：=1.2；=1.5。长跨跨中：短跨跨中：长跨跨支：短跨跨支：⑵短暂状况作用效应的短暂组合：式中：=1.2；=1.5。组合1：=1.2×41.76+1.5×12.53=68.91组合2：板吊运时，取动力系数为=1.3长跨跨中：短跨跨中：长跨支座：短跨支座：8.1.5.2正常使用状态的作用效应组合⑴持久状况作用的短期效应组合：式中：=0.8长跨跨中：短跨跨中：长跨支座：短跨跨中：⑵持久状况作用的短期效应组合：式中：=0.6长跨跨中：短跨跨中：长跨支座：短跨跨中：8.2纵梁计计算纵梁包括海侧轨轨道梁、连连系梁及前前后边纵梁梁，各梁断断面及受力情况均不不相同，本本次设计仅仅计算海侧侧门机轨道道梁。该梁为预制混凝土土叠合梁（叠叠合部分为为面板接缝缝），断面面及断面特征值如下：：面积：C40混凝土弹性性模量：(kPa))图8.5纵梁断断面图8.2.1计算算原则8.2.1.1施工期预制纵梁安装在在桩帽上，按按简支梁计计算，作用用在梁上的的荷载为预预制梁自重重、现浇接接头混凝土土重量和面面板自重，此此时梁的有有效断面为为预制断面面。8.2.1.2使用期纵梁按弹性支承承连续梁计计算，作用用在梁上的的荷载为码码头面层自自重及使用用期可变作作用，此时时梁的有效效断面为叠叠合断面，连连续梁的内内力计算采采用支承连连续梁进行行计算。8.2.2计算算跨度预制梁长5.996m，搁置长长度为0..18m，连续梁梁支承宽度度1.0m，净跨5..6m，横横向排架间间距7m，如图所所示。图8.6纵梁纵纵断面图8.2.2.1简支梁弯矩计算跨度++=5.6+00.18=5.788m＜1.055=5.888m，取剪力计算跨度==4.5mm式中：——计算算跨度；——净跨；——搁置长度。8.2.2.2连续梁弯矩计算跨度：：==7m剪力计算跨度：：=5.6mm8.2.3作用用永永久作用⑴预制纵梁及现浇浇接头自重重：⑵面层自重：8.2.3.2可变作用用⑴10.5m跨度度链斗式卸卸船机作业业，每台机机械4个支腿，每支支腿下4个轮子，轮轮压P=2250kNN/轮；⑵前方堆货荷载，=20kPa；注：主要考虑双双门机和堆堆载作用。8.2.4作用用效应分析析8.2.4.1施工期只考虑预制梁的的自重、现现浇面板接接缝混凝土土（即纵梁梁叠合部分分）的重量量，而面板自自重由横梁梁承担，考考虑施工时时接缝混凝凝土未达到到设计强度度，故按简简支梁计算算。预制部分及现浇浇接头纵梁梁自重：弯矩：剪力：施工期承载能力力极限状态态设计值：：施工期正常使用用极限状态态设计值：：图8.7荷载传递递图示=163.91=109.98.2.4.2使用期按五跨连续梁计计算（按五五跨计算精精度已能满满足要求）。⑴永久作用标准值值产生的作作用效应面层荷载分配见见图所示向纵梁传递的面面层荷载为为：则：查《水工钢筋混混凝土结构构学》附录录六，得均均布荷载作作用下等跨跨连续梁的的跨中弯矩矩、支座弯弯矩及支座座截面剪力力：图8.8荷载分配配图示计算公式：其中：式中：M——均均布荷载作作用下等跨跨连续梁的的跨中（支支座）弯矩矩；VV——均布荷荷载作用下下等跨连续续梁的跨中中（支座）剪剪力；αα——弯矩计计算系数；；β——剪剪力计算系系数。截面弯矩及剪力力见表8-2：⑵可变作用标准值值产生的作作用效应堆货荷载：向纵梁上传递的的均布荷载载为：故：计算公式：其中：表8-2面层弯矩矩和剪力计算算表跨中弯矩()支座弯矩()0.07810.3310.0462-0.105-0.079-0.079-0.105157.4466.7293.13-211.666-159.255-159.255-211.666剪力()0.394-0.6060.526-0.4740.528.71-44.1638.83-35.5436.43表8-3堆货荷荷载弯矩及及剪力计算算表跨中弯矩()支座弯矩()0.07810.3310.0462-0.105-0.079-0.079347.29147.19205.44-466.91-351.29-351.29剪力()0.394-0.6060.526-0.4740.500200.23-307.97267.31-240.89254.1⑶卸船机荷载计算公式：让卸船机在五跨跨连续梁上上移动，分分别求出在在各个计算算截面上产产生的最大大弯矩和剪剪力的系数数与产生最最小弯矩和和剪力的系系数，其值值列于下表表：表8-4弯矩及及剪力计算算表正跨中弯矩()支座弯矩()0.5430.4510.44300.0270.013950.25789.25775.25047.2522.75剪力()3.0200.0653.0340.0933.04075516.25758.523.25760负跨中弯矩()支座弯矩()-0.127-0.101-0.0930-0.432-0.372-222.255-176.755-162.7550-756-651剪力()-0.252-3.565-0.338-3.448-0.970-63-891.255-84.5-862-242.58.2.5作用用效应组合合8.2.5.1承载能力力极限状态态的作用效效应组合：：持久状况的持久久组合：式中：——作用用效应设计计值；——结构重要性性系数，取取1.0；——永久作用分分项系数，取1.2；——主导可变作作用分项系系数，取1.5；——非主导可变变作用分项项系数，取1.4；——组合系数，取0.7；——永久作用标标准值产生生的作用效效应；——主导可变作作用标准值值产生的作作用效应；；——非导可变作作用标准值值产生的作作用效应。分项系数取值按按《高桩码码头设计与与施工规范范》（JTJ2291-998）中表3..2.9--2选取。组合结果见下表表所示极限限承载能力力设计值。8.2.5.2正常使用用极限状态态的作用效效应组合：：持久状况作用的的长期效应应组合：式中：——准永永久值系数数，取0.6。持久状况作用的的短期效应应组合：式中：——准永永久值系数数，取0.8。组合结果见下表表所示正常常使用状态态设计值。表8-5纵梁使用期正弯弯矩值值（）作用①面板和面层荷载载0157.4466.7293.13②堆货荷载0347.29147.19205.44③机械荷载0950.2547.25789.2522.75775.25承载能力极限状状态设计值值计算式0①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7结果01954.644770.8751408.188534.1251475.9662正常使用极限状状态（长期期效应组合合）计算式0①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66结果0935.964428.35628.584413.65681.5444正常使用极限状状态（短期期效应组合合）计算式0①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8结果01195.477237.8815.872218.2877.6822表8-6纵梁使使用期负弯弯矩值值（）作用①面板和面层荷载载0-211.666-159.25②堆货荷载0-466.91-351.29③机械荷载0-222.255-756-176.755-651-162.755承载能力极限状状态设计值值计算式0③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5结果0-333.3775-1845.556-265.1225-1511.886-244.1225正常使用极限状状态（长期期效应组合合）计算式0③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6结果0-133.355-945.4006-106.055-760.6224-97.65正常使用极限状状态（短期期效应组合合）计算式0③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8结果0-177.8-1189.999-141.4-961.0882-130.2表8-7纵梁使使用期剪力力（正值）值（）作用①面板和面层荷载载90.77121.18115.19②堆货荷载200.23267.31254.1③机械荷载75516.25758.523.25760承载能力极限状状态设计值值计算式①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7结果1437.644924.3751545.13334.8751527.2446正常使用极限状状态（长期期效应组合合）计算式①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66结果663.90889.75736.666613.95723.65正常使用极限状状态（短期期效应组合合）计算式①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8结果854.954413941.828818.6926.47表8-8纵梁使使用期剪力力（负值）值（）作用用①面板和面层荷载载-139.611-109.200②堆货荷载-307.977-240.899③机械荷载-63-891.255-84.5-862-242.5承载能力极限状态设计值计算式③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5①×1.2+③××1.5++②×1.4×0.7③×1.5结果-94.5-1806.222-126.755-1660.111-363.755正常使用极限状状态（长期期效应组合合）计算式③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6①×1.0+（②②+③）×0.66③×0.6结果-37.8-859.1442-50.7-770.9334-145.5正常使用极限状状态（短期期效应组合合）计算式③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8①×1.0+（②②+③）×0.8③×0.8结果-50.4-1098.999-67.6-991.5112-1948.3横向排架架计算横梁的结构型式式见下图所所示。横梁梁为预制混混凝土叠合合梁。面板板下部分为为预制混凝凝土T型梁，其其上部分与与面板连接接部分为横横梁的现浇浇叠合部分分。横梁内力计算分分别按施工工期和使用用期两个阶阶段计算。图8.9横梁图图示8.3.1计算算原则8.3.1.1施工期⑴安装横梁，横梁梁搁置在桩桩帽上，按按简支梁计计算内力；；⑵安装靠船构件，安安装好后浇浇横梁接头头；⑶安装面板及现浇浇面板接头头混凝土，此此时横梁按按弹性支承承连梁计算算；⑷施工期梁的有效效断面为预预制断面，作作用在梁上上的荷载为为永久作用用。8.3.1.2使用期使用期按弹性支支承连续梁梁计算（“高桩码头头规范”4.2..7.2条），作作用在梁上上的荷载为为码头面层层混凝土和和各种使用用荷载，使使用期梁的的有效断面面为叠合断断面。8.3.2计算算跨度施工期，横梁按按简支梁计计算时：弯矩计算跨度：：，但不大大于1.005。剪力计算跨度：：式中：——计算算跨度(m)；——净跨(m))；——搁置长度((m)。使用期及浇完接接头混凝土土以后，横横梁按弹性性支承连续续梁计算，横横向排架的的计算跨度度参照《高高桩码头设设计与施工工规范》（JTJ291-98）第4.2.2条规定。8.3.3结构构断面特性性表8-9结构断断面特性阶段断面图（m）截面积()中和轴（m）惯性矩（）混凝土弹性模量量（） （kN.m）（计入10%钢钢筋面积）预制安装阶段1.840.9560.559325×181.6755×使用阶段2.241.1330.926325×300.95××8.3.4桩的的支承系数数前方承台为5000×5000的方桩，其其支承系数数为：单桩：3.4××双直桩：3.44×2×==6.8××叉桩：3.4××2×=66.8×8.3.5作用用8.3.5.1永久作用用⑴预制横梁自重：：=25；⑵安装靠船构件与与水平撑自自重、纵梁梁的反力值值；⑶现浇横梁悬臂段段与纵横梁梁接头：==25；⑷预制面板传给横横梁的自重重：=255现浇板缝自重：：=25⑸现浇面层自重：：=248.3.5.22可变作用—作用图式式见前荷载载部分⑴船舶荷载①系缆力：按9级级风计算=22m/ss②撞击力：船舶靠靠岸速度=0.15m/s。⑵卸船机荷载⑶码头面上堆货荷荷载8.3.5.3作用效应应分析a永久作用标标准值产生生的作用效效应⑴预制横梁自重施工期预制横梁梁安装在桩桩帽上此时时横、纵梁梁接头还还还末浇注，因因而为简支支梁。横梁自重各跨的反力及弯弯矩为：反力剪力力弯矩第一跨第二跨反力=弯矩=剪力=所以，安装横梁梁时各桩的的反力为：：⑵安装预制靠船构构件、水平平撑与纵梁梁时的反力力图8.10横梁梁横断面图图示图8.11靠船船构件图示示靠船构件与水平平撑自重与与向支座A处简化=20.16××1.411=28..43图8.12靠船构件件力的简化化图=1.875kkN=1.875××1.655=3.009 =0.35×00.5×66.4×225=288kN=28×1.655=46..2kN..m=+++=62.04kNN=95.72边纵梁自重=00.5×1.2×7×25==105kNN门机轨道梁连系梁图8.13力的的简化图示示=+=105×11.75=1833.75==126.8755kN=358.755KN=105×11.25=1311.25=62.04+3358.775=420..79kNN==126..875kkN=358..75kNN⑶现浇横梁悬臂段段与现浇横横、纵梁接接头 =0.5×1..2×1×25==15kN=1.84×(22-0.225-0..5)×225=577.5kNN=1.8×1××1.022×25==49.55kN=1.84×(11.5-00.25--0.5))×25==34.55kN=0..5×1.2×1×25==15kN图8.14现浇部部分力的图图示=++=122kN==49.55kN=++=99kN以上⑴～⑶在安安装期产生生的总反力力为=103.5+4420.779+122=646..29kNN=207+1266.8755+49.55=383..375kkN=103.5+3358.775+99=561..25kNN构件安装阶段内内力计算图8.15构件件安装阶段段内力计算算图示施工期，还未安安装面板时时横梁受力力计算：弯矩计算跨度：：，但不大大于1.055，所以=11.05==1.055×3.55=3.6675m。剪力计算跨度==3.5mm由⑴知跨中弯矩：==77.6657剪力：=80..5kN桩力：==/2=323..145kkN===383..375kkN==×=×561.25==295..80kNN图8.166施工施弯弯矩图图图8.177施工施剪剪力图⑷预制面板、现浇浇面板自重重力的传递递和简化图8.18力的的传递图示示海侧边纵梁：陆侧边纵梁：海侧轨道梁：陆侧轨道梁：连系梁：图8.19力的简化化图示=+=281.68kkN=70×1..875==131..25==283.36kkN=+=246.68kkN==52.55×1.3375=772.199kN.mm⑸现浇纵横梁叠合合部分力的的简化边纵梁：=0..4×0..25×225=2..5kN//m轨道梁：=0..9×0..4×255=9kNN/m连系梁：=0..44×00.4×225=4.4kNN/m横梁：=1×00.4×25==10kN//m==30.8kNN=17.5+110×1..5+633=95.55kN=17.5×1..875++10×1..5×0..75=444.06⑹现浇面层力的简简化面层自重：图8.20力的的简化图示示图8.21力的的传递分配配图示海侧边纵梁陆侧边纵梁海侧轨道梁陆侧轨道梁连系梁图8.222力的简化化图示⑺护轮坎自重（断断面见图所所示）=0.5×(00.2+00.3)××0.3××7×25==13.1125=13.1255×1.887=244.54b可变作用标标准值产生生的作用效效应图8.233护轮坎⑴机械荷载，由轨轨道梁计算算查得最大大反力：⑵堆货荷载考虑三三种不利的的堆载情况况（由前桩桩力计算得得）卸船机不工作，在在前方桩台台全部布载载=30kPPa图8.24堆货货荷载分布情情况1②卸船机不工作，在在轨道之间间10.55m范围内内堆载==425.25kkN=850.5kNN=49.22kNN/m 图8.25堆货货荷载分布情情况2③门机工作时，门门机下堆载载，堆载距距门机轨道道1.5mm，为计算算方便，假假定荷载分分布在轨道道之间100.5m处处，并根据据面积相等等的原则，简简化为：=303.8kNN=607.6kNN=303.8kNN图8.26堆货货荷载分布情情况3⑶船舶荷载：该部部分见前章章荷载部分分①系缆力N=2550kN垂直于码头前沿沿线的横向向分力=125kNN垂直于码头面的的竖向分力力=0由《高桩码头设设计与施工工规范》附附录A表A：查得水平力在排排架中最大大分配系数数=0.4117=125×0.4417=52.1125kNN对横梁中和轴产产生的力矩矩为：=52.125××(4.887+0..4-3..368))=99..14==52.125kkN=99.14②撞击力船舶撞击力反力力R=3000kN，该力力在横向排排架中的最最大分配系系数亦为00.4177，因而作作用船舶撞撞击力为==300××0.4117=125..1kN。对横梁中和轴产产生的力矩矩为c施工期内力力计算当纵横梁接头还还没达到设设计强度时时，作用力力有预制横横梁自重、现现浇横梁叠叠合部分、面面板自重，横梁计算按简支梁计算。预制横梁自重==1.84×255=46kN//m，现浇横梁自重==1.0××0.444×25==11kN//m面板自重=166.41××2=322.82kkN/m所以施工期自重重力=89.882kN//m弯矩==1511.63剪力=施工期弯矩、剪剪力图图8.27施工工期弯矩、剪剪力图示d使用期：恒恒载叠加并并简化由于使用期预制制横梁、现现浇横梁悬悬臂段与现现浇横、纵纵梁接头为为连续梁可可简化为均均载作用。=1.84×225=466kN/mm==46×2=992kN=92×1..0=922==46×1.5==69kN=69×00.75==51.755所以恒载可叠加加为表8-10横向向排架受力力作用作用()()()()()()()()①自重1009.533-534.69470.1955789.76-324.777100.64100.64②卸船机821.43821.43③堆荷Ⅰ845.25-367.5850.5845.25-262.549.2249.22④堆荷Ⅱ425.25850.5425.2549.2249.22⑤堆荷Ⅲ303.8607.6303.835.1635.16⑥系缆力-52.125599.14⑦撞击力125.1-241.1998.3.6横向向排架内力力计算8.3.6.1计算公式式由叉桩和直桩支支承的横梁梁，假定两两端为绞接接，在垂直直荷载荷载载（包括水水平力对横横梁中和轴轴产生析力力矩）作用用下，按弹弹性支承边边续梁计算算，水平力力由叉桩承承受。根椐椐结构力学学用五弯矩矩方程计算算弹性支承承连续梁，对对于等跨截截面，各支支承压缩系系数不同的的梁的五弯弯矩方程为为：+++=-任意截面弯矩：：=++任意截面剪力：：=+支座反力：=+++垂直荷载作用下下的桩力直桩桩力：=叉桩桩力：==水平力作用下叉叉桩桩力=-·=·五弯矩方程可简简化为：图8.28桩力示示意图（）++=-式中：—单跨计计算长度，=5.25m。桩断面的折算面面面积=+式中：——为桩桩断面实际际面积，==-π=0.22186——分别为钢筋与砼砼的弹性模模量，基桩桩：40#砼，其==32.55MPa,,Ⅱ级钢筋=2200MPPa。——所配钢筋面积，桩桩配有纵向向主筋8φ，=25.113cm22=+=0.23摩擦桩可按下式式计算：===（115～145）式中：——桩的的轴向反力力系数，即即桩在单位位轴向力作作用下的桩桩顶轴向位位移（m/kN）；——桩在泥面以上长长度（m）；——桩材料的弹性模模量（kPa）=32.55MPa；——桩身横截面面积积（m2），==0.223；——桩入土部分的单单位沉降所所需的轴向向力，其沉沉降值包括括土中桩身身的压缩变变形与桩端端下土的沉沉降变形两两部分（kN/m）；=（115～1455）=(5311585..2～6702259.661778820.775)KNN/m，取=6×（kN/m）。A支座为双桩的轴轴向反力由于前沿双直桩桩的相互影影响，刚性性系数需折折减为原来来的0.85。直桩自由长度==10.778m，=1.829×支座B为单直桩的轴向向反力直桩自由长度==8.1555m，=2.758×支座C双叉桩的轴向反反力自由长度=5..53m==1.337×==-3.0388×=+×=6.314×==-2.6811×五弯矩方程可简简化为-3.038+66.3144-2.6881=-均布荷载作用下下：集中荷载作用下下：8.3.6.2单位力作作用下的七七种情况下下各个断面面弯矩、剪剪力和各桩桩桩力见表表8.3.6.3桩力校核核由表得最大桩力力为中间单单直桩桩力力桩力为=17550.54＜桩的允许许承载力满足要求。表8-11单位位荷载作用用下横梁内内力及桩力力值力作用图示桩力()剪力()弯矩()N1N2N3N4N5QA右Q2QB左QB右Q5QC左MAM1M2M3MBM4M5M6MC1.9061.9062.8772．0092．0093．8121．187-1.4381.438-1.187-3.81204.1416.567.2566.2297．2566．564.14100.4480.4480.210-0.055-0.055-0.105-0.105-0.1050.1050.1050.1050-0.138-0.276-0.414-0.552-0.414-0.276-0.1380-0.038-0.0380.1540.4870.487-0.077-0.077-0.0770.0770.0770.0770-0.101-0.202-0.302-0.403-0.302-0.202-0.1010-0.005-0.005-0.1710.0950.095-0.010-0.010-0.010-0.181-0.181-0.18110.9870.9750.9620.9490.7120.4750.23700.0740.074-0.104-0.023-0.0230.1470.1470.1470.0430.0430.04300.1930.3860.5790.7720.8290.8860.9431000-1.5821.582000000000000000表8-12横梁梁使用期弯弯矩值值作用A结构自重-534.966-393.022-424.911-628.888-1007-576.333-319.811-235.377-324.777B卸船机-367.5-411.588-540.788-753.588-1052-727.333-488.288-332.833-262.5C堆货荷载Ⅰ0102.1855119.614452.66133-99.522252.66133119.6144102.18550D堆货荷载Ⅱ0103.6733146.8011129.348851.314129.3488146.8011103.67330E堆货荷载Ⅲ0-196.322-392.644-588.144-784.477-588.144-392.644-196.3220F系缆力99.1497.8512296.6615595.3727794.0839970.5877747.0915523.496220G撞击力-241.199-238.055-235.166-232.022-228.899-171.733-114.577-57.16220使用期承载能力力极限状态态持久组合计算公式1.2A+1..4F1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A结果-503.166-220.222-194.966-467.177-1039.33-428.4-117.433-103.911-389.722计算公式1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B结果-1446.55-1338.99-1568-2128.77-3026.88-1962.99-1236.55-841.711-783.477使用期承载能力力极限状态态短暂组合计算公式1.2A+1..3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A结果-513.077-199.277-178.711-449.599-1014.33-418.755-117.044-106.766-389.722计算公式1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4(B++G)1.2A+1..4B结果-1494.11-1381.11-1596.22-2134.55-3001.77-1950.33-1227.88-828.444-757.222使用期正常使用用极限状态态持久状况作用长期效应组合计算公式A+0.6FA+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A+0.6(DD+F)A结果-475.488-272.1-278.833-494.055-919.811-456.377-203.488-159.077-324.777计算公式A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6B结果-900.177-782.8-890.488-1220.22-1775.66-1115.88-681.522-469.377-482.277使用期正常使用用极限状态态持久状况作用短期效应组合计算公式A+0.8FA+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A+0.8(DD+F)A结果-455.655-231.8-230.144-449.1-890.733-416.388-164.7-133.644-324.777计算公式A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8(BB+G)A+0.8B结果-1021.99-912.722-1045.77-1417.44-2031.88-1295.66-802.099-547.377-534.777表8-13横梁使使用期剪力力值值作用A结构自重174.4366-89.7444-353.922394.3955130.2155-133.977B卸船机-1.12144-130.322-259.533279.8444150.641121.43899C堆货荷载Ⅰ110.2311-18.9711-148.177148.174418.97144-110.233D堆货荷载Ⅱ102.13119.835922-82.459982.45911-9.83599-102.133E堆货荷载Ⅲ-149.5-149.5-149.5149.5149.5149.5F系缆力-0.99144-0.99144-0.99144-17.9444-17.9444-17.9444G撞击力2.41192.41192.411943.6554443.6554443.65544使用期承载能力力极限状态持久组合计算公式1.2A+1..5C+00.7(11.5G))1.2A+1..5D+00.7(11.5G))1.2A+1..5G1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5B+00.7(11.5G))1.2A+1..5E+00.7(11.5G))结果377.2033-90.4066-421.099938.8777428.0588109.33计算公式1.2A+1..5E+00.7(11.4F))1.2A+1..5E+00.7(11.4F))1.2A+1..5B+00.7(11.4F))1.2A+1..4F1.2A+1..5D+00.7(11.4F))1.2A+1..5C+00.7(11.4F))结果-15.8988-332.911-814.977448.1511123.918845.90655使用期承载能力力极限状态短暂组合计算公式1.2A+1..4C+1.4GG1.2A+1..4D+11.4G1.2A+1..4G1.2A+1..4B+11.4G1.2A+1..4B+11.4G1.2A+1..4E+11.4G结果367.0244-90.5455-421.333926.1722428.2733109.6599计算公式1.2A+1..4E+11.3F1.2A+1..4E+11.3F1.2A+1..4B+11.3F1.2A+1..3F1.2A+1..4D+11.3F1.2A+1..4C+1.3FF结果-1.26544-318.288-789.333449.9466119.16-338.411使用期正常使用用极限状态持久状况作用长期效应组合计算公式A+0.6(CC+G)A+0.6(DD+G)A+0.6GA+0.6(BB+G)A+0.6(BB+G)A+0.6(EE+G)结果242.0222-82.3955-352.488588.4944246.7933-18.0722计算公式A+0.6(EE+F)A+0.6(EE+F)A+0.6(BB+F)A+0