福建水中承台专项施工方案附计算书 配图丰富

目录xx桥主桥承台钢板桩围堰施工方案1第一章编制依据1第二章工程概况12.1总体概述12.2工程地质3工程地貌与地质3水文条件32.3承台尺寸及工程数量42.4工程特点5第三章钢板桩围堰结构设计及受力计算53.1钢板桩选用53.2围堰结构形式53.3陆上钢板桩围堰计算63.3.1最小入土深度计算6钢板桩及围檩应力计算83.4水上钢板桩围堰计算9钢板桩的最小入土深度9钢板桩应力计算9围檩受力计算13抽水时检算封底砼和钢护筒握裹力（向下）13在承台灌注时检算砼和钢护筒握裹力（向上）14围堰抽水计算成果汇总14第四章施工方案及施工工艺144.1钢板桩围堰施工14工序流程图15钢板桩插打16吹砂整平、抛填碎石18清淤、抛填碎石19防渗与堵漏19混凝土封底19抽水、内支撑安装及止水23钢板桩锁口漏水预防措施23钢板桩拔除234.2承台施工24钢护筒及桩头处理24钢筋工程24模板工程25冷却管安装施工26混凝土浇筑274.2.6混凝土养生294.2.7大体积混凝土温控措施29模板拆除314.2.9混凝土缺陷处理31第五章施工组织安排及工期保证335.1施工进度安排335.2承台施工工效分析335.3资源安排34劳动力安排34机械设备及水电的配备35主要材料365.4工期保证措施37组织保证37技术保证38物资保证38第六章质量控制396.1质量目标396.2质量控制要点396.3质量保证措施39技术措施39质量措施39试验40测量416.4质检体系41第七章安全保障437.1安全生产的组织机构和规章制度437.2承台施工安全作业规程437.3承台施工危险源清单及控制447.4安全生产措施457.5防台风措施45第八章文明施工及环境保护468.1文明施工46总体规划措施46施工噪声的控制46固体废弃物控制47化学危险品的控制措施478.2环境保护48水污染防治措施48噪声污染防治措施48废气污染防治49污染物排放标准49一、二级水源保护区防护措施49xx桥主桥承台钢板桩围堰施工方案第一章编制依据1、国道xx线xxxx大桥及接线公路工程两阶段施工图设计及地质勘测文件；2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；4、《公路工程质量检验评定标准》（JTJF80/1－2004）；5、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTG025-86；6、《路桥施工计算手册》；7、《结构力学》、《材料力学》（高教版）；8、《港口工程荷载规范》JTJ215-98；9、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63－200710、本单位以往的钢板桩和钢吊箱围堰施工经验。第二章工程概况2.1总体概述国道xx线xxxx大桥及接线公路工程跨越xx，桥位处于现国道xx线江东大桥和xx高速北溪大桥之间，连接市区与xx镇，该段为国道xx和国道319共线区段，为进出xx市区的重要便捷的通道。项目路线设计起点位于xx高速公路xx分离式立交与国道xx线交叉处，路线与国道xx并线往xx方向行进500米后分开，设置平交口进行交通转换，之后路线沿北溪引水渠南侧至大营山，走向与渠基本平行；过大营山后设xx大桥(K2+151～K3+339，跨径布置为（32+40+60+40+32）+（32+40+60+40+32+32）+（50+8×80+50）m，上部结构采用预应力混凝土变截面连续梁，)正交跨越xx江，全长1188米；过xx江后至xx村处设xx互通(K4+018简易菱形)，于K4+300处与国道xx合并，至终点K5+413.564处接迎宾大道，路线全长5.414km，路线走向由东向西。S12#～S20#号桥墩为xx桥主桥主墩,承台采用分离式结构，一端采用舰艏形设计，为变截面半椭圆体，起装饰作用，承台基本尺寸24.51×8.5m，厚3米，每个承台采用6根直径2.2米桩基，嵌入中（微）风化层。S12#承台为陆上承台，S13#～S20#为水上承台，常水位标高+4.474，桥位处水深约4.8～12m。图2.1-1、承台立面及侧面图图2.1-2、承台平面图综合考虑本工程地质所处河床较高，承台形式复杂、工期紧张等多方因素，S13#～S19#采用单层拉森钢板桩围堰方法进行支护。钢板桩具有重量轻、强度高、锁口紧密、重复使用、施工方便、施工速度快等优点，同时本单位具有钢板桩深基坑施工方面的相关经验。由于20#墩水深达到12米，且河床面存在较大抛石，故S20#墩承台采用单壁钢吊箱围堰施工。表2.1-1、承台地质及结构标高统计表墩号地面标高(m))承台顶标高（mm）承台底标高(mm)封底砼底标高（m）备注S12#+5.972+4.982+1.982+1.482陆上S13#+0.217+4.974+1.974+0.974水中S14#0.133+4.974+1.974+0.974水中S15#-1.069+4.974+1.974+0.974水中S16-1.375+4.974+1.974+0.974水中S17#-0.11+4.974+1.974+0.974水中S18#-0.278+4.974+1.974+0.974水中S19#+1.563+4.974+1.974+0.974水中S20#-6.43+4.974+1.974+0.974水中,河床石头头多2.2工程地质2.2.1工程地貌与地质拟建场地属剥蚀残丘及冲刷河谷交汇处，地形起伏小，河床宽570m，水深11.20m，为土质河岸，水流较平缓，洪水期对河岸的冲刷作用一般。坡面植被发育一般，xx侧桥台处自然坡度一般约10～15°，xx侧桥台坡度较陡峭，约为35～45°。本段属于河流冲蚀堆积地貌区，地面高程在-1.24-6.57m之间，冲刷沟谷处见有第四系冲海积层分布，下伏基岩岩性主要为燕山晚期侵入的花岗岩（γ53），局部尚有脉岩花岗斑岩（γπ53）和石英闪长岩（δo53）分布。2.2.2水文条件=1\*GB3①水文地质桥址区地表水发育，主要为xx，呈近南北向展布，流向南。河床宽570m，最大水深11.50m，水流量约0.45m3/s，河水位及水流量季节性变化大，暴雨时常有洪水侵袭。地表水主要为xx河流流水；地下水主要为潜水，主要分布于中砂、卵石层中，为强透水层，埋藏深度较小，水量一般较丰富，主要受溪流及大气降水补给；风化带网状孔隙裂隙水分布于花岗岩风化带中，主要含水层为散体状强风化岩及碎块状强风化岩，其透水性和富水性受风化裂隙发育程度影响较大，水量一般较贫乏；基岩裂隙水主要分布于中风化岩的构造裂隙，水量一般贫乏。主要受大气降水补给，随季节性变化较大。=2\*GB3②流域概况区内水文地质条件较为简单，本区域属于xx，地表水系以xx及支流为主，xx江为福建省第二大河流，地处福建省西南部，主要分北溪、西溪，桥位跨越xx，北溪发源于龙岩连城县的梅花山一带，经华安县、芗城区流入xx县境内，与西溪在xx市的三叉河汇合后，又分流进东海。北溪流域面积9640km2，河长272km，河道平均坡降3.4%,流域内多年平均降雨量为1631.5mm，多年平均流量260.3m3/s(浦南站)，多年平均水位8.69m，径流模数为30.6升/平方千米·秒，径流深度为963毫米，径流系数为0.636，年径流总量为82.2亿立方米，最大日流量6210.0m3/s，是属于丰水带河流。桥位处的地表水位受下游约2Km处的北溪引水闸控制，库区正常蓄水位4.5m。桥位不受潮位影响。表2.2-1桥位水位设计参数表=3\*GB3③气侯项目所在区域属属亚热带季季风性湿润润气候，暖暖热湿润，雨雨量充沛，年年降水量1560毫米，降降雨季节分分布，通常常年份，降降雨集中在在4-9月份，下下半年（受受台风影响响除外）则则逐月减少少。历年平均气温221℃，极端最最高气温40.9℃，极端最最低气温-2.1℃，最热月月平均气温温28.7℃，最冷月月平均气温温12.7℃。无霜期期达330天以上，年年日照20000-23000小时；年年积温77011.5℃。历年平平均相对湿湿度79%。夏季盛盛行东南风风及东南偏偏东风，冬冬季大多东东北偏东风风。=4\*GB3④降水xx市紧邻海洋洋，受夏季季风影响较较深，雨量量充沛，年年平均降雨雨量在10577.0-11744..6毫米之间间，降水有有明显的季季节变化和和区域变化化特性，夏夏季多台风风暴雨，洪洪涝频繁，春春冬少降雨雨。常遇旱旱灾。降雨雨量最高值值在六月份份，次高值值在八月份份，分分别别受梅雨天天气和台风风影响。降降雨多集中中于4-9月份，其其中三只四四月降雨量量占全年的的14.33%-188%，五至六六月为梅雨雨季，降雨雨量占全年年的32.99%-355%，七至九九月为台风风雨季，降降雨量占全全年的33.00%，十月至至次年二月月为干旱季季，降雨量量占15.00%-166.6%。=5\*GB3⑤风xx市全年主导导风向是东东北风和东东南风，呈呈双主导风风向。东北北风盛行于于每年十月月至翌年四四月，平均均风力5--6级，东东南风盛行行于六至九九月，大于于或等于66级的强强风的年平平均天数为为108天。台风风每年对xxx市都有有影响，台台风的活动动期为每年年五至十一一月，活动频率集中在在七至九月月，以七月月前后为多多。2.3承台尺尺寸及工程程数量xx桥主桥承台台为左右幅幅分离式结结构，共计16个承台，SS12#～S20#主墩承台尺寸寸相同，承承台具体参数如如下：承台尺寸（单个个）钢筋重量（t）砼工程量（m33）冷却管长度（mm）备注长（m）宽（m）高（m）C30C25封底24.518.5348.53561.6269.6279.6含舰艏形结构合计776.488985.64313.64473.62.4工程特特点本项目桥位跨越越xx江为饮用水水水源保护护区，应按按《中华人人民共和国国环境保护护法》、交通部《交交通建设环环境保护管管理办法》等等有关规定定要求，切切实做好项项目建设期期间水源保保护、河道道污染防护护和沿线水水土保护工工作，保护护生态环境境。一级保护护区范围：：xxxx市自来来水厂取水水口上游1100米至下游游北引闸坝坝水域及其其两岸防洪洪堤（含防防洪堤水坡坡）以内陆陆域。二级级保护区范范围：xxx厦门市引引水取水口口下游200米至下游游北引闸坝坝水域及其其两岸外延延200米范围陆陆域（以及及保护区范范围外）。第三章围堰结结构设计及及受力计算算3.1钢板桩选选用S13#～S199#承台是水水中施工，12#承台是岸岸上施工，开开挖深度较较大；故决决定S12#～S19#墩承台采用德德国拉森(Larrseenn)Ⅳ型锁口钢钢板桩施工工，钢板桩选选择SP-Ⅳ型，长12.000m。其截面特特性如下表表。表3.1-1SSP-Ⅳ型钢板桩桩截面特性性表型号规格截面面积单重惯性距截面模数宽高厚每桩每米墙身每桩每米墙身每桩每米墙身每桩每米墙身mmmmmcm2cm2/mkg/mcm2/mcm4cm4/mcm3cm3/mSP-Ⅳ40017015.596.9242.576.11904670386003622,2703.2围堰主要要技术标准准及说明3.2.1主要技技术标准及及设计参数数项目设计标准备注设计最高水位（m）+4.574设计水流速度（m/s))水流较缓，不予予考虑桩顶标高（m）+5.974钢板桩长度（mm）12入土深度（m）>4设计尺寸（m）27×14钢板桩内壁距承承台边缘95cmmC25封底砼厚厚度（m）1钢板桩采用HNN500型型钢作为水水平围檩，Ф426钢管作为内支撑，形成四角框架结构，考虑水深较浅，拟设置一层支撑。其具体结构见下图。图3.2-1、钢板桩布置立面面图图3.2-2、钢板桩布置平面面图3.2.2、材材料主要参参数1、弹性模量：拉森森IV钢板桩、A3型钢：E=2..10×105Mpa；2、钢材密度：γ==78500Kg//m3；3、弯曲正应力：：A3型钢[б]=1445Mppa,钢钢板桩[б]=1844Mpaa；4、轴向应力：AA3型钢[б]=1440Mppa，钢板桩[б]=1800Mpaa；5、允许剪应力：：A3型钢[τ]=855Mpaa,钢板板桩[τ]=110Mppa。注：拉森IV钢钢板桩的屈屈服点295MMpa。3.3水中钢板桩计算算（16#墩）3.3.1钢板桩的最小入入土深度围堰施工时，捶捶打钢板桩桩，内外压压力相等。当当围堰合拢拢后，围堰堰将水体分分成内外两两部分，外外侧水为流流动水，内内侧为静水水，围堰受受外侧动水水压力，此此处水流流流速较缓，可可忽略不计计。此外，本桥桥址处水位位较浅，且且承台底距距离水面距距离仅2.5m，施工过过程中无需需开挖，没没有内外土土压力差，故故无需计算算入土深度度，但考虑虑冲刷影响响和施工安安全，要求求入土深度度不小于4m。S13#—S20#墩钢板桩桩入土深度度如下表。表3.3-1钢钢板桩入土土深度统计计表墩号河床底标高（mm）钢板桩顶标高（m）钢板桩长度（mm）入土深度（m）130.2175.974126.243140.0335.974126.05915-1.0695.974124.95716-1.3755.974124.65117-1.0755.974124.95118-0.2785.974125.748191.5635.974127.5893.3.2钢板桩应力计算算1、工况一浇筑封底底混凝土时时钢板桩向向外张时1)结构计计算模型2)、结构参数选取取取1m钢板桩计算，混混凝土容重重γ混=2.44t/mm3，浮重γ水=1t//m3，封底时混混凝土可看做流体体，所以在在封底混凝凝土底处对对钢板桩的的压力（扣扣除浮力）e=γ混gh==（2.4-1）×1.00×1.00=1.4tt/m，简化一一集中荷载载P=1.44×1/22×1=00.7t。3)、结构计算上端支点为上围围檩（要求求该处和钢钢板桩焊接接），假定定河床面下下2m处为下端端嵌固点，根根据《桥梁梁设计与计计算》（人人民交通出出版社）对对简单梁的的计算（即即两端固结结梁）来计计算，简化化后受力情情况如下图图Mmax=2FFa2b2/l3=2×0.7×4.16672×4.73332/8.993=0.7772t.mm.查钢板桩产品SSP-Ⅳ型，其Wx=22270cmm3/m，如采用用旧钢板桩桩及倒用，应应折减，按按0.7的系数，σ=Mmax/00.7Wxx=（0.7772×104）/(22270×0.7))=4.886Mpaa<[б]=1184MPPa，满足要要求，不予予控制。2、工况二此时封底底混凝土已已达到设计计强度，上上围檩已安安装到位，抽抽水水位为为2.50m，抽干后后钢板桩承承受外侧水水压力1)结构计计算模型2)、结构参数选取取取1m钢板桩计算，假假定封底砼砼的一半（中中点处）作作为下端的的嵌固点，上围檩处即高程为+5.474m处为绞支，则高程为+1.474m处荷载：q下=1.0×（22.5+00.5）×1.00=3tt/m将+5.474～+1.4474区段段近似看作作一简单梁梁，查表计计算。根据据《桥梁设设计与计算算》（人民民交通出版版社）对简简单梁的计计算（即一一端嵌固，一一端铰支）受受力情况如如下：用midasccivill软件计算算弯矩和反反力，结果果如下：最大弯矩出现在在固定端，为2.34t.m查钢板桩产品SSP-Ⅳ型，其Wx=22270cmm3/m，如采用用旧钢板桩桩及倒用，应应折减，按按0.7的系数б=（2.34×1004）/(22270×0.7))=14..72Mppa<[б]=1184MPPa，满足要要求。铰支处反力为0..54t//m，即上围檩檩处作用力力为0.544t/mm。3.3.3围檩受力计算围檩的应力计算算上述计算知围檩檩处作用力力为0.544t/mm：,考虑不均均匀影响，q=0..54×11.3=00.7t//m，根据《桥桥梁设计手手册》（上上海科学技技术出版社社）计算按按四角为固固结的水平平框架图式式，如下，按按图表查得得：将模型简化，取取其中一段段，两端固固端梁均布布载，最大大跨度为7.8m，Mmax=qll2/12==0.7××7.8×7.8//12=3.555t.m，所所以用Mmaxx=3.555t..m来控制。围檩采用1根II500××200的工字钢钢与钢板桩桩横卧焊接，查得得Wx=19910cmm3/m，б=（3.35×1004）/19110=177.54Mpa<[б]=1170MPPa，满足要要求。3.3.4抽水时检算封底底砼和钢护护筒握裹力力（向下）封底砼达到设计计强度后，抽抽干围堰内内的水，此此时封底砼砼受到由于于内外水土土压力差形形成的向上上的水的浮浮力P，封底砼砼必须在自自重G，与钢护护筒的黏聚聚力及与钢钢板桩的内内聚力作用用下抵抗水水浮力。封封底混凝土土与钢护筒筒握裹力取取150Kpa（为安全全计，此处处不考虑砼砼与钢板桩桩的握裹力力）。封底砼厚度为11.0m（实际考考虑5cm的浮浆），常水位为+4.4474m，钢护筒直直径D=22.2+00.2=22.4m，封底砼底底面高程++0.9774m，封底砼尺尺寸为266.0122m×100m抽水时封底砼底底面的向上上浮力：W浮=（26.012××10-66×3.14416×2.42/4）×（2.5++1）×1=831..25tt此时围堰内无水水，封底砼砼的自重为为：W自=（26.012××10-66×3.14416×2.42/4）×1×2.4=570t因此，浮力超过过部分由钢钢护筒和封封底砼的握握裹力传递递б=（831.25--570）×10/（6×3.14416×2.4×20.995=60.882Kpa<[б]=1550Kppa3.3.5承台灌注时检算算砼和钢护护筒握裹力力（向上）承台采用一次浇浇筑，浇筑筑高度为33m，在上上述工况中中增加承台台自重，承承台砼自重重按2.5t//m3,单单个承台砼砼方量为5561.66m3。W自=561.6×22.5=1460t最大握裹力W握握=6×πdhτ=6×3.144×2.4×0.955×15=6644.3328t对地基的压力NN=(W承+W自)-（W浮+W握）=5700+14660-（831..25+6644.3328）=554..4t承载力：按中砂砂地基承载载力220Kpa计算，W支撑力=（266.0122×10-66×3.14416×2.42/4）×220//10=5126t＞N=4997.5tt所以，满足要要求。3.3.6封底底砼厚度计计算本工程拟定封底底砼标号为为C25，取其设设计值fcd==1.233MPa，考虑施施工阶段砼砼的允许弯拉应应力取1.5倍安全系系数，则[[б]=0..82MPa，钢护筒筒与封底砼砼握裹力150KKPa。砼封底底厚度1m，考虑封封底砼顶面面浮浆的存存在，封底底砼在计算算时取有效效厚度0..95m。由于承台台封底砼与与钢护筒及及钢板桩形形成握裹支支撑，其力力的传递较较为复杂，根根据本承台台桩基布置置情况，将将封底砼看看成承受均均布荷载的的三边固定定、一边简简支的面板板结构。则则作用在砼砼梁上的荷荷载P=3..5×10-00.95××24=112.2KKN/m22 MX=0.06qll2=0.006×12.22×5.17752=19..603KKN.mMX=0.055qql2=0.0055×12.22×2.72=4.8891KNN.mWx=bh2//6=5..175××0.9552/6=0..778mm3Wy=bh2//6=2..7×0.9552/6=00.4066m3σ=Mx/Wx==19.6603*1106/0.7778*1109=0.0025MPPa<[б]σ=My/Wy==4.8991*1006/0.4406*1109=0.0012MPPa<[б]所以，封底厚度度及强度满满足要求。3.3.7围堰抽水计算成成果汇总项目计算弯矩应力（MPa）材料容许弯曲应应力（MPa）是否满足SP-Ⅳ型钢板板桩14.72MPPa184MPa满足HN500×2200围檩17.54MPPa145MPa满足封底砼与钢护筒筒握裹力（向向上）60.8KPaa150KPa满足承台施工时封底底砼与钢护护筒握裹力力（向下）地基承载力满足足要求150KPa满足据此，水水中钢板桩桩围堰的设设计是合理理的、安全全的和可靠靠的!3.4陆上钢板板桩围堰计计算地面标高为5..972mm，设计钢钢板桩顶标标高超过地地面30cm，为6.2772m。本计算中土层参参数根据设设计图提供供的土层资资料，钢板板桩作用范范围内的有有三个地质质土层，分分别是耕植植土、粉质质粘土、中中砂。为了了简化保守守计算，耕耕植土、粉粉质粘土看看作同一种种地质取其其容重γ1=18KN/mm3，内摩摩擦角φ1=20o，粘聚力c1=13kPa，土层厚厚度3.3m。中砂的的容重γ1=18KN/mm3，内摩摩擦角φ1=40o，粘聚力c1=0kPPa，土层厚厚度8.7m。3.4.1最小入土土深度计算算粘土：ka=ttg2（45°-φ/2）=tgg2（45°--20/22）=0.449，=0.7Kp=tg22（45°++Ф/2）=tgg2（45°++20/22）=2.004,=1.443中砂：ka=ttg2（45°-φ/2）=tgg2（45°--40/22）=0.222，=0.47Kp=tg22（45°++Ф/2）=tgg2（45°++40/22）=4.660，=2.144插打钢板桩完成成后，挖土土至一定高高度，安装装第一层围围檩，然后后挖土至封封底混凝土土底标高即即+0.9974m，第一层围围檩受力最最大，根据据单锚浅埋埋板桩计算算规则，假假定上端为为简支，下下端为自由由支撑。被动土压压力取安全全系数为1.5，为使钢钢板桩保持持稳定，则则水压力和和被动土压压力对A点的力矩矩应等于零零，即。当H=3.3m时，Pa=r1h1tg2（45°-φ/2）-2c1tg（45°-φ/2）=18×3.33×0.449－2×133×0.77＝10.99KN/mm2H=(t+5))m时Pa=10.99+r2hh2Ka22=10..9+188×（t+1..7）×0.222=(117.6332+3..96t))KN//m2由∑MA=0得，解得t=0.88m，取1m。则钢板桩最小长长度=0.33+5+11=6.33m，由于钢钢板桩要多多次倒用，所所以此处钢钢板桩采用用12m长的钢板板桩。3.4.2钢板桩及围檩应应力计算用midas软件件计算钢板板桩的弯矩矩及其反力力，结果如如下钢板桩弯矩图，最最大弯矩为为3.7117kN.m查钢板桩产品SSP-Ⅳ型，其Wx=22270cmm3/m，如采用用旧钢板桩桩及倒用，应应折减，按按0.7的系数σ=3.717××103/(22270×00.7)==22.339Mpa<[б]=1184MPPa，满足要要求。A点处反力为200.34kkN/m,,即上围檩檩处作用力力为2.0334t//m。上述计算知围檩檩处作用力力为2.0334t//m：,考虑不均均匀影响，q=2..034××1.3==2.644t/m，最大跨度度为7.8m，Mmax=qql2/12=13.338t.mm，所以用Mmaxx=13..38tt.m来控制。围檩用1根I5500×2200的工字钢钢横卧组成成，查得WWx=19910cmm3/m，σ=13.38××104/19110=770.055Mpa<[б]=1170MPPa，满足要要求。表3.4-1钢钢板桩及围围檩应力计计算结果项目最大弯矩应力（MPa）材料容许弯曲应应力（MPa）是否满足SP-Ⅳ型钢板板桩22.39MPPa184MPa满足HN500×2200围檩70.05MPPa145MPa满足前面计算的水中中钢板桩抗抗浮抗滑均均满足，这这里的更能能满足，所所以不必计计算。据次，岸上122#墩钢板桩桩围堰的设设计是合理理的、安全全的和可靠靠的。第四章施工方方案及施工工工艺4.1钢板桩围围堰施工S12#墩在陆陆上，地质质从上到下下为耕植土土、粉质粘粘土和中砂砂层，S13#～S20#墩承承台处水深深4.8～5.7m左右，河床床覆盖层主主要为砂层和卵卵石层。根据施工工现场数据据的采集以以及地址情情况报告，决决定S122#～S19##墩采用桩长长为12米的钢板板桩。S16#墩水深较较深，为最最不利墩。S16#墩处河床面标高约-1.375m，二十年一遇洪水位标高为+5.55m，此处钢板桩顶标高以+5.974控制，该处桩底标高为-6.026，入土深度为4.651m。综合考虑承台施施工过程中中模板尺寸寸以及操作作空间的需需要，此处处钢板桩围围堰按承台台外边线扩大0.95m的矩形尺尺寸设计。围围檩采用HN5000型钢结构构，每层围围檩设置8个牛腿支支撑，牛腿腿支撑既作作为围檩的的支撑体系系，也是钢钢板桩围堰堰和钢护筒筒之间的顶顶撑结构。为为增加钢板板桩围堰整整体稳定性性，适当设设置φ426钢管横撑撑，同时局局部增设平平面角撑,,设置一层层内支撑。4.1.1工序序流程图施工准备钻孔平台拆除钢板桩整理施工准备钻孔平台拆除钢板桩整理施打定位桩安装导向架插打钢板桩钢板桩检查、保养焊接牛腿制作导向架测量、纠偏机械设备进场合拢调整吹砂整平（抽水、清淤）回填砂卵石干拌混凝土堵漏水下封底混凝土承台施工安装内支撑拔除钢板桩拆除内支撑清理钢板桩4.1.2钢板桩插打⑴设备的选型单根钢板桩长度度为12m（保证入入土深度大大于4.55m），采用50t履带吊+振动沉桩桩锤插打。⑵施工准备=1\*GB3①材料准备备a.对钢板桩进进行分类、整整理，选用用同种型号号的板桩，进进行弯曲整整形、修正正、切割、焊焊接，整理理出施工需需要的型号号、规格、数数量的钢板板桩。b.钢板桩进场场前需要检检查整理，发发现缺陷随随时调整，整整理后在运运输和堆放放时尽量不不使其弯曲曲变形，避避免碰撞，尤尤其不能将将连锁口碰碰坏。c.桩打入前将将桩尖处的的凹槽底口口封闭，避避免泥土挤挤入，锁口口宜涂以黄黄油或其它它油脂，对对锁口变形形、锈蚀严严重的钢板板桩，整修修矫正。转转角处采用用90度的转角角桩。②施工放样与定位位a.将施工区域域控制点标标明并经过过复核无误误后加以有有效保护。b.利用现有桩基施施工平台钢钢管桩作为为导向架支支撑结构，其其上焊接工工字钢作为为导向装置置，用工字字钢来保证证打出的钢钢板桩在一一条直线上上。在钢管管桩露出水水面部分刷刷上警告标标志，并焊焊上槽钢加加固，在打打桩时作为为导向位置置及高程控控制标志。（3）钢板桩打入顺序序钢板桩围堰从东东侧中心开开始打入第第一片钢板板桩，然后后逐步向两两边绕拟定定尺寸逐个个插打，在在下游西侧合龙。最初的一一、二块钢钢板桩的打打设位置和和方向要确确保精度，以以起到样板板的作用。每每完成3米测量校正1次，确保保在同一直直线上。每每根钢板桩桩施打完毕毕后，即与与槽钢焊接接牢固。根根据起吊能能力确定逐逐根插打到到稳定的深深度，一般般为3-4m，待全部部插打完毕毕后再依次次打到设计计标高。钢钢板桩合龙龙通过精确确计算，确确定龙口位位置，配置置相应规格格的异形钢钢板桩，现现场实测异异形钢板桩桩的角度和和尺寸，根根据实际切切割焊接异异形钢板桩桩，以确保保整个围堰堰的密封性性。图4.1--1振动锤插插打钢板桩桩（4）钢板桩插打工艺艺a.履带吊停在在离打桩点点就近的钢钢平台，侧侧向施工，便便于测量人人员观察。挂挂上振动锤锤，升高，理理顺油管及及电缆。b.锤下降，开开液压口，拉拉一根桩至至打桩锤下下，锁口抹抹上润滑油油，起锤。c.待钢板桩尖尖离开水面面30cmm时，停止止上升。锤锤下降，使使桩至夹口口中，开动动液压机，夹夹紧桩。上上升锤与桩桩，至打桩桩地点。d.对准桩与定定位桩的锁锁口，锤下下降，靠锤锤与桩自重重压桩至淤淤泥以下一一定深度不不能下降为为止。e.试开打桩锤锤30秒左右，停停止振动，利利用锤惯性性打桩至坚坚实土层，开开动振动锤锤打桩下降降，控制打打桩锤下降降的速度，尽尽可能的使使桩保持竖竖直，以便便锁口能顺顺利咬合，提提高止水能能力。f.板桩至设计计高度前440cm时时，停止振振动，振动动锤因惯性性继续转动动一定时间间，打桩至至设计高度度。g.松开液压夹夹口，锤上上升，打第第二根桩，以以上类推至至打完所有有桩。h.打桩前一般般应在锁口口内涂以黄黄油、锯末末等混合物物，在打完完钢板桩后后，开始进进行钢板桩桩围堰内的的止水处理理。（5）施工注意事项a.导向桩打好好之后，以以槽钢焊接接牢固，确确保导向桩桩不晃动，以以便打桩时时提高精确确度。b.线桩插打，钢钢板桩起吊吊后人力将将桩插入锁锁口，动作作缓慢，防防止损坏锁锁口，插入入后可稍松松吊绳，使使桩凭自重重滑入。c.钢板桩振动动插打到小小于设计标标高40ccm时，小小心施工，防防止超深发发生。d.封口时，精精确计算异异形钢板桩桩的尺寸，确确保止水质质量。（6）钢板桩插打过程程控制为了确保插打位位置准确，第第一片钢板板桩插打是是关键。具具体方法为为：围囹以以及I25型钢限位位装置安装装完成后，限限位框距钢钢板桩每边边大10mmm,插打时钢钢板桩背紧紧靠一侧定定位框，下下侧钢板桩桩背紧靠围围囹，边插插打边缓慢慢下放。严严格控制好好钢板桩插插打的垂直直度，尤其其是第一片片桩要从两两个相互垂垂直的方向向同时控制制，确保其其垂直度，然然后以第一一片钢板桩桩为基准，再再向两边对对称插打。在在插打过程程中，钢板板桩下端受受土挤压，钢钢板桩锁口口之间缝隙隙较大，上上端总会产产生远离第第一片钢板板桩方向的的倾斜。因因此，每打打三片钢板板桩就要用用垂球吊线线检查其垂垂直度，确确保钢板桩桩垂直度控控制在0.5%以内，超超过此限度度值时应采采取措施予予以纠偏。一一次性纠偏偏不能太多多，以免锁锁口卡住，影影响下一片片钢板桩插插打。当钢钢板桩偏移移太多时，只只能采取多多次纠偏的的方法逐步步减少偏移移量。每次次插打完五五片钢板桩桩并经纠偏偏后，将钢钢板桩点焊焊固定于围围囹上，减减少累计偏偏移位移，利利于围堰合合龙。钢板桩插打时，坚坚持“插桩正直直、分散纠纠偏、有偏偏即纠、调调整合龙”原则。（7）钢板桩常见问题题及纠正措措施钢板桩插打过程程中，可能能遇到另外外的问题有有共连、扭扭转及水平平伸长等，在在此将相应应的预防措措施及处理理方法列举举如下表：：表4.1-1钢钢板桩插打打常见问题题预防及纠纠正措施常见问题预防及纠正措施共连（施打时和和已打入的的邻桩一起起下沉）发生桩体倾斜及及时纠正；；先预留50cmm，合拢后后再打至设设计标高。桩体扭转安装好桩帽，尽尽量保证桩桩体全截面面受力均匀匀；将两块板桩锁口口搭扣两边边固定牢靠靠。水平伸长（沿打打桩行进方方向长度增增加）不可能避免；施施打时提前前考虑伸长长值，在轴轴线修正时时纠正。钢板桩倾斜在锁口内涂黄油油以减少锁锁口摩阻力力，同时在未未插套的锁锁口下端打打入铁楔及及硬木楔，防防止沉入时时泥砂堵塞塞锁口4.1.3吹砂砂整平、抛抛填碎石水中承台在钢板板桩合龙后后,由潜水人人员先吹砂砂整平至+0.1174的高程，内内填0.3m厚的碎石石垫层至+0.4474，围围堰外侧均均填砂袋与与内侧齐平平。4.1.4清淤淤、抛填碎碎石陆上承台利用挖挖机在其允允许工作范范围内对土土层进行挖挖除，当超超出挖机工工作范围的的区域用泥泥浆泵配合合高压射水水将围堰内内的淤泥清清除，清除除过程中同同时使用抽抽水机对围围堰内进行行清淤补水水，保证内内外水头差差不大于550cm，以以保证围堰堰安全。清清淤时及时时测量坑底底标高，如如达到设计计底标高，停停止高压射射水。如果果抽水后发发现清淤不不到位，用用人工清除除剩余淤泥泥。当清至至设计标高高后抛填30cm碎石，并并人工整平平。图4.1-2承台基底底清淤4.1.5防渗渗与堵漏钢板桩打入之前前一般应在在锁口内涂涂以黄油、锯锯末等混合合物。当锁锁口不紧密密漏水时，用用棉絮等在在内侧嵌塞塞，外侧包包裹一层防防水彩条布布，起到防防水和减小小水压力的的双重效果果，抽水时时同时在外外侧水中漏漏缝处撒大大量木屑或或谷糠和炉炉渣的混合合物，使其其由水夹带带至漏水处处自行堵塞塞。在桩脚漏漏水处，采采用凝结速速度快，凝凝结强度高高的“堵漏王”进行封堵堵。4.1.6混凝凝土封底（1）陆上承台封底底施工由于采用水下封封底可能造造成钢板桩桩无法拔出出，所以采采用先抽水水、支撑，后后封底。当当清淤达到到要求，回回填砂卵石石后，即可可按常规进进行干封底底施工。封封底时在钢钢板桩围堰堰内侧支模模，封底混混凝土强度度等级采用用C25，厚度为为0.5m，方量为为134..8m3，采用汽汽车泵泵送送，混凝土土供应量为为50~660m3/h，浇注注在3小时之内内完成。（2）水中承台封底底施工当围堰吹砂整平平结束后，检检查围堰内内河床标高高，满足设设计+0.1174m要求后即即可进行封封底，封底底前先在围围堰内铺设设0.5m的碎石进进行找平，然然后再用1100cmm厚C25混凝土，采采用刚性导导管法灌注注水下封底底混凝土。=1\*GB3①封底施工工准备工作作封底混凝土施工工是及时、有有效形成承承台干施工工环境的关关键工序，要要确保封底底施工的成成功，必须须抓好以下下几个主要要方面的工工作：=1\*alphhabettica．根据现场场实际情况况，选择合合理的浇筑筑工艺。=2\*alphhabetticb．优化混凝凝土配合比比设计，提提高混凝土土的性能。=3\*alphhabetticc．对封底设设备进行合合理配置，加加强设备的的维修保养养，提高设设备的完好好率，以确确保混凝土土的浇筑强强度。=4\*alphhabetticd．加强封底底现场的组组织管理，使使封底有序序进行。=2\*GB3②水下混凝凝土质量要要求混凝土配合比的的合理设计计，是封底底成功的重重要因素之之一，除采采用双掺技技术提高混混凝土的和和易性、流流动性及稳稳定性外，还还对封底混混凝土其它它性能指标标进行了规规定。在封封底混凝土土浇筑过程程中，可根根据具体情情况，对混混凝土配合合比进行必必要的调整整，使得混混凝土的各各项指标均均满足封底底混凝土的的质量要求求：=1\*alphhabettica．混凝土强强度不能小小于设计强强度；=2\*alphhabetticb.混凝土初初始坍落度度20±2cm；=3\*alphhabetticc.3小时后，混混凝土坍落落度＞155cm；=4\*alphhabetticd.混凝土初初凝时间＞＞8小时；=5\*alphhabettice.混凝土满满足泵送要要求；=6\*alphhabetticf.混凝土七七天强度达达到设计强强度的百分分九十以上上。=3\*GB3③施工方案案封底混凝土采用用单导管法法浇注。导导管设计作作用半径为为3.0mm。实践证证明在此作作用半径下下能够从一一端向另一一端斜面推推进，进行行水下封底底混凝土的的浇注。在在施工过程程中出现一一次导管堵堵塞现象，按按首批混凝凝土浇注方方法重新开开灌，以后后混凝土浇浇注顺利进进行，最后后成功完成成水下混凝凝土的浇注注。图4.1-3小料斗及及导管安装装示意图=4\*GB3④施工流程程封底混凝土浇注注流程见下下图：拉杆上端固定并检查浇筑封底砼布设导管、中心集料斗封底砼配合比设计底板、钢护筒外壁清理砼拌合设备及调试原材料进场及检验拉杆上端固定并检查浇筑封底砼布设导管、中心集料斗封底砼配合比设计底板、钢护筒外壁清理砼拌合设备及调试原材料进场及检验4.1-4封底混凝凝土浇注流流程图=5\*GB3⑤首批混凝凝土方量计计算：首批混凝土方量量计算图式式首批混凝土方量量按以下公公式计算：：V＝h1πd2/4＋Hc·πD2/3D：导管作用半径径，取3m；ｄ：导管直径，取取0.322m；Hc：首批混凝土灌灌注高度，按0.5m考虑（0.3m导管埋深）；ｈ1：吊箱内混凝土土高度达到到Hc时导管内内混凝土柱柱与管外水水压平衡的的高度（m）：h11＝Hw×γw/rc＝Hw/2.44rw:吊箱内水的容重重，为10KNN/m3rc：混凝土拌和物物容重，按按24KNN/m3取值Hw：导箱内水面至至首批混凝凝土锥体重重心的高度度Hw＝Ho－Hc/3Ho：导箱内水面至至吊箱底板板高度，取取4m。计算：Hw＝44-0.5/3=3..83mhh1=2V＝2×3.14××0.322×0.332/4＋0.5×33.14××3×3/3=4..87m3故集料斗方量制制成6m3，集料斗斗采用履带带吊移动。=6\*GB3⑥水下混凝凝土浇注=1\*alphhabettica.浇筑顺序：：先沿四周周浇筑封底底混凝土，再再浇筑中间间底板部分分，从底板板四周向中中央进行封封口。=2\*alphhabetticb.测量：封底混凝凝土施工前前，按每115m2布设一个个测点，浇浇注混凝土土时作好测测深记录，同同时导管封封口结束后后应及时测测量其埋深深与流动范范围，并作作好详细记记录。=3\*alphhabetticc.混凝土正正常灌注：：因封底混混凝土总厚厚度仅1m，为保证证导管有一一定埋深，混混凝土灌注注顺利时，一一般不随便便提升导管管，即使需需要提管，每每次提升的的高度都严严格控制在在2Ocmm之内，且且采用手拉拉葫芦进行行提升。浇浇注过程中中注意控制制每一浇筑筑点标高及及周围测点点都要测一一次，并记记录灌注、测测量时间。=4\*alphhabetticd.终浇:封底混凝凝土顶面标标高+1..474mm，根据现现场测点的的实测混凝凝土面高程程，确定该该点是否终终浇，终浇浇前上提导导管适当减减小埋深，尽尽量排空导导管内混凝凝土，使其其表面平整整。混凝土土浇注临结结束时，全全面测出混混凝土面标标高，重点点检测导管管作用半径径相交处、护护筒周边，吊吊箱内侧周周边等部位位，根据结结果对标高高偏低的测测点附近导导管增加浇浇注量，力力求封底混混凝土顶面面平整；并并保证封底底厚度达要要求，当所所有测点均均符合要求求后，终止止混凝土浇浇注，上拔拔导管，冲冲洗堆放。抽水水、内支撑撑安装及止止水钢板桩围堰待封封底砼达到到设计要求求强度后进进行抽水，抽抽水过程中中应严格控控制抽水速速度和抽水水高度，当当抽水抽至至内支撑高高度时及停停止抽水，在在安装完内内支撑后方方可继续进进行抽水作作业。在确确保安全的的前提下，基基坑支撑的的施工与基基坑内水位位的下降按按“先支撑后后降水，分分层支撑分分层降水”的原则进进行，结合合本基坑工工程的特点点，只需一一层支撑。基基坑支撑的的顺序如下下：焊接牛牛腿→进行围檩檩支撑→抽水至基基坑底。在内支撑安装完完成后进行行抽水、堵堵漏作业。抽抽水采用大大功率抽水水机。如果果在钢板桩桩插打过程程中出现锁锁口不密以以及卷口等等现象而导导致渗水，此此时可在围围堰内、外外侧利用麻麻绒、棉絮絮甚至板条条堵塞。钢板板桩锁口漏漏水预防措措施=1\*alphhabettica.施工前进进行钢板桩桩锁口渗漏漏试验，检检查钢板桩桩锁口松紧紧程度，过过松或过紧紧都可能导导致钢板桩桩施工后渗渗漏；=2\*alphhabetticb.施打前在在钢板桩锁锁口内抹黄黄油及沥青青混合料；；=3\*alphhabetticc.施打时控控制好垂直直度，不得得强行施打打，损坏锁锁口；=4\*alphhabetticd.若施工后后出现小渗渗漏，则可可用破棉絮絮或粘土对对渗漏位置置填堵。=5\*alphhabettice.对于大渗渗漏，使用用快速堵漏漏剂封堵锁锁口位置或或在钢板桩桩围堰渗漏漏外侧堵砂砂袋或散装装细颗粒堵堵漏物（如如木屑、炉炉渣、谷糠糠等），内内侧用板条条、棉絮、麻麻绒等在板板内侧嵌塞塞。4.1.9钢板板桩拔除①施工要点a.钢板桩拔除除采用振动动锤，作业业前对每个个板桩的打打入情况，作作详细调查查，以此判判断拔桩作作业的难易易程度。b.在墩柱浇筑筑完成后，进进行支撑的的切割工作作，用履带带吊进行拔拔桩。c.在内支撑全全部拆除完完成后，进进行钢板桩桩的拔除。在在拔桩时，采采用振动锤锤进行拔除除，拔一根根清理一根根。并及时时运走，以以保证场地地的清洁。②拔桩注意事项a.为防止将临临近板桩同同时拔出，宜宜将钢板桩桩和加固的的槽钢逐根根割断。b.先割除钢板板桩的支撑撑，然后再再拔围堰钢钢板桩。c.拔出的钢板板桩应及时时清除土砂砂，涂以油油脂。变形形较大的板板桩需调直直，完整的的板桩要及及时运出工工地，堆置置在平整的的场地上。d.将钢板桩用用振动锤再再复打一次次，可克服服土的黏附附力。e.按与打板桩桩顺序相反反的次序拔拔桩。4.2钢吊箱施施工4.2.1施工方方法钢吊箱施工是以以钻孔灌注注桩钢护筒筒为拼装钢钢吊箱时的的支撑。成成桩后拆除除钻孔平台台，并在钻钻孔灌注桩桩钢护筒上上同一水平平高度设置置底板主龙龙骨（主梁梁），主龙龙骨采用HHN5000型钢，靠靠钢护筒上上端设置的的吊挂系统统（Φ32精轧螺螺纹钢）固定，然然后在底主主梁上铺设设次肋及钢吊箱箱底板，将将侧板在底底板上拼装装成箱体。在在钢护筒顶顶面设千斤斤顶支架，由由千斤顶起起吊钢吊箱箱，下沉钢钢吊箱。这这种方法不不需要大型型起吊设备备，起吊时时受周围环环境的影响响相对也较较小，但在在钢吊箱拼拼装前必须须拆除现有有的钻孔平平台，起吊吊后拆除钢钢吊箱拼装装平台，操操作空间有有限，对工工期有一定定影响。钢吊箱作为实现现承台干施施工的挡水水结构物。其其底板是封封底混凝土土的控制面面，侧板为为浇注封底底混凝土及及承台混凝凝土侧模板板，同时钢钢吊箱顶面面也作为混混凝土浇注注的操作面面。钢吊箱箱的施工工工序主要包包括加工拼拼装、下沉沉就位、堵堵漏、封底底混凝土浇浇筑、承台台施工等。前期准备：桩基基基本完成成后，撤除除已完部分分钻孔平台台；在钢护护筒＋5m标高位置置设置底板板主龙骨，作作为底板拼拼装的承力力结构。底底板主梁靠靠钢护筒上上的吊挂系系统（Φ32精轧螺纹纹钢）挂住住。钢吊箱施工：在在底板主龙龙骨上按底底板设计摆摆放、焊接接底板次龙龙骨、铺设设面板；测测量画出壁壁板位置控控制线，拼拼装吊箱壁壁板，钢吊吊箱总高度度5.0m。在岸上分分块制作，然后用履带吊吊装至安装平面对焊连接。钢吊箱制作总体工艺采取先进行散件下料加工，在场内按设计分块制作成块件，再将块件运抵施工现场进行组拼。钢吊箱制作工艺艺流程见下下图：钢吊箱制作工艺艺流程图壁板体采用工厂厂分节段分分块制作，运运抵施工现现场后组拼拼。于此同同时，进行行吊放横梁梁拼装及吊吊放系统的的准备工作作，首节钢钢吊箱拼装装完成，接接高第二节节钢吊箱壁壁体，平面面限位装置置安装完成成后采用6台15O液压千斤斤顶下放入入水，下放放定位。潜水员水下堵缝缝，清理钢钢护筒。搭搭设封底混混凝土灌注注工作平台台，封底混混凝土采用用分仓施工工，采用中中心集料斗斗分5个隔仓浇浇注水下封封底混凝土土，首次浇浇注厚度为为1.0m，另外0..2m，作作为找平层层。4.3.2施工工工艺流程钢吊箱拼装时，由由承台中部部向上下游游对称拼装装，实现合合龙。并采采用整体同同步下放，完完成定位后后，进行吊箱封封底。钢吊吊箱施工关关键工艺有有钢吊箱各各结构的加加工和拼装装、钢吊箱箱的整体下下放、钢吊吊箱的锁定定及封底混混凝土的施施工。施工工艺流程图图见下图：：水平定位及导向系统调整钻孔灌注桩施工拆除钻孔平台钢吊箱设计钢吊箱备料钢吊箱加工、运输钢护筒设置吊挂系统水平定位及导向系统调整钻孔灌注桩施工拆除钻孔平台钢吊箱设计钢吊箱备料钢吊箱加工、运输钢护筒设置吊挂系统搭设吊箱拼装平台拼装钢吊箱底板拼装底节吊箱侧板及单壁板安装内支撑拼装顶节钢吊箱测量放样、护筒周边环境测试安装吊放系统吊放系统设计安装导向、定位系统安装拉压杆制备支吊系统底节吊箱纠偏定位提升钢吊箱拆除牛腿钢吊箱整体下放纠偏及竖向锁定底板封堵、清理封底砼抽水，转换拉压杆图4.3-1钢钢吊箱施工工工艺流程程4.3.3施工工步骤步骤1、钢吊箱箱底板拼装装=1\*GB3①钻孔平台台的周边开开始撤除平平台，拔出出钢管桩②在周边钢护筒上上架设贝雷雷片横梁，横横梁上设精精轧螺纹钢钢，采用精精轧螺纹钢钢对底板主主龙骨进行行吊挂，主主龙骨采用用HN500型钢拼装装，平台高高程+3.0m。③分块将已制作好好的次龙骨骨至拼装平平台上，焊焊接为整体体，然后拼拼装底板，底底板采用66mm钢板，次龙龙骨采用[12..6槽钢次肋肋。④将底板焊接为整整体，并对对底板各结结构进行补补焊。图4.3-2底底板拼装步骤2：底节节钢吊箱壁壁体拼装①在吊箱底板上放放样壁板安安装轮廓线线。②龙门吊配合履带带吊拼装壁壁体，每吊吊装一块，即即将其与已已安装的壁壁板焊接为为整体。壁板采用2节，其其中下面33米高度为为第1节，上面面2米高度为为第2节。拼装装时先拼装装第1节壁板，待待第1节壁板拼拼装合拢后后再进行第第2节壁板的的拼装。壁板根据钢吊箱箱尺寸分块块加工，第第1节基本块块为3m×6m，第2节基本块块为2m×6m，其余余加工异形形块进行拼拼装。③将壁板合拢焊接接为一个整整体，安装装内支撑。④拼装、焊接完成成后，对吊吊箱进行检检查验收。步骤3：顶节钢钢吊箱拼装装①用履带吊拼装第二二节钢吊箱箱。②安装连通管，共共设置4个管径为为30cmm的连通管管，均设置置于单壁板板上。步骤4：钢吊箱箱整体下放放①在钢吊箱各构件件焊接完毕毕后，在护护筒上架设设贝雷片横梁梁，安装钢钢吊箱下放放装置，对对各吊点进进行单点试试提。②单点试提均无问问题后，对对首节钢吊吊箱进行整整体试提。③钢吊箱整体试提提无异常，下下放钢吊箱箱。④钢吊箱下放到位位后，安装装吊挂系统统。沉放步骤：钢吊箱沉放时现现场各级指指挥员均由由负有实践践经验的人人负责担任任，其下沉沉步骤如下下：①启动下放千斤顶顶，收紧所所有钢筋，使其受受力均匀一一致。②拆除有碍下沉的的构件。③操纵千斤顶，使使钢吊箱平平稳下落，直直至千斤顶顶行程走完完。④重复前面的操作作，直至钢钢吊箱入水水后收紧钢钢绞线。步骤5：底板封封堵与清理理，封底混混凝土浇筑筑=1\*GB3①清除底板板上残留的的杂物。=2\*GB3②封底施工工步骤6：抽水、转转换吊杆①待封底混凝土达达到一定强强度后，封封闭连通管管，抽出吊吊箱内的水水。②封底混凝土找平平。③割除护筒、桩头头凿出。④割护筒板条。⑤绑扎承台钢筋，浇浇筑承台混混凝土。4.3.4钢吊箱整整体沉放控控制（1）吊箱结构整体下下放的特点点、难点及及应对措施施1、千斤顶提升技技术完成的的动作是主主动向上提提升，而整整体下放是是被动下放放。2、下放吊箱入水水后，整个个动作受水水流的影响响很大。3、承台钢吊箱采采用分节接接长后整体体下放，其其结构复杂杂、体积大大，使得钢钢吊箱的整整体下放存存在难点：：①钢吊箱整体下放放时重量大大，若下放过过程中，各各吊点的同同步性得不不到保证，使使得各吊点点的受力重重新分配（即即下放缓慢慢的吊点的的受力增大大，下放快快的吊点受受力减小），对对钢吊箱的的结构及其其下放设备备不利。②对钢吊箱吊点处处的结构强强度和刚度度要求高。若若其强度和和刚度达不不到要求，使使得钢吊箱箱结构破坏坏。③支撑钢护筒呈偏偏心受压状状态，一旦旦吊点处的的支撑钢护护筒的变形形大，势必必使得悬吊吊梁与壁板板接触，影影响钢吊箱箱的下放。4、针对以上施工工难点，施施工中将采采取以下相相关的措施施进行处理理：①用现有钢护筒，对对称布置吊吊点。选择择具有150t下放能能力的千斤斤顶6台进行钢钢吊箱下放放。②严格控制下放过过程同步性性，使得各各吊点的受受力更加稳稳定。③加大结构的安全全系数和可可靠度，尤尤其是吊放放系统与吊吊放设备等等安全系数数。④对支撑钢护筒之之间采用型型钢连接以以增加支撑撑桩的强度度、刚度及及稳定性。⑤做好天气预报，选选择风浪较较小的有利利天气进行行钢吊箱的的下放，尽尽量缩短下下放时间。⑥利用壁板及护筒筒之间的导导向护弦，约约束下放过过程中的位位移。（2）钢吊箱沉放在钢吊箱下放前前，进行系系统调试，以以确定每台台千斤顶的的工作状态态处于良好好状态，并并检测各台台千斤顶伸伸缩行程是是否一致。在在开始下放放前先根据据各千斤顶顶在吊箱平平衡下放时时的荷载进进行逐一预预提。所有有的千斤顶顶按照计算算的荷载值值完成预拉拉后，将主主顶活塞向向下缩回到到统一的高高度位置，作作为整个系系统的下放放起点。然然后将吊箱箱提起3～5cm检查吊箱箱上的锚固固点及吊箱箱结构是否否正常。检检查无误后后正式下放放。当钢吊箱下放时时，千斤顶顶的主顶活活塞循环运运动，完成成一次下放放循环。通过周而复始的的动作，使使钢吊箱下下放到预定定的位置。同同时，为保保证下放平平衡同步，在在吊箱的壁壁体上设置置若干各高高差测量计计并配备水水准仪，随随时观测吊吊箱下放高高程，当发发现某点的的标高超过过最大允许许偏差时立立即进行调调整，确保保吊箱的平平衡下放。图4.3-3下下放横梁、千千斤顶参考考照片（3）安全保障液压系统过载和和意外事故故的保障：：液压系统统的工作压压力均低于于千斤顶、油油泵和阀件件的额定压压力，使得得上述设备备具有相当当的能力储储备。在千斤顶侧边采采用型钢焊焊接形成限限位装置，防防止发生意意外千斤顶顶产生滑移移或倾倒，使使吊挂产生生较大倾斜斜。（4）钢吊箱沉放控制制=1\*GB3①应力控制制每台千斤顶在使使用前必须须经过校验验标定，通通过标定结结果计算千千斤顶油表表读数，控控制千斤顶顶荷载。在在钢吊箱最最开始下沉沉时，千斤斤顶略微顶顶起钢吊箱箱，检查每每个千斤顶顶受力情况况，对单一一千斤顶进进行调整，使使千斤顶的的受力平均均不超过额额定载荷的的65%，且每台台千斤顶最最大受力不不超过额定定载荷的85%。在下放过程中如如果因水流流、波浪或或未进行匀匀速下放造造成千斤顶顶受力不均均，使某一一千斤顶出出现受力过过大的情况况，应及时时停止，经经重新调整整后再继续续下放。=2\*GB3②钢吊箱下下沉测量控控制钢吊箱下沉精度度按规范要要求进行控控制，具体体按下表钢钢吊箱定位位后精度要要求控制。钢吊箱定位精度度控制表序号项目允许偏差（mmm）1标高±202平面尺寸0,+603轴线偏位1004竖向倾斜度＜1/2005平面扭角偏位0.1°=3\*GB3③平面控制制钢吊箱平面控制制包括以下下两个方面面：a.粗控：钢吊箱平平面位置粗粗控通过在在钢吊箱壁壁体内壁板板与最外围围钢护筒间间设置定位位导向系统统来实现。b.精控：钢吊箱平平面位置精精确控制主主要通过吊吊箱内设置置的手拉葫葫芦来实现现。=4\*GB3④标高及垂垂直度控制制在平面控制的同同时进行标标高控制，平平面控制点点除具有平平面坐标外外还具有高高程，以利利于测量操操作。垂直度控制通过过在钢吊箱箱在拼装完完成后，在在外壁板的的横、纵两两个方向加加焊角钢，角角钢一端超超出钢吊箱箱顶标高44米。钢吊箱箱在下沉时时，通过在在套箱内钢钢护筒顶口口搭设2个测量平平台架设经经纬仪，通通过两个方方向对钢吊吊箱的垂直直度进行观观测。钢吊箱垂直度由由平面定位位系统的手手拉葫芦进进行调整调调控。由于于拼装误差差，平面标标高控制与与垂直度在在实际施工工中可能出出现难以同同时达到要要求的情况况，此时则则以垂直度度控制为主主。（5）整体试提试验1、试验目的通过整体试提试试验，以期期达到以下下试验目的的：①检测钢吊箱结构构的强度和和稳定性，确确保钢吊箱箱结构在下下放过程中中无较大的的变形和破破坏；②检查各干斤顶的的性能，确确保千斤顶顶夹片，油油压阀门等等设备能正正常工作；；③检测钢护筒不均均匀沉降的的大小及其其对千斤顶顶设备的影影响，同时时使得钢护护筒的沉降降及弹性变变形在钢吊吊箱下放前前已发生，并并通过千斤斤顶调平有有效消除，保保证下放过过程中钢护护筒的稳定定；④检测千斤顶的同同步性，包包括位移同同步性和荷荷载同步性性，检验并并完善其调调平措施，优化修正系数，为整体下放提供有效的参考资料；⑤检验整体下放的的组织是否否合理可行行。2、试验方法在钢吊箱试单点点试提升完完成后，进进行钢吊箱箱的整体试试提升。按照理论计算荷荷载的200%、40%、60%、80%、100%分批对4个吊点同同步进行加加载。由于于各种原因因可能导致致钢吊箱提提升后，各各吊点的受受力与理论论计算的结结果不符，这这时对各千千斤顶的受受力进行调调整，使得得各吊点的的受力与理理论计算值值相近或者者成比例。为了使得钢吊箱箱的受力均均匀，试提提升过程中中采用以下下步骤：每每提升一定定高度，再再下放一定定高度，如如此循环两两次，每提提升三次需需重新进行行各千斤顶顶的受力调调整（即调调平一次）。在整体试提升及及加载过程程中，观测测各构件之之间的连接接焊缝有无无破坏；观观测导向系系统、水平平定位系统统和钢护筒筒的位移量量和沉降量量；观测千千斤顶的工工作情况；；观测吊点点处的受力力情况；观观测各千斤斤顶的同步步性；观测测千斤顶的的累积位移移及其产生生的力的重重新分配。4.3.5．封封底混凝土土施工针对工程特点，为为确保主墩墩承台封底底混凝土浇浇注质量，封封堵板上设设置一层橡橡胶板，并并用螺栓将将其固定，防防止混凝土土沿着护筒筒与封堵板板之间的间间隙流出。封底混凝土施工工工艺及质质量要求同同4.1..6所述，此此处不予赘赘述。4.3承台施工工4.3.1钢护护筒及桩头头处理当封堵砼强度达达到设计要要求进行抽抽水堵漏作作业后，即即可割除可可回收的钢钢护筒，多多余的桩头头也开始凿凿除，割除除的时候注注意护筒的的预留量。临时钢护筒割除除以后用于于其它平台台周转使用用。桩头混混凝土采用用人工配备备2台6m3的空压机机和4台风镐凿除除，凿除时时采取在标标高+1..674mm附近先将将钢筋笼剥剥除并截断断声测管，然然后将桩头头斩断，利利用履带吊吊整体吊装装。桩头处处理时严格格控制凿除除深度，但但必须保证证凿除至新新鲜密实混混凝土面且且达到桩顶顶设计标高高。人工处处理基底，凿凿平，清理理渣子，将将基底清理理干净。图4.3-1桩头处理理4.3.2钢筋筋工程①钢筋绑扎前，施施工人员根根据测量人人员提供的的中线位置置在混凝土土底模板上上弹线确定定钢筋摆放放位置。②钢筋焊接前，根根据施