计算书二一五

第一章建筑设计说明书建筑设计概况与主要技术经济指标设计详细说明（1）、气象条件温度：最热月平均30.3℃，最冷月平均3.7℃；室外计算温度：夏季极端最高40.1℃，冬季极端最底－9.5℃；相对湿度：最热月平均73%；主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压0.35kn/m2雨雪条件：年降水量1450mm，日最大降水强度192mm/日；暴雨降水强度3.31mm/s，100mm2；基本雪压0.35kn/m2；（2）、工程地质条件拟建场地各地层由上往下依次为：人工填土，厚度1.3～2.1m，不宜做为持力层；新冲击黏土，厚度0.4～1.2m，不宜做为持力层；冲击粉质黏土，厚度4.5～5.6m，是较好的持力层，承载力标准值270KPa；残积粉质黏土，厚度小于一米，是良好的持力层，承载力标准值300KPa；强风化泥质粉砂岩（未钻透），是理想的持力层，承载力标准值350KPa；地下水位：地表以下2米内无侵蚀性，稳定低水位埋深为2.3m～2.8m之间。抗震设防烈度按7度考虑，设计基本本地加速度值为0.15g，场地土属中硬性，二类场地，建筑物类别为二类。（3）、施工技术条件“三通一平”等施工现场准备工作已经做好，各种机具、材料能满足要求。建筑主要技术经济指标（1）、根据要求及地形状况，本建筑设计为L形综合办公楼，建筑面积为3413.34平方米，占地面积487.52平方米。首层高3.6m，其余各层高3.6m主体为六层，总高为23.4m。建筑横总长为23.4m，纵向总长为33.6m。（2）、耐火等级：二级。建筑内容平面功能分析本建筑设计中间设有走廊，两侧均有采光及兼作通风的窗，轴线宽2.1m，满足工作人员的通行要求及疏散要求；办公楼底层设有两个入口，一个宽2.4m的正门，一个宽2.1m的侧门，均直接通往大厅；主体内各层都设有两楼梯，一电梯，各有单独的入口，具体尺寸及做法详见建筑施工图，这也满足了疏散的入口要求。房间布置本办公楼设有接待室及会客室，满足休息要求；横向部分的房间呈南北向布置，且在南北两侧均设有用来通风及采光的适当宽度、1.5m高的窗户；纵向部分的房间呈东西向布置，且在东面设有宽度不等的窗户，西面设有半透明的玻璃幕墙，满足通风几采光的要求，且防止了西晒。安全设施（1）、疏散要求方面：最远端房间的门距离楼梯距离为14.7m；两个楼梯至少可以并列通过三个人，合乎建筑规范要求。（2）、防火要求方面，在各个楼道内均设有消防栓。构造处理墙面构造处理内外纵横墙为240mm厚，卫生间的标高比室内标高低30mm。防潮处理：墙身水平防潮处理，在标高为－0.060m处铺设3%防水剂的细石混凝土厚60mm；垂直防潮处理，在所有外墙壁窗台标高以下采用防水砂浆。门窗选用所有的向内开的门均采用普通的镶板木门，进大厅的正门采用玻璃门，另一个侧门则采用玻璃弹簧自动门；窗户均采用铝合金推拉窗，具体的构造做法详见建筑施工图内的门窗表。楼地面及内外墙做法根据房间的功能不同，所采用的不同材料装饰。具体做法详见建筑施工图。屋顶构造做法采用构造找坡做法，柔性防水屋面，详见建筑施工图中的节点构造详图，屋面排水采用女儿墙内排水，天沟采用现浇天沟。楼梯构造做法防滑采用98ZJ401-29-1，起步采用98ZJ401-28-6，栏杆做法见建筑施工图。其它补充本设计中除标高以m为单位外，其它均以mm为单位。所以未标注的门垛宽均为240mm。室内标高为±0.000，室外标高为-0.450。所有的卫生器具、办公用品及家居均购买成品。设计中的未尽事宜，请参照有关建筑规范施工。第二章结构设计说明书设计资料建筑平面图如建筑施工图所示基本风压W0=0.35KN/m2工程地质资料：自然地表下1.2m内为砂砾石（地基承载力标准值fk=240kp），其下层为圆砾石（地基承载力标准值fk=300kp），再下层为粘土层（地基承载力标准值fk=230kp）。该工程所在的长沙市地震基本烈度7度，近震。场地土为Ⅱ类。结构选型结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系（纵横向承重框架）体系。对于六层的办公楼，可采用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑要求布置灵活，同时考虑该建筑处于7度地震区，故选用框架结构体系。由于结构承受纵横向水平地震作用，故选用纵横向承重框架体系。其它结构选型（1）、屋面结构：采用现浇混凝土板作承重结构，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。（2）、楼层结构：所有露面均采用现浇混凝土结构。（3）、楼梯结构：由于楼梯段水平投影长度不大于3米，故采用钢筋混凝土板式楼梯。（4）、天沟：采用现浇天沟。（5）、过梁：窗过梁以及门的过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用可兼做过梁的框架梁做窗过梁。（6）、基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。（7）、基础：因荷载不很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下独立基础。结构布置标准层楼面及屋面结构布置图详见结构施工图。四、框架结构计算确定框架计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面行心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高岔等定为-0.450m，二楼楼面标高为3.600m，故柱高为4.05m，其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.0m。故可绘出计算简图如计算书内所示。多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要预先估算梁、柱的截面尺寸及结构所才的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。梁柱的截面尺寸大致根据下列公式估算：框架梁：h=L/（10～18）b=h/（2～3）框架柱：b=H/（15～20）计算线刚度用公式I=EI/L计算，但在计算梁的刚度时，边梁要乘以1.5，中间梁要乘以2，这是因为考虑到楼板对所起的翼缘约束作用。荷载计算把板划分为双向板计算。取荷载的标准值均查阅《荷载结构规范》而来。梁主要验算正、斜截面的承载力，柱主要验算轴压比几两者均需验算草料强度。在验算时活荷载按满跨布置。内力计算恒荷载和活荷载的内力计算均采用力矩分配发，活荷载选取三种情况来计算。风荷载和地震荷载均采用反弯点法，因为梁、柱相对线刚度接近于3。其中地震荷载的作用按底部剪力法计算。内力组合各种框架情况下的内力求的后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较考虑这两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应区支坐边缘处，为此，应先计算各梁的控制截面处的（支坐边缘处的）内力值。为了简化起见，也可采用轴线处的内力值，这样计算得的钢筋用梁比需要的钢筋用梁略多一点。第三章基本资料及结构选型工程名称：中南地质局综合办公楼建设地点：长沙市区设计资料：⑴基本风压⑵基本雪压⑶地面粗糙类型：C类⑷极端最高温度：40.1℃极端最低温度：-9.5℃⑸工程地质条件：场地土质分布均匀。自上而下为：人工填土层，厚度1.3～2.1m,不宜作为持力层；新冲击粘土层，厚度0.4～1.2m,不宜作为持力层；冲击粉质粘土，厚度4.5～5.6m,是较好的持力层，承载力标准值270KPa；残积粉质粘土,厚度＜1m,是良好的持力层和下卧层,承载力标准值300KPa；强风化泥质粉砂岩（未钻透）,是理想的持力层,承载力标准值350KPa；地下水位：地表以下两米内无侵蚀性，稳定地下水位埋深为2.3～2.8m之间⑹该地区抗震设防烈度为7度⑺建筑物类别：二类四、结构选型1、结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系2、其他结构选型：⑴屋面结构：采用现浇钢筋混凝土板做承重结构，屋面按不上人屋面事业荷载选用⑵楼面结构：采用全部现浇钢筋混凝土板⑶楼梯结构：采用全部现浇钢筋混凝土板式楼梯⑷、天沟：采用现浇内天沟。⑸、过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，有些框架梁可兼作窗过梁使用。⑹、基础梁：因持力层较深，且天然地表下土质较好，采用现浇钢筋混凝土基础梁。⑺、基础：因荷载不是很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下单独基础。第四章结构布置确定框架计算简图选一榀框架进行计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至一层板底，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为-0.45m，室外地坪至基础顶面的高度为0.25m，底层楼层3.6m，故底层柱高为4.3m。其余各层的柱高为各层层高，故均为3.6m。由此可绘出框架的计算简图如下所示：初估梁柱截面尺寸多层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。混凝土强度等级：梁柱均采用C30（E=2.95×）⑴梁的截面尺寸按跨度大者计算，l=5400mm,h=(1/8-1/12)l=675mm-450mm，取h=600mmb=(1/2-1/3)l=300mm-200mm,取b=250mm故框架梁梁的初选截截面尺寸为为b×h==250mmm×6000mm其惯性矩：=11/12××250××=4.55×⑵柱的截截面尺寸按层高确定，底底层H=36600mmm＋450mmm＋250mmm=43300mmmb==(1/115-1//20)HH=2866mm-2215mmm,取b=4000mmh==(1-22)b=5573mmm-2866mm,取h=4000mm故框架柱的截面面尺寸为bb×h=4400mmm×4000mm其惯性矩：=1//12×4400×==2.1333×⑶板的截面尺寸由于=54000/36000=1..5＜2，故按双双向板设计计h=(1//30-11/40))=1200mm-990mm,,取h=1000mm梁柱线刚度计算算由i＝EI/l,得梁：=1.5××4.5××/54000×E==12.4495×EE==2×4..5×/22100××E=422.8×EE=1.5×4.55×/54400×EE=12..495××E柱：=2..133××/43000×E==4.966×E取为基准值1，则则相对线刚刚度表示如如下：第五章框框架结构荷荷载计算一、恒载标准值值计算1、屋面防水层层（刚性）30厚细石混凝凝土防水1..0防水层层（柔性）三三毡四油铺铺小石子0.4波形石石棉瓦0.2找平层：15厚水泥砂砂浆0.0115m×220=0..3保温层：80厚矿渣水水泥00.08mm×14..5=1..16结构层：100厚现浇钢钢筋混凝土土板0..1m×225=2..5抹灰层：10厚混合砂砂浆0.001m×117=0..17合计5.7332、走廊及标准层层楼面小瓷砖地地面（包括括水泥粗砂砂打底）0.555结构层：100厚现浇钢钢筋混凝土土板0..1m×225=2..5抹灰层：10厚混合砂砂浆0.001m×117=0..17合计33.223、梁自重⑴主梁b×hh=2500mm×6600mmm梁自重255×0.225m×（0.6--0.1）m=3..125抹灰层：10厚混合砂砂浆00.01mm×（0.6--0.1++0.255）m×2××17=00.2555合计3.388⑵基础梁b××h=2550mm××400mmm梁自重255×0.225m×00.4m==2.54、柱柱自重b×h==400mmm×4000mm柱柱自重255×0.44m×0..4m=44抹抹灰重：10厚混合砂砂浆0.001m×00.4m××4×177=0.227合合计4.2775、外纵纵墙自重⑴⑴标准层纵墙（3.6--1.8--0.6）m×0..24m××18=55.1844铝合金窗00.35××1.8mm=0.663贴瓷砖外外墙面（包包括水泥砂砂浆打底25mm）5×（3.6-1.88）m=0..9水泥粉刷刷内墙面0.366×（3.6--1.8）m=0..648合计77.3622⑵底层纵墙（3.66-1.88-0.66-0.44）m×0..24m××18=33.4566铝合金窗0.355×1.88m=0..63贴瓷砖外外墙面（包包括水泥砂砂浆打底25mm）0.5×（3..6-1..8）m=0..9水泥粉刷刷内墙面0.366×（3.6--1.8）m=0..648合计5.63346、内内纵墙自重重⑴标准层纵墙（3.6---0.66-0.99）m×0..24m××18=99.0722水泥粉刷刷内墙面0.336×2..1m×22=1.5512合计100.58447、内内隔墙自重重⑴⑴标准层内隔墙（3.6--0.6）m×0..24m××9.8==7.0556水泥粉刷刷墙面0.366×3m××2=2..16合计10..216⑵底层内隔墙（3..6-0..6-0..4）m×0..24m××9.8==6.1115水泥粉刷墙面00.36××3m×22=2.116合计8..275二、活载标准值值计算屋面和楼面活载载标准值不上人屋面：0..5楼面：办公公室、阅览览室2.00楼梯、走走廊2.552、雪荷载=0..8×0..35=00.28屋面活荷载与雪雪荷载不同同时考虑，两两者中取大大值。竖向荷载下框架架受荷总图图计计算简图如如下：1⑴A-B轴间框架架梁板传至梁梁上的三角角形或梯形形荷载等效效为均布荷荷载屋面板传荷载：：恒载：55.73××1.8mm×（1-2××+）×2=116.911活载：00.5×11.8m××（1-2××+）×2=11.48楼面板传荷载：：恒载：33.22××1.8mm×（1-2××+）×2=99.51活载：22.0×11.8m××（1-2××+）×2=55.90梁自重：：3.388B轴间框架梁的均均布荷载为为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载载=3.38+116.911=20..29活载=板传荷载载=1.48楼面梁恒载=梁自重+板传荷载载=3.38+99.51==12.889活载=板传荷载载=5.90⑵B-C轴间框架架梁屋面板传传荷载：恒载：5.733×1.88m×5//8×2==12.889活载：：0..5×1..8m×55/8×22=1.1125楼面板传荷载：：恒载：3.222×1.88m×5//8×2==7.2445活载：2.55×1.88m×5//8×2==5.633梁自重：3.338C轴间框架梁的均均布荷载为为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载载=3.38+112.899=16..27活载=板传荷载载=1.125楼面梁恒载=梁自重+板传荷载载=3.38+77.2455=10..625活载=板传荷载载=5.63⑶C-DD轴间框架架梁同A-B轴间框架架梁⑷A轴柱柱纵向集中中荷载计算算顶层柱天沟自重255×（0.6++0.2--0.1）m×0..1m++（0.6++0.2）m×（0.5++0.366）=2.444顶层柱恒载=天天沟自重+梁自重+板传荷载载==2.444×3.66m+33.38××（3.6--0.4）m+166.91×3.66m+5..73×11.8m××5/8××3.6mm==74.776KN顶层柱活载=板板传活载==1.555×3.66m/2++0.5××1.8mm×3.66m×5//8==4.822KN标准层柱恒载==墙自重+梁自重+板传荷载载=7..362××（3.6--0.4）m+3..38×（3.6--0.4）m+9..97×33.6m//2+3..22×11.8m×3.66m×55/8=655.36KKN标准层柱活载==板传活载载=6..19×33.6m//2+2..0×1..8m××5/8××3.6mm=199.24KKN基础顶面恒载==底层外纵纵墙自重+基础梁自自重=5..364××（3.6--0.4）m+22.5×（3.6--0.4）m=266.03KKN⑸B轴柱纵向集中荷荷载计算顶层柱恒载=梁梁自重+板传荷载载=3..38×（3.6--0.4）m+116.911×3.66m+55.73××1.8mm×3..6m××5/8++5.733×1.88m×3..6m×00.82++5.733×1.88m×00.9m×5/8887..16KNN顶层柱活载=板板传活载==1.555×3..6m/22+0..5×1..8m××3.6mm×5//8+2..0×1..8m×33.6m××0.822+2.00×1.88m×00.9m×5/88==18KNN标准层柱恒载==墙自重+梁自重+板传荷载载=33.38××（3.6--0.4）m+100.5844×（3.6--0.4）m+9..97×33.6m//2+3..22×11.8m×3.66m×55/8+33.22××1.8mm×3..6m××5/8++3.222×1.88m×00.9m××5/8=966.9KNN标准层柱活载==板传活载载==6.199×3.66m/2++2.00×1.88m×33.6mm×5/88+2.55×1.88m×33.6mm×0.882+2..5×1..8m××0.9mm×5/88==35.77KN基础顶面恒载==底层内纵纵墙自重+基础梁自自重=100.5844×（3.6--0.4）m+22.5×（3.6--0.4）m=411.87KKN⑹C轴柱同B轴⑺D轴柱同A轴风荷载计算作用在屋面梁和和楼面梁节节点处的风风荷载标准准值：风荷载标准值公公式如下：：ωK=βzμsμzω0《荷载载规范》规规定，高度度小于30m或高宽比比小于1.5的房屋结结构，允许许不考虑风风荷载的动动力影响，即即取β=1.0。风荷载体型系数数μS，查《荷荷载规范》表7.3.1的30项次得：μS=0.8-0=0.8风压高度变化系系数μz，查《荷荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别为C类，并结合以内差法得：离地面高度ZZ（m）14.418.021.6μz0.530.740.740.740.80.87设计资料提供：：ω0=0.335KN//m2。=1.0×0..8×0..53×00.35==0.155=1.0×0..8×0..74×00.35==0.211=1.0×0..8×0..74×00.35==0.211=1.0×0..8×0..74×00.35==0.211=1.0×0..8×0..8×0..35=00.22=1.0×0..8×0..87×00.35==0.244转化为集中荷载载：66层：Fw6kk=0.224×3..6/2××（3.6++1.8）=2.333KN5层：Fw5k=00.22××3.6//2×（3.6++3.6）=2.885KN4层：Fw4k=00.21××3.6//2×（3.6++3.6）=2.772KN3层：Fw3k=00.21××3.6//2×（3.6++3.6）=2.772KN2层：Fw2k=00.21××3.6//2×（3.6++3.6）=2.772KN1层：Fw1k=00.15××3.6//2×（3.6++3.6）=1.994KN风荷载作用下的的侧移验算算⑴横向2-6层D值计计算（KN/m）A轴柱0..55975557B轴柱0..848114464C轴柱0..848114464D轴柱0..55975557横向底层D值计计算：（KN/m）A轴柱0..66990444B轴柱0..886119977C轴柱0..886119977D轴柱0..66991444⑵风荷载作用下框框架侧移计计算水平荷载作用下下框架的层层间侧移按按下式计算算：第一层的层间侧侧移值求出出以后，就就可以计算算各楼板标标高处的侧侧移值的顶顶点侧移值值，各层楼楼板标高处处的侧移值值是该层以以下各层层层间侧移之之和。顶点点侧移是所所有各层层层间侧移之之和。J层侧移顶点侧移框架在风荷载作作用下侧移移计算如下下：层次/KN/KN（KN/m）/m/h62.332.33380420.000111/36000052.855.18380420.000111/36000042.727.90380420.000221/18000032.7210.62380420.000331/12000022.7213.34380420.000441/9000011.9415.28420420.000441/90000==0.00015m侧移验算：层间侧移移最大值：：1/90000＜1/5550（满足）水平地震作用计计算本建筑建筑高度度为23.44m，且高度度和刚度沿沿高度均匀匀分布，可可采用底部部剪力法计计算地震作作用。⑴作用于屋面梁及及各层楼面面梁处的重重力荷载代代表值：=74.76++87.116+877.16++74.776=3223.844（KN）==（65.36+119.244）×2+（96.99+35..7）×2=434.4（KN）⑵框架自震周期计计算：H=233.4mB=122.9m得出=0.4991s⑶多遇水平地震作作用标准值值及位移的的计算由设防烈度微度度，场地土土二类。查查得，则横向地震影响响系数：===0.0059=0.4991＞1.4=00.49则=0.059××（323..84+4434.44×5）×0.885=1225.166（KN）=0.10922×1255.16==13.667（KN）则每层计计算如下：：层次或6323.88421.666994.99431452.55442.4225434.44187819.22032.1444434.4414.446255.33625.7113434.4410.884691.55219.2882434.447.23127.66812.8661434.443.61563.8846.43层次/h642.42242.42380420.00111/3273532.1474.56380420.00201/1800425.71100.27380420.00261/1385319.28119.55380420.00311/1161212.86132.41380420.00351/102916.43138.84420420.00331/1091顶点位移：0..01566/23..4=1//666＜1/5550（满足）第六章框框架内力计计算为简化计算，考考虑如下几几种单独受受荷情况：：⑴恒载作用；⑵活荷载作用于AA-B轴跨间；；⑶活荷载作用于BB-C轴跨间；；⑷风荷载作用（从从左向右或或从右向左左）；⑸横向水平地震作作用（从左左向右或从从右向左）；；对于⑴、⑵、⑶种情况，框架在在竖向荷载载作用下，采采用力矩分分配法进行行计算，对对于第⑷、⑸种情况，框框架在水平平荷载作用用下，采用用分层法进进行计算。一、恒载作用下下的内力计计算1、恒载作用下引起起的杆端弯弯矩计算（转转化为设计计值）均布荷载引起的的：屋面梁的的固端弯矩矩：楼面梁固固端弯矩：：恒载引起的不平平衡弯矩：：则恒载载作用下的的M图如下所所示：(单位：)恒载作用下的剪剪力图如下下所示：（单单位：KN）恒载作用下的NN图：（单单位：KN）其中包括梁传来来的荷载及及梁自重。梁自自重设计值值为：1.22×0.44×0.44×25××3.6==17.228（KN）二、活载作用下下的内力计计算活载设计计值=活载标准准值×1..4采用分层法，除除底层外，其其他各层柱柱的线刚度度均乘0.9，且相应应的传递系系数为1/3。（底层层为1/2）顶层：由于屋面面活载较小小，不考虑虑活载最不不利，将活活载满跨布布置。其他层为便于内力组合合，将活荷荷载分跨进进行布置。⑴AB跨布置活荷载时时：⑵BC跨布置活载时三、风荷载作用用下的内力力计算⑴先求各柱V值：：风荷载设设计值=风荷载标标准值×1.4。用D值法进行行计算。66层55层2.5311.1811.182.532.5311.1811.182.530.560.850.850.560.560.850.850.560.560.850.850.560.560.850.850.56650.980.980.651.4444层33层2.5311.1811.182.532.5311.1811.182.530.560.850.850.560.560.850.850.560.560.850.850.560.560.850.850.562.203.333.332.202.954.484.482.9522层1层2.5311.1811.182.532.5311.1811.182.530.560.850.850.560.670.890.890.670.560.850.850.560.670.890.890.673.715.635.633.714.600⑵求反弯点高度层次六层（m=6n=6h=3..6m）柱号0001.0001.00001.001.441.190.401.00001.001.40001.000.9层次五层（m=6n=5h=3..6m）柱号0.60.351.001.001.001.261.190.451.001.001.001.621.190.451.001.001.001.620.60.351.001.001.001.26层次四层（m=6n=4h=3..6m）柱号0.60.401.001.001.001.441.190.451.001.001.001.621.190.451.001.001.001.620.60.401.001.001.001.44层次三层（m=6n=3h=3..6m）柱号0.60.451.001.001.001.621.190.501.001.001.001.801.190.501.001.001.001.800.60.451.001.001.001.62层次二层（m=6n=2h=3..6m）柱号0.60.501.001.001.001.801.190.501.001.001.001.801.190.501.001.001.001.800.60.501.001.001.001.80层次一层（m=6n=1h=3..6m）柱号0.60.701.001.001.002.521.190.551.001.001.001.981.190.551.001.001.001.980.60.701.001.001.002.52⑶风荷载作用下框框架内力值值柱上端弯矩：柱下端弯矩：梁端弯矩：先求求每个节点点柱端弯矩矩之和，然然后按梁的的线刚度进进行分配。从左向右吹的情情况：其M图如下所示：（单单位：）V图如下所所示：（单单位：KN）N图如下所所示：（单单位：KN）从右向左左吹风的情情况与以上上三图相反反。四、地震荷载作作用下的内内力计算横向水平平地震作用用下的框架架柱剪力和和柱弯矩标标准值的计计算。A轴柱：层次h/m63.642.423804275570.198.0521.7653.674.563804275570.1914.710.61.2617.8533.1643.6100.273804275570.1919.050.61.4427.4341.1533.6119.553804275570.1922.720.61.6236.8144.9923.6132.413804275570.1945.2945.2913.6138.844204290440.2230.550.62.5276.9932.99B轴柱：层次h/m/KN/63.642.4238042114640.3418.9428.4053.674.5638042114640.3237.4445.7643.6100.2738042114640.3131.081.191.6250.3561.5433.6119.5538042114640.3137.061.191.8066.7166.7123.6132.4138042114640.3141.051.191.8073.8973.8913.6138.8442042119770.2838.881.191.9876.9862.99得出从左左向右时横横向水平地地震作用下下的M图（单位位：）N图（单位：KNN）V图（单位：KNN）如下所所示：五、与地震作用用相结合的的重力荷载载代表值作作用下的内内力计算屋面梁的线荷载载设计值=恒载+0.5雪荷载=（200.29++0.5××0.8××0.355×3.66）×1.22=24..95KNN/m楼面梁的线荷载载设计值=恒载+0.5活荷载=（122.89++0.5××2.0××3.6）×1.22=19..795KKN/m其中走廊=（112.899+0.55×2.55×3.66）×1.22=20..87KNN/m屋面梁固端弯矩矩：楼面梁固固端弯矩：：恒载引起的不平平衡弯矩：：得出出重力荷载载代表值作作用下的M图（单位位：）N图（单位：KNN）V图（单位：KNN）如下所所示：第七章框架内力力组合各种荷载情况下下的框架内内力求得后后，根据最最不利又是是可能的原原则进行内内力组合。当当考虑结构构塑性内力力重分布的的有利影响响，应在内内力组合之之前对竖向向荷载作用用下的内力力进行调幅幅。当有地地震作用时时，应分别别考虑横荷荷载和活荷荷载代表值值与地震荷荷载作用的的组合，并并比较二种种组合内力力，取最不不利者。由由于构件控控制截面的的内力值应应取自支座座边缘处，为为此，在进进行组合之之前，应先先计算各控控制截面（支支座边缘处处）的内力力值。用于承载力计算算框架梁荷荷载效应基基本组合表表AAB梁（非非抗震）恒载活载活载活载左风右风Mmmax相应应的VMmmin相应应的VVmmax相应应的M123456组合项目值组合项目值组合项目值6左M-25.42-1.45-1.45-1.451.7-1.71+2+3+44+0.66*6-30.791+2+3+44+0.66*6-30.79V46.87-0.430.4356.656.66中M27.081.711.711.710.54-0.541+2+3+44+0.66*532.53V6右M-68.34-5.92-5.92-5.92-0.610.611+2+3+44+0.66*5-86.471+2+3+44+0.66*5-86.47V-62.73-4.83-4.83-4.83-0.430.43-77.48-77.481左M-24.82-9.170.22-0.3511.6-11.61+0.7*22+0.77*4+66-43.081+2+3+44+0.66*6-41.08V28.7813.760.180.38-3.213.2141.8945.031中M13.586.48-0.29-0.642.92-2.921+2+0.66*521.81V1右M-41.97-20.88-0.761.69-5.765.761+2+3+00.6*55-66.871+2+0.66*5-66.31V-40.82-180.180.38-3.213.21-60.57-60.75用于承载力计算算框架梁荷荷载效应基基本组合表表BBC梁（非非抗震）恒载活载活载活载左风右风Mmmax相应应的VMmmin相应应的VVmmax相应应的M123456组合项目值组合项目值组合项目值6左M-55.79-5.56-5.56-5.561.55-1.551+2+3+44+0.66*6-73.41+6-57.34V17.08-0.18-0.18-0.18-1.481.4817.4318.566中M-46.82-5.26-5.26-5.26001+2+3+44-62.6V6右M-55.79-5.56-5.56-5.56-1.551.551+2+3+44+0.66*5-73.41+0.7*（2+3++4）+5-69.02V-17.08-0.18-0.18-0.18-1.481.48-18.51-18.941左M-27.88-17.25-1.32.8914.8-14.81+0.7*22+0.77*4+66-43.081+2+3+00.6*66-55.31V11.169.5915.2-9.59-944.411中M-22.02-7.171.8-7.17001+2+0.66*521.81V1右M-27.882.89-1.3-17.25-14.814.81+2+3+00.6*55-66.871+0.7*44+5-54.76V-11.069.5915.2-9.59-14.114.1-60.57-31.87用于承载力计算算框架柱荷荷载效应基基本组合表表A轴柱柱（非抗震震）恒载活载活载活载左风右风Nmax相应的MMNmin相应的的MMmax相应的VV123456组合项目值组合项目值组合项目值6上M18.691.451.451.45-1.71.71+2+3+44+0.66*624.061+516.991+2+3+44+0.66*624.06N121.57-0.430.43131.56121.16131.366下M-15.36-0.48-0.48-0.480.57-0.571+2+3+44+0.66*6-17.141+5-14.791+5-14.79N138.87-0.430.43148.64138.44138.44V9.46-0.54-0.54-0.540.43-0.437.589.899.891上M9.481.53-0.08-0.18-5.075.071+2+3+44+0.66*615.821+54.411+0.7*22+614.49N678.6971.884.073.55-11.6411.64765.17667.05740.651下M-15.36-4.580.030.211.82-11.821+2+3+44+0.66*6-26.81+5-3.541+0.7*22+6-30.39N695.9771.884.073.55-11.6411.64782.45684.33757.93V2.64-1.70.04-0.073.21-3.21-1.025.85-1.76用于承载力计算算框架柱荷荷载效应基基本组合表表B轴柱柱（非抗震震）恒载活载活载活载左风右风Nmax相应的MMNmin相应的的MMmax相应的VV123456组合项目值组合项目值组合项目值6上M-12.56-0.36-0.36-0.36-2.162.161+2+3+44+0.66*6-14.941+5-14.721+0.7*（2+3++4）+5-15.48N104.246.016.016.01-1.051.05122.9103.19115.816下M11.421.44-1.441+2+3+44+0.66*610.911+512.851+0.7*（2+3++4）+513.1N121.526.016.016.01-1.051.05140.18120.47133.09V30.131.48-1.4815.6817.6617.931上M-11.41-1.810.27-0.6-10.2810.281+2+3+00.6*66-6.781+4+0.66*5-18.181+0.7*（2+4）+5-23.38N730.94143.9682.91-55.86-35.5635.56979.15653.74757.051下M11.410.7-0.090.211.9-11.91+2+3+00.6*664.881+4+0.66*518.751+0.7*（2+4）+523.94N748.22143.9682.91-55.86-35.5635.56996.43671.02871.47V3.350.7-0.160.2214.1-14.1-4.5712.0318.09横向水平地震作作用与重力力荷载代表表值组合效效应AB梁梁层次截面内力重力荷载重力荷载水平地震水平地震Mmax相应的VVMmin相应的VVVmax相应的MM123→4←组合项目值组合项目值组合项目值6左M-22.76-18.9721.76-21.76（1+4）*0..75-33.54（1+4）*0..85/00.8V25.62-5.55.533.07中M45.566.89-6.89V右M-51.78-43.15-7.967.96（1+2）*0..7539.34（1+3）*0..75-44.81（1+3）*0..85/00.8V-55.53-5.55.5-64.841左M-23.42-19.5278.28-78.28（2+3）*0..7544.07（1+4）*0..75-76.28（1+4）*0..85/00.8V34.47-22.1622.1660.17中M31.6418.24-18.24（1+3）*0..7537.41V右M-39.9-33.25-41.441.4（2+4）*0..756.11（1+3）*0..75-60.98（1+3）*0..85/00.8V-45.59-22.1622.16-72.41横向水平地震作作用与重力力荷载代表表值组合效效应BC梁梁层次截面内力重力荷载重力荷载水平地震水平地震Mmax相应的VVMmin相应的VVVmax相应的MM123→4←组合项目值组合项目值组合项目值6左M-42.3-35.2520.44-20.44（1+4）*0..75-47.06（1+4）*0..85/00.8V21.21-19.4719.4743.22中M-33.7900V右M-42.3-35.25-20.4420.44（1+3）*0..75-47.06（1+3）*0..85/00.8V-21.21-19.4719.47-43.221左M-26.45-22.04106.38-106.388（2+3）*0..7563.26（1+4）*0..75-99.62（1+4）*0..85/00.8V17.95-101.311101.31126.71中M33.7900V右M-26.45-22.04-106.388106.38（2+4）*0..7563.26（1+3）*0..75-99.62（1+3）*0..85/00.8V-17.95-101.311101.31-126.711横向水平地震作作用与重力力荷载代表表值组合效效应AA轴柱层次截面内力重力荷载地震作用地震作用Nmax相应MMNmin相应MMMmax相应NN12→3←组合项目值组合项目值组合项目值6上M19.77-28.2928.29（1+3）*0..7536.05（1+2）*0..75-6.82（1+3）*0..7536.05N125.33-7.157.1599.3694.5499.36下M-18.59.43-9.43（1+3）*0..75-20.95（1+2）*0..75-7.26（1+3）*0..75-20.95N142.61-7.157.15112.32108.37112.32V-10.6310.48-10.48（1+3）*0..85-17.94-0.12-15.831上M12.62-42.8942.89（1+3）*0..844.41（1+2）*0..8-24.26（1+3）*0..844.41N730.68-125.5125.5684.94484.14684.94下M-12.62100.09-100.099（1+3）*0..8-90.17（1+2）*0..869.98（1+3）*0..8-90.17N747.96-125.5125.5698.77497.97698.77V-3.5139.72-39.72（1+3）*0..85-36.7528.9734.58横向水平地震作作用与重力力荷载代表表值组合效效应BB轴柱层次截面内力重力荷载地震作用地震作用Nmax相应MMNmin相应MMMmax相应NN12→3←组合项目值组合项目值组合项目值6上M-15.34-36.9236.92（1+3）*0..7516.19（1+2）*0..75-39.2（1+2）*0..75-39.2N113.36-18.1618.1698.6471.471.4下M13.8924.62-24.62（1+3）*0..75-8.05（1+2）*0..7528.88（1+2）*0..7528.88N130.64-18.1618.16111.684.3684.36V14.5617.1-17.1（1+2）*0..8526.9123.7523.751上M-16.94-96.0696.06（1+3）*0..863.3（1+2）*0..8-90.4（1+2）*0..8-90.4N793.82-407.066407.06960.7309.41309.41下M13.89100.07-100.077（1+3）*0..8-68.94（1+2）*0..891.17（1+2）*0..891.17N811.1-407.066407.06974.53323.23323.23V4.0450.54-50.54（1+2）*0..8546.3943.6643.66第八章框架梁柱柱截面配筋筋⒈框架柱的配筋计计算混凝土强度：CC30fc=14..3N/mmm2,ft=1.443N//mm2ftk=2.011N/mmm2钢筋的强度：HHPB2335fyy=2100N/mmmffyk=2335N/mmm2HRB400fy=3600N/mmmffyk=4000N/mmm2A轴柱：（1）、轴压比验算算底层柱Nmaax=7448.222kN轴压比满足要要求。则A轴柱的轴压比满满足要求。（2）、截面尺寸复复核取h0=400mm--35mmm=3655mmVVmax=336.755Kn因为：hw/bb=3655mm/4400mmm=0.9913<44所以0.25βccfcbh0=0.225×1..0×144.3N//mm2×4000mm×3365mmm=5211.95kkN>366.75kkN满足要要求（3）、正截面受弯弯承载力的的计算柱同一截面分别别承受正反反向弯矩，故故采用对称称配筋A轴柱：一层：=α1fcbh0εb=114.3NN/mm22×4000mm×3365mmm×0.5518=11081..48kNNN<NNb,为大偏心心受压。选选用M大，N大的组合合为最不利利。最不利组合：①①M=266.8KNN·mN=7782.445KN②M=90.177KN··mN=6998.777KN在弯矩中没有由由水平荷载载产生的弯弯矩，柱的的计算长度度=1.00H=3..6m第一组：M=226.8KKN·mN==782..45KNNei=e0+ea==34mmm+20mmm=544mm＞1.0取取=1.00因为l0/h=3.6//0.4==9<155,取=1.00N<Nb,为大大偏压。所以按构造配筋筋，最小总总配筋率==0.5%%=0.005××400mmm×4000mm==800mmm2每侧实配3Φ20（As=AAs`=9941mmm2）第二组：M=990.177KN··mN=6998.777KNei=e0+ea==129mmm+200mm=1149mmm＞1.0取取=1.00因为l0/h=3.6//0.4==9<155,取=1.00N<Nb,为大大偏压。＜=0.005××400mmm×4000mm==800mmm所以按构造配筋筋，每侧实实配3Φ20（As=AAs`=9941mmm2）六层：最不利组合：MM=30..39KNN·mN=7757.993KNei=e0+ea==40mmm+20mmm=600mm＞1.0取取=1.00因为l0/h=3.6//0.4==9<155,取=1.00N<Nb,为大大偏压。＜0所以按构造配筋筋，每侧实实配3Φ20（As=AAs`=9941mmm2）（4）、垂直于弯矩矩作用平面面的受压承承载力验算算一层：Nmaxx=7822.45KKNl0/b=3.6mm/0.44m=9查表得ψ=0.999满足要求（5）、斜截面受剪剪承载力计计算A轴柱：一层最不利组合合：M=900.17KKN·mN=6698.777KNV=336.755KN因为剪跨比，所以λ=3.0因＜N所以N=6866.4KNN按构造配箍，取复式箍4Φ10@2250B轴柱：一层：=10881.488KN最不利组合：①①M=4..88KNN·MN=9996.443KN②M=911.17KKN·MN==323..23KNN第一组：M=44.88KKN·MN==996..43KNN在弯矩中没有水水平荷载产产生的弯矩矩，柱的计计算长度ll0=1.00H=3..6m取=1.0因为l0/b==3.6mm/0.44m=9<15所以=1..0按构造配筋：由由于最小总总配筋率=0.005××400mmm×4000mm==800mmm每侧实配3Φ220（As=AAs`=9941mmm2）第二组：M=991.177KN·MMNN=3233.23KKN取=1.0因为l0/b==3.6mm/0.44m=9<15所以=1..0按构造配筋：由由于最小总总配筋率=0.005××400mmm×4000mm==800mmm每侧实配3Φ220（As=AAs`=9941mmm2）六层：最不利组组合：M=288.88KKN·MN==84.336KN取=1.0因为l0/b==3.6mm/0.44m=9<15所以=1..0按构造配筋：由由于最小总总配筋率=0.005××400mmm×4000mm==800mmm每侧实配3Φ220（As=AAs`=9941mmm2）（4）、垂直于弯矩矩作用平面面的受压承承载力验算算一层：Nmaxx=9966.43KKNl0/b=3.6mm/0.44m=9查表得ψ=0.999满足要求（5）、斜截面受剪剪承载力计计算A轴柱：一层最不利组合合：M=911.17KKN·mN=3323.223KNV=443.666KN因为剪跨比，所以λ=3.0因为所以N=3233.23KKN按构造配箍，取复式箍4Φ10@2250六层最不利组合合：M=288.8KNN·mN=884.366KNV=223.755KN因为剪跨比，所以λ=3.0因为所以N=84..36KNN按构造配箍，取复式箍4Φ10@22502.框架梁的配筋计计算正截面受弯承载载力计算、梁AB（250mm×6600mmm）一层跨中截面：：M=700.97KKN·M下部实配3Φ116（As=6603mmm2）上部按构造要求求配筋梁AB和BC各截面的正截面面受弯承载载力计算见见下表：框架梁正截面配配筋计算计算公式M（kN·m）As,min实配钢筋梁A6B6左-30.790.0170.017953003Φ16（603）中32.530.0290.0291633003Φ16（603）右-86.470.0620.0643593003Φ16（603）梁B6C6左-73.40.0610.0633533003Φ16（603）中-62.60.0550.0573203003Φ16（603）右-73.40.0610.0633543003Φ16（603）梁A1B1左-43.80.0300.0311743003Φ16（603）中21.810.00190.0191073003Φ16（603）右-66.870.0480.0492753003Φ16（603）梁B1C1左-55.310.0410.0422363003Φ16（603）中-20.220.0170.017953003Φ16（603）右-55.310.0460.0472643003Φ16（603）注：所有钢筋均均为Ⅲ级钢斜截面受剪承载载力计算梁AB（一层）=77.48KKN按构造要求配筋筋，取双肢肢箍Φ8@3550框架梁斜截面配配筋计算梁AB梁BC层6161Vb（kN）64.8472.4143.22126.710.25βcffcbh0/kN504.96(>Vb)504.96(>Vb)504.96(>Vb)504.96(>Vb)<0<0<0<0实配钢筋2Φ8@3502Φ8@3502Φ8@3502Φ8@350注：所有钢筋均均为Ⅰ级钢③裂缝宽度验算取=71.01KN·mm计算：mm=0.218mmm＜用于正常使用极极限状态验验算的基本本组合表（AB梁）层恒载活载活载活载左风右风123456组合项目值组合项目值6左-16.05-0.82-0.82-0.82-1.71.71+2+3+44+0.66*5-19.53中27.081.711.711.71-0.460.461+2+3+44+0.66*632.49右-55.79-4.95-4.95-4.950.61-0.611+2+3+44+0.66*6-71.011左-19.06-6.420.18-0.27-11.611.61+（2+4）*0..7+5-35.34中13.586.48-0.250.59-2.282.281+2+4+00.6*6622.02右-33.81-16.82-10.595.76-5.761+2+3+00.6*66-55.09用于正常使用极极限状态验验算的基本本组合表（BC梁）层恒载活载活载活载左风右风123456组合项目值组合项目值6左-52.37-5.32-5.32-5.321.25-1.251+2+3+44+0.66*6-69.08中-46.82-5.26-5.26-5.26001-46.82右-52.37-5.32-5.32-5.32-1.251.251+2+3+44+0.66*5-69.081左-25.65-15.33-4.340.9711.98-11.981+2+4+00.6*66-52.51中-22.02-7.171.8-7.17001+3-20.22右-25.650.97-4.34-15.33-11.9811.981+2+4+00.6*55-55.09框架梁的裂缝宽宽度验算见见下表层计算公式梁AB梁BC6左中右左中右19.5332.4971.0169.0846.8269.0865.89109.61239.57233.06157.96233.060.0080.0080.0080.0080.0080.008-1.38-0.390.4180.3680.020.36816161616160.060.100.2180.2100.1420.210层计算公式梁AB梁BC1左中右左中右69.0846.8269.0852.5120.2252.51233.06157.96233.06177.1668.22177.160.0080.0080.0080.0080.0080.0080.3990.0660.3990.178-1.2940.17816161616160.210.1420.210.1590.0610.159第九章框架柱基基础尺寸确确定及配筋筋计算B轴柱基础的确定定⒈B轴柱承受的上部部结构两组最不利内力力：①M=91.177KN·MMNN=3233.23KKNVV=43..66KNN②M=68.944KN··mN=9774.533KNV=466.39KKN该框架结构层数数不多，地地基土较均均匀且柱距距较大，可可选择独立立基础，根根据地质报报告，基础础埋深需在在冲击粉质质粘性土层层上，取C25混凝土（fc=11..9N/mmm2，ft=1.227N/mmm2）；钢筋筋采用HRB3335（fy=3000N/mmm2）2．B轴柱独立基础的的计算⑴选择基础埋深d=22400mmm⑵修正后的地基承承载力特征征值：地基基承载力设设计值根据设计资料提提供以及《土土力学》可可得；承载力修正系数数：重度计算：人工工填土新冲击粘粘土冲击粉质质粘土=（16+20+227.2）/2.44=26..3假设b＜＜3m,故只对基基础埋深进进行修正。=325+1..6×266.3×（2.4--0.5）=4044.95KKPa⑶求基础础底面积（地地面尺寸）=974.533/[4004.955-20××（2.4++0.5××0.755）]=2..79由于偏心荷载不不大，基础础底面积初初步增大10%A`=（1+00.1）×A=11.1×22.79==3.077取方形基础取b=1.8m,,l=11.8mA=1.8mm×1.88m=3..24⑷持力层强度验算算当有时：：=9974.554+200×6×22.78==13088.14KKN=68..94+446.399×1=1115.333＜ll/6=00.5m符合要求＜1.2=1.22×4044.95==485..94KPPa故持力力层强度满满足要求。当有时时：=3323.223+200×6×22.78==656..83KNN=91..17+443.666×1=1134.883＜ll/6=00.5m符合要求＜1.2=1.22×4044.95==485..94KPP故持力力层强度满满足要求。⑸基础高度验算地基净反反力：当有时时：=1.35×2256.339-1..35×3333.66/3.224=2771.111KPa=1..35×1179.665-1..35×3333.66/3.224=1667.477KPa当有时：：=1.35×1154.336-1..35×3333.66/3.224=1333.333KPa==1.355×64..59-11.35××333..6/3..24=112.144KPa取基础高度：hh=8000mm,=7660mm..基础分两两级下阶取柱边截面：＞=1.07＞故柱边基基础高度满满足要求。②变变阶处截面面：＞=0.944＞故变阶处处高度满足足要求。⑹配筋计算计算基础的长边边方向：截面：柱边地基净反力力值：=12.14++（3+0..4）×（271..11-112.144）/6=260.399KPa=2260.339III-IIII截面：柱边地基净反力力值：=12.14++（3+1..2）×（271..11-112.144）/6=374.700KPa=2209.224比较与，应应按配筋，现于平行行于l方向2m内宽度范范围内配取取复式箍118Φ12@120（＞18900）符合构构造要求。计算基础的长边边方向：II-II截面面：=109..15IV-IV截截面：=61.118比较与，应按配配筋，现于于平行于bb方向3m内宽度度范围内配配取复式箍箍8Φ10@160（＞552..68）符符合构造要要求。第十章板的的计算设计资料取三层楼面上的的一块板进进行计算，计计算简图如如下：楼面活荷载： q=2.55KN/MM2材料选用：混凝土强强度等级C30HHRB2335（f=2110N/MMM2）板，梁的截面尺尺寸的确定定板厚：h=1000mm框架梁截面尺寸寸：bxh==250xx600mmm连系梁截面尺寸寸：bxh==250xx600mm3.板的计算算采用塑性理论计计算荷载计算：水磨磨石地面（包包括水泥粗粗砂打底）0..65KNN/M21100厚钢筋混混凝土板25×00.1=22.5KNN/M2110厚混合砂砂浆抹灰00.01××17=00.17KKN/M22合计：3.322KN/MM2设计值：1.2××3.322=3.9884KN//M2活载：11.4×22.5=3.5KNN/M2总荷载：：p=3.9844+3.5=7.488KN/MM2板：lyy=5.4，lx=3.66n=lly/lx=1.55取α=1/n2=0.44，β=2采用分离离式配筋方方式，跨中中钢筋不弯弯起也不截截断Mx=lymx=55.4mxMy=lxmy=ααlxmx=0.444×3.66mx=1.588mxMx’=Mx”=llym’x=βlymx=2×5.4mx=10.88mxMy’=My”=llxm’y=βlxmy=βαlxmx=2×0.44×3.6mx=3.177mx区区格板四周周与梁连接接，内力折折减系数为为0.822Mx＋2My+Mx’+My’+Mx”+My”=plx2(3ly－lx)/12222×5.4mx+2×1.588mx+2×10.88mx+2×3.177mx=0.88×7.488×3.6×3.6×(3×5.4-3.6)//12mx=2.001KN··m/m故my＝αmx＝0.44×2.011=0.888KN·mm/mmx’=mx”=βmx=2×2.011=4.022KN·mm/mmmy’=my”=βmy=2x×0.888=1.766KN··m/m取截面有有效高度hhx=80mmm,hyy=70mmm,即可可近似按计计算钢筋截截面面积x方向：跨中：As=22.01××106/(0..95×210×80)==126mmm2选用用φ8@150支座：As=44.02×106/(0..95×210×80)==256mmm2选用φ8@100y方向：：跨中：As=00.88××106/(0..95×210×70)==63mm2选用φ8@200支座：As=11.76××106/(0..95×210×70)==126mmm2选用φ8@150配筋图见施工图图第十一章连续梁的的计算三层楼面的一根根连系梁进进行计算梁尺寸：bxhh=2500mm×6600mmm计算跨度取支座座中心线间间距离l==l0=3.6m净净跨l0=3.6-00.3=33.3m2．荷载计算板传来11.2×33.32×3×(1-2×0.2552+0.2253)=10.664KN//M梁自重1..2×255×0.225×(0.6-0.11)=3..75KNN/M10厚混合砂浆抹11.2×00.01[[(0.66-0.11)×2+00.25]]×177=0.26KKN/M22恒载：G==10.664+3..75+00.26=14.665KN//M活载：Q==板传活载载＝1.4××2×3x×(1-2xx0.2552+0.2253)=7..48KNN/M总荷载：G+QQ=14..65+77.48==22.113KN//M3．内力力计算弯矩计算：截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中中间支座中间跨跨中弯矩系数αm－1/161/14-1/111/16-1/141/16M=αm（G++Q）l2(KNN.m)-24.7920.49-26.0724.79-20.4924.79剪力计算：截面端支座内侧Aiin离端第二支座中间支座座外侧Bex内侧Bin外侧Cex内侧Cin剪力系数αV0.50.550.550.550.55V=αV（G++Q）l0(KN)36.5240.1740.1740.1740.171．配筋计算：跨中截面按T形形截面进行行承载力计计算翼缘宽度bf=l/33=3.66/3=11.2m<<b+S00=0.225+3==3.255m翼缘厚h’’f=1000mmh0=5000-40==460mmm判别各跨中T形形截面的类类型则Mf=bfhffcn（h0-hf/2）=12000×1000×144.3×（560-50）=875.166KN·MM与前表弯矩值相相比，可知知属于第一一类T形截面梁的配筋示意图图如下表所所示：梁的正截面的承承载力计算算：截面边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中和中间跨跨跨中中间支座M（KN•M）20.49－26.0724.79-20.79αS=M/α1bffh02fc(αS=M/α1bhh02fc)0.0550.0340.0650.027ξ=1-（1-22αS）1/20.0570.0350.0680.027As=ξbfh0α1fc/fy（As=ξbh0α1fcc/fy）(mm2)217277250214选配钢筋3Φ143Φ143Φ143Φ14实配钢筋面积（mm2）461461461461梁的斜截面的承承载力计算算：截面端支座内侧其他支座内外侧侧V（KN）36.5240.170.25βcbbh0fc（KN）0.25×2550×5665x14.3=5504.997>V504.97>>V0.7bh00ft（KN）0.7×2500×5655×1.443=1441.399>V141.39>>V箍筋肢数，直径径构造配箍（2，Φ8@200）2，Φ8@200TestsoonaHalff-ScaaleTwo--StorrySeeismiic-ReesisttingPreccastConccreteeBuilldinggThispaaperdesccribeesexxperiimenttalsstudiiesoonthheseeismiicbeehaviioraanddesiignoofprrecasstcooncreetebuilldinggs.AAhallf-sccaletwo--storryprrecasstconccreteebuiildinnginncorpporattingaduualssysteemanndreepressentiingaaparkkingstruucturreinnMexxicoCityywassinvvestiigateed.TThesstrucctureewasstestteduuptoofaiilureeinalaaboraatoryyundderssimullateddseiismiccloaadingg.Innsomeeofthebeamm-to--coluumnjjointts,tthebbottoomloongittudinnalbbarsoftthebeammwerrepuurposselyundeeveloopedduetoddimennsionnalcconsttrainnts.Emphasiisissgivveniinthhesttudyonttheeevaluuatioonofftheeobsserveedglobbalbbehavvioroftthetteststruucturre.TThisbehaaviorrshoowedthatttheewalllsofftheetesststtructtureconttrollledtthefforceepatthmeechannismandsignnificcantlly