跨径m钢筋混凝土简支梁桥梁设计计算说明书

钢筋混凝土简支梁设计计算说明书学院：土木工程专业：土木工程班级：08土木1班姓名：学号：指导老师：钢筋混凝土桥梁计算设计资料1.结构形式及基本尺寸

某公路装配式简支梁桥，标准跨径20m，双向双车道布置，桥面宽度为净7+2x1.5m，总宽10m。主梁为装配式钢筋混凝土简支T梁，桥面由6片T梁组成，主梁之间铰接，沿梁长设置5道横隔梁（横隔梁平均厚度为16cm，高100cm），桥梁横截面布置见图1。图1主梁横截面主要尺寸（单位：cm）2.桥面布置桥梁位于直线上，两侧设人行道，人行道宽1.5m、厚0.20m。桥面铺装为2cm厚的沥青混凝土，其下为C25混凝土垫层，设双面横坡，坡度为1.5%。横坡由混凝土垫层实现变厚度，其中，两侧人行道外侧桥面铺装厚度为8cm（2cm厚沥青混凝土和6cm混凝土垫层）。3.主梁表1装配式钢筋混凝土T形梁桥总体特征标准跨径/m计算跨径/m梁长/m梁高/m支点肋宽/cm跨中肋宽/cm翼板端部厚度/cm翼板根部厚度/cm梁肋变化长度//cm横隔梁数最大吊重/t2019.519.961.330181220479532.5注：梁肋变化长度从支截面点算起。4.材料1）梁体：主梁混凝土：C35；横梁混凝土：C30；钢筋混凝土容重：25kN/m32）钢筋主筋：热轧HRB335钢筋；构造钢筋：热轧R235钢筋3）桥面铺装沥青混凝土，容重为22kN/m3；混凝土垫层C25，容重为24kN/m34）人行道人行道包括栏杆荷载集度为6kN/m设计荷载A组汽车荷载人群荷载公路—I级3.0kN//m26.设计规范及参考书目1）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3）《桥梁工程》4）《混凝土结构设计原理》5）《结构力学》6）《桥梁通用构造及简支梁桥》主梁的计算主梁内力计算恒载内力计算计算各主梁的恒载集度主梁：横隔梁：对于边主梁对于中主梁桥面铺装层栏杆和人行道作用于边主梁的全部恒载为作用于中主梁的恒载为荷载内力计算各主梁距离支座为的横截面弯矩和剪力：各计算截面的剪力和弯矩值列于表2内表2边（中）主梁的恒载内力截面位置内力剪剪力弯矩（186..9）（0）（93.444）（683..34）(00)(9111.16))2.活载内力计算（1）a.荷载位于支座处时，应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数首先绘制1/2和三号梁的荷载横向影响线如图2①②③所示图2杠杆原理法计算横向分布系数（尺寸单位：cm）根据《桥规》（JPGD60）的规定，在横向影响线上确定荷载沿横向最不利的布置位置。途中相应为汽车荷载轴重和每延米跨长的人群荷载集度：为对应于汽车车轮和人群荷载集度的影响线坐标。由此可得荷载横向分布系数为1号梁汽车荷载人群荷载2号梁汽车荷载人群荷载3号梁汽车荷载人群荷载2号梁人群荷载取，是考虑人行道上不布载时为最不利情况；否则人行道荷载引起的复反力，在考虑作用效应组合时反而会减小2号梁的受力。b.荷载位于跨中时，由于此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的跨宽比为故可按偏心压力法来绘制横向影响线，并计算横向分布系数。本桥各根主梁的横截面均相等，梁数，梁间距为1.60m，则由式可得：1号梁横向影响线的坐标值为由绘制的1号梁横向影响线见图3（①），图中还按照《桥规》（JTGD60）的规定，确定了汽车荷载的最不利荷载位置。设横向影响线的零点至1号梁位的距离为，则解得设人行道缘石至1号梁轴线的距离为，则=(8-7)/2=0.5(m)根据几何关系，左侧第一个轮重对应的影响线坐标为（以表示影响线零点至汽车轮重的横坐标距离）：同理可得各轮重和人群荷载集度对应的影响线坐标分别为[见图3①]：于是，1号梁的活载横向分布系数可一算如下：汽车荷载；人群荷载2号梁横向影响线的坐标值为；由绘制的1号梁横向影响线，见图3②，汽车荷载最不利位置如图。求得横向影响线的零点至2号梁位的距离为x=7.07m人行道缘石至22号梁轴线线的距离为为Δ=1.11(m)根据几何何关系，得得各轮重和和人群荷载载集度对应应的影响线线坐标分别别为[见图3②]：于是，2号梁的的活载横向向分布系数数可计算如如下：汽车荷载；人群荷载3号梁横向影响响线的坐标标值为；由绘制的3号梁横横向分布影影响线如图图3③。根据几何关系，得得到各轮重重和人群荷荷载集度对对应的影响响线坐标分分别为：于是，3号梁的的活载横向向分布系数数可计算如如下：汽车荷载：人群荷载载：表3汇总活载梁号支座跨中汽车①0.1880.432②0.50.390③0.5940.353人群①1.1560.546②00.395③00.247各主梁在各控制制截面的弯弯矩和剪力力均布荷载和内力力影响线计计算：表4内力公路-Ⅰ级荷载标准值（kN/m）人群荷载标准值值（kN/m）影响线面积（）影响线图示10.5310.5310.5310.53公路--Ⅰ级中集中荷载计计算计算弯矩效应时时计算剪力效应时时冲击系数μ计算算：由公式因为为根据《桥桥规》，双车道不折减：：纵向每延米人群群荷载集度度（ⅰ）荷载的跨中作作用效应计计算：车道均布荷载下下车道集中荷载作作用下：则表5车道荷载载的跨中弯弯矩截面位置梁号1+μΩ弯矩（kN/mm）①1.270.43210.535.652383.6561.27x1xx0.4332x(110.5xx35.665+2338x3..656))=6288.8②1.270.39010.535.652383.656567.7③1.270.35310.535.652383.656511.0①1.270.43210.547.532384.875910.4②1.270.39010.547.532384.875821.9③1.270.35310.547.532384.875743.9表6人群荷载载的跨中弯弯矩截面位置梁号（）弯矩（kN/mm）①0.5464.535.6587.6②0.3954.535.6563.4③0.2474.535.6539.6①0.5464.547.53116.8②0.3954.547.5384.5③0.2474.547.5352.9表表7跨中截面面车道荷载载最大剪力力截面位置梁号Ω剪力（kN）①1.270.43210.52.438285.60.5102.6②1.270.39010.52.438285.60.592.7③1.270.35310.52.438285.60.583.9表8跨中截面面人群荷载载最大剪力力截面位置梁号（）剪力（kN）①0.5464.52.4386.0②0.3954.52.4384.3③0.2474.52.4382.7（ⅱ）支点截面荷载载最大剪力力计算1号梁支点截面汽车荷荷载最大剪剪力：作荷载横向分布布系数沿桥桥跨方向的的变化图形形和支点剪剪力影响线线，如图4所示。横向分布系数变变化区段的的长度影响线面积车道均布荷载作作用下（时时）：附加三角形荷载载中心的影影响线坐标标为附加车道均布荷荷载剪力为为故车道均布荷载载作用下的的支点剪力力为车道集中荷载作作用下：车道荷载作用下下的支点剪剪力为：同理可得2、33号梁的支支点截面汽汽车荷载最最大剪力如如下表：表表9支点截面面最大汽车车荷载剪力力计算图形梁号154.6-7.0968.2115.7249.33.2181.4233.9344.67.06181.4227.1支点截面人群荷荷载最大剪剪力计算人群荷载的横向向分布系数数如图4所示。附加三角形荷载载中心的影影响线坐标标为故可得人群荷载载的支点剪剪力为同理可得2、33号梁人群群荷载支点点剪力如下下表表10支点截面面人群荷载载最大剪力力计算图形梁号1236.230.1217.3-4.013.3310.9-0.3210.63.内力组合及包络络图内力组合根据《桥桥规》（JTGD60）有关规规定，本设设计采用以以下作用效效应组合。（ⅰ）基本组合弯矩剪力（ⅱ）短期效应组合合弯矩剪力（ⅲ）长期作用效应应弯矩剪力表11弯矩组合合项目组合弯矩M((kN/mm)四分点截面跨中截面①梁②梁③梁①梁②梁③梁恒载664.4683.34683.3886.0911.2911.2车道荷载628.8567.7511.0910.4821.9743.9人群荷载87.663.439.6116.884.552.91.271.271.271.271.271.27628.8/11.27==495..2447.0402.4716.9659.5585.7基本组合1598.11517.21416.62221.72104.91974.7短期组合1098.61059.61004.61504.61457.41374.1长期组合897.5887.5860.11219.51208.81166.6表12剪力组合合项目组合剪力V(kkN)梁端截面跨中截面①梁②梁③梁①梁②梁③梁恒载181.7186.9186.9000车道荷载115.7233.9227.1102.692.783.9人群荷载30.113.310.66.04.32.71.271.271.271.271.271.27115.7/11.27==91.11184.2178.880.873.066.1基本组合372.4510.0498.7135.3121.1108.4短期组合275.57329.1322.762.655.450.0长期组合230.2265.9262.734.730.927.5（2）绘制基本组合合的弯矩及及剪力包络络图（二）主梁配筋筋计算与验验算1.主梁各控制截面面的控制内内力的基本本组合汇总总：表13内力支点跨中弯矩02221.7剪力510.0135.3主梁受拉配筋的的计算及配配置由设计资料查《桥桥规》（JTGD62--20044）得；；；；弯矩计算算值(1)翼缘板的的计算宽度度根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第4·2··2条规定：T形截面受受弯构件位位于受压区区的翼缘计计算宽度，应应按下列三三者中最小小值取用。翼缘板的平均厚厚度①对于简支梁为计计算跨径的的1/3。②相邻两梁轴线间间的距离。③，此处b为梁的的跨中腹板板宽，bh为承托长长度，为不不计承托的的翼缘厚度度。故取（2）判断T形截面面的类型设as=120mm，h0=h－as=1300－120=11800mm；故属于第一类型型截面根据《桥规》（JTGD62—2004）第5·2··3条规定：：翼缘位于于受压区的的T形截面受受弯构件，正正截面抗弯弯承载力按按下列规定定计算拟采用8B322+4B16的钢筋筋，钢筋叠高高层数为6梁底混凝土净保保护层厚度度取32mmm，钢筋筋间横向净净距满足构构造要求。主主筋布置如如图6所示。正截面抗弯承载载力复核依据《钢筋混凝土用用钢第2部分：热热轧带肋钢钢筋》(GB14999.2-22007)热轧带肋肋钢筋的外外径如下表表：表14螺纹钢筋计算直径（mmm）1618202225283236外径（mm）18.420.522.725.128.431.635.840.2(1)跨中截面面含筋率验验算满足要求（2）判断T形截面面的类型根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··3条：翼缘缘位于受压压区的T形截面受受弯构件，当当符合：时时，则按宽宽度为b′f的矩形截截面计算。（3）求受压区的高高度x（4）正截面抗弯承承载力Mu说明跨中正截面面抗弯承载载力满足要要求。4.主梁斜截面面承载力计计算（1）截面尺寸复核核根据据《公路钢钢筋混凝土土及预应力力混凝土桥桥涵设计规规范》（JTGD62—2004）第9·3··10条规定：：在钢筋混混凝土梁的的支点处，应应至少有两两根并不少少于总数1/5的下层受受拉的主筋筋通过。初步拟定梁底22ф32的主筋伸伸入支座。受拉钢筋面积为1609mm2；支点截面的有效高度h0=h－as=1300－（32+35.8/2）=1250.1mm；根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··9条：矩形形、T形和工字字形截面受受弯构件，其其抗剪截面面应符合要要求。说明截面尺寸符符合要求。（2）检查是否需要要按计算设设置腹筋根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··10条：矩形形、T形和工字字形截面受受弯构件，符符合下列条条件时要求时则不需要要进行斜截截面抗剪承承载力计算算，而仅按按构造要求求配置箍筋筋。跨中：0.50×100-3ftdbh0=0.550×100-3×1.522×1800×11886.6==162..3kN>>Vdm=135..3kN支点：0.50×100-3ftdbh0=0.550×100-3×1..52×300×11250..1=285..0kN<Vd0=510kNN故跨中截面部分分可按构造造配置箍筋筋，其余区区段按计算算配置腹筋筋。剪力区抗剪钢筋筋的配置确定构造配置箍箍筋长度L1=9750×（162..3－135..3）/（510－135..3）=703mmm（1）计算最大剪力力和剪力分分配根据《桥规》，最最大剪力取取用距支座座中心h/2处截面的的数值，并并按混凝土土和箍筋共共同承担不不少于60%；弯起钢钢筋承担不不超过40%，并且用用水平线将将剪力设计计值包络图图分割为两两部分。距支座中心h//2处截面剪剪力混凝土和箍筋承承担的剪力力Vcss＝0.6VV'd＝0.6××485＝291KKN弯起钢筋承担的的剪力Vsbb＝0.4VV'd＝0.4××487..54＝194KKN简支梁剪力包络络图取为斜斜直线。即即：剪力分配见图77所示：（2）箍筋设计根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··11条：箍筋筋间距按下下列公式计计算：根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第9·3··13条：钢筋筋混凝土梁梁应设置直直径不小于于8mm或1/4主筋直径径的箍筋。其配筋率，R235钢筋不应小于0.18%，现初步选用φ88的双肢箍箍筋，n＝2；Asv1＝50.33mm2。Asv=nAsvv1＝2×500.3＝100..6mm22配筋率为满足规规范要求取Sv=200mmm配筋率为，根根据《公路路钢筋混凝凝土及预应应力混凝土土桥涵设计计规范》（JTGD62—2004）第9·3··13条：箍筋间间距不应大大于梁高的的1/2且不大于于400mmm。在支支座中心向向跨径方向向长度相当当于不小于于一倍梁高高范围内，箍箍筋间距不不宜大于1100mmm。综合上上述计算，在在支座中心心向跨径长长度方向的的13000mm范围围内，设计计箍筋间距距100mmm，尔后后至跨中截截面统一的的箍筋间距距取2500mm。配箍率验验算满足最最小配筋率率要求。弯起钢筋及斜筋筋配置根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··11条：计算第第一排弯起起钢筋Asb1时，对对于简支梁梁和连续梁梁近边支点点梁段，取取用距支点点中心h/2处由弯起起钢筋承担担的那部分分剪力值Vsb11；计算第一排弯起起钢筋以后后的每一排排弯起钢筋筋Asb2…Asbi时，取用前前一排弯起钢钢筋下面弯弯点处由弯弯起钢筋承承担的那部部分剪力Vsb2…Vsbi。一排弯起钢筋截截面积按下下列公式计计算：需设置弯起钢筋筋的区段长长度（距支支座中心）：初步拟定架立钢钢筋为2B22，净保护护层为300.9mmm，则架立立钢筋底面面至梁顶的的距离为30.99+25..1=566mm。弯弯起钢筋的的弯起角度度为45°。第一排弯起钢筋的的面积为：：（初步拟拟定为B32）初步选用由主筋筋弯起2B32，Asb1＝16099mm2。第一排弯起钢筋筋的水平投投影长度为为lsb1：lsb1=13300－(56+35.88/2)－(32+335.8++35.8/22)=11140mmm第一排弯起钢筋筋与梁轴线线交点距支支座中心的的距离为：：13000/2－56－35.88/2=5776mm第一排弯起钢筋筋弯起点的的剪力第二排弯起钢筋筋的面积：：（初步拟拟定为B32）初步选用由主筋筋弯起2B32，Asb2＝16088mm2。第二排弯起钢筋筋的水平投投影长度为为lsb2：lsb22=13000－(56+355.8/22)-(32+335.8++35.88+35..8/2))=1105mmm第二排弯起钢筋筋与梁轴线线交点距支支座中心的的距离为：：1140+13300/22－56－35.88/2=11716mmm第二排弯起钢筋筋弯起点至至支座中心心的距离为为：1140+11055＝22455mm。第二排弯起钢筋筋弯起点的的剪力第三排弯起钢筋筋的面积：：（初步拟拟定为B32）初步选用由主筋筋弯起2B32，Asb3＝16088mm2。第三排弯起钢筋筋的水平投投影长度为为lsb3：lsb3=13000－(56+355.8/22)－(32+335.8++35.88+35..8+355.8/22)=10069mm第三排弯起钢筋筋与梁轴线线交点距支支座中心的的距离为：：1140+11055+13000/2－56－35.88/2=22821mmm第三排弯起钢筋筋弯起点至至支座中心心的距离为为：1140+11055+10699＝33144mm。第三排弯起钢筋筋弯起点的的剪力第四排弯起钢筋筋的面积：：（初步拟拟定直径BB16）初步选用由主筋筋弯起2B16Asbb4＝402mmm2。第四排弯起钢筋筋的水平投投影长度为为lsb4：lsb4=11300－(56+188.4/22)－(32+335.8××4+188.4/22)=10050mm第四排弯起钢筋筋与梁轴线线交点距支支座中心的的距离为：：1140+11105+11069+13300/22－56－18.44/2=33899mm第四排弯起钢筋筋弯起点至至支座中心心的距离为为：1140+11055+10699+10500＝43644mm。第四排弯起钢筋筋弯起点的的剪力第五排弯起钢筋筋的面积：：（初步拟拟定直径BB16）初步选用由主筋筋弯起2B16，Asb5＝402mmm2。第五排弯起钢筋筋的水平投投影长度为为lsb5：lsb5=13000－(56+188.4/22)－(32+335.8××4+188.4+118.4//2)=11032mm第五排弯起钢筋筋与梁轴线线交点距支支座中心的的距离为：：1140+11105+11069+10050+13300/22－56－18.44/2=44949mmm第五排弯起钢筋筋弯起点至至支座中心心的距离为为：1140+11055+10699+10500+10322＝53966mm。第五排弯起钢筋筋弯起点的的剪力为故不需要再设置置弯起钢筋筋。按抗剪计算初步步布置的弯弯起钢筋如如图9所示5.正截面和斜截面面抗弯承载载力校核简支梁弯矩包络络图近似取取为二次物物线：各弯起钢筋列于于下表：弯起点12345弯起钢筋的水平平投影长度度mm11401105106910501032弯起点距支座中中心的距离离mm11402245331443645396弯起点距跨中的的距离mm86107505643653864354分配的设计剪力力Vsbi（KN）194184.5132.791.6951.3需要的弯筋面积积mm213061242894617345可提供的弯筋面面积mm22B322B322B322B162B16160816081608402402弯筋与梁轴交点点到支座中中心距离mm5761716282138994949弯筋与梁轴交点点到跨中距距离mm91748034692958514801各排钢筋弯起后后，相应的的梁的正截截面抗弯承承载力计算算如下表：：梁的区段截面纵筋有效高度h0(mm)T形截面类型受压区高度x(mm)抗弯承载力Mu(kN/m)支座中心至1点点2B321250.100第一类17.48558.971点~2点4B321232.200第一类34.961094.0332点~3点6B321214.300第一类52.431604.0223点~4点8B321196.400第一类69.912091.6334点~5点8B32+2B1661191.655第一类74.282209.105点~跨中8ф32+4ф1661186.400第一类78.652324.000 根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第9·3··11条：受拉拉区弯起钢钢筋的弯起起点，应设设在按正截截面抗弯承承载力计算算充分利用用该钢筋强强度的截面面以外不小小于h0/2处，弯起起钢筋可在在按正截面面受弯承载载力计算不不需要该钢钢筋截面面面积之前弯弯起，但弯弯起钢筋与与梁中心线线的交点应应位于按计计算不需要要该钢筋的的截面之外外。 正截面抗弯承载载力及斜截截面抗弯承承载力校核核见图9。第一排弯起钢筋筋（2N2） 该排钢筋的充分分利用点的的横坐标为为69166mm，而而弯起点的的横坐标为为86100mm，说说明弯起点点位于充分分利用点左左边，且两两点之间的的距离为861440－69166=16994mm>>h0/2=11232..20/22=6166.0mmm，满足斜斜截面抗弯弯承载力要要求。该排排弯起钢筋筋与梁轴线线交点的横横坐标为99174mmm大于该该排钢筋的的理论不需需要点的横横坐标84422mmm，说明梁梁的正截面面承载力亦满足要要求。第二排弯起钢筋筋（2N3） 该排钢筋的充分分利用点的的横坐标为为51011mm，而而弯起点的的横坐标为为75044mm，说说明弯起点点位于充分分利用点左左边，且两两点之间的的距离为7504－51011=24003mm>>h0/2=11214..30/22=6077.15mmm，满足足斜截面抗抗弯承载力力要求。该该排弯起钢钢筋与梁轴轴线交点的的横坐标为为80344mm大于于该排钢筋筋的理论不不需要点的的横坐标66916mmm，说明明梁的正截截面承载力力亦满足要要求。 第三排弯起钢筋筋（2N4） 该排钢筋的充分分利用点的的横坐标为为24388mm，而而弯起点的的横坐标为为64366mm，说说明弯起点点位于充分分利用点左左边，且两两点之间的的距离为6436－2438839988=37992mm>>h0/2=11196..40/22=5988.20mmm，满足足斜截面抗抗弯承载力力要求。该该排弯起钢钢筋与梁轴轴线交点的的横坐标为为69299mm大于于该排钢筋筋的理论不不需要点的的横坐标55101mmm，说明明梁的正截截面承载力力亦满足要要求。 第四排弯起钢筋筋（2N5） 该排钢筋的充分分利用点的的横坐标为为18577mm，而而弯起点的的横坐标为为53866mm，说说明弯起点点位于充分分利用点左左边，且两两点之间的的距离为5386－18577=35229mm>>h0/2=11191..65/22=5955.82mmm，满足足斜截面抗抗弯承载力力要求。该该排弯起钢钢筋与梁轴轴线交点的的横坐标为为58511mm大于于该排钢筋筋的理论不不需要点的的横坐标22438mmm，说明明梁的正截截面承载力力亦满足要要求。 第五排弯起钢筋筋（2N6） 该排钢筋的充分分利用点的的横坐标为为0，而该排排钢筋的弯弯起点的横横坐标为44354mmm，说明明弯起点位位于充分利利用点左边边，且两点点之间的距距离为4354－0=43554mm>>h0/2=11186..40/22=5933.20mmm，满足足斜截面抗抗弯承载力力要求。该该排弯起钢钢筋与梁轴轴线交点的的横坐标为为48011mm大于于该排钢筋筋的理论不不需要点的的横坐标11857mmm，说明明梁的正截截面承载力力亦满足要要求。 经上述分析判断断可知，初初步确定的的弯起钢筋筋的弯起点点位置的正正截面抗弯弯承载力和和斜截面承承载力均满满足要求。 根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第9·3··11条：简支支梁第一排排弯起钢筋筋的末端弯弯折起点应应位于支座座中心截面面处，以后后各排弯起起钢筋的末末端弯折点点应落在或或超过前一一排弯起钢钢筋弯起点点截面。 同时，为了节约约钢筋，从从而达到安安全、经济济、合理，应应使抵抗弯弯矩图更接接近于设计计弯矩图。拟拟作如下调调整：弯起钢筋调整表表编号理论断点横坐标(mm))充分利用点横坐标(mm))充分利用点+hh0/2横坐标(mm))原弯起点横坐标(mm))拟调弯起点横坐标(mm))1975084229047伸入支座2842269167533861086303691651015708750268304510124383037643650305243818572453538632306185705934354截断如图11所示：跨中部分分增设三对对2B16的斜筋，梁梁端增设一一对2B16的斜筋。6号钢筋在跨中部部分截断，根根据《公路路钢筋混凝凝土及预应应力混凝土土桥涵设计计规范》（JTGD62—2004）第99·3·99条：钢筋混混凝上梁内内纵向受拉拉钢筋不宜宜在受拉区区截断；如如需截断时时，应从按按正截面抗抗弯承载力力计算充分分利用该钢钢筋强度的的截面至少少延伸（lla+h0）长度；；同时应考考虑从正截截面抗弯承承载力计算算不需要该该钢筋的截截面至少延延伸20dd（环氧树树脂涂层钢钢筋25d），该钢筋的的截断位置置(距跨中)应满足la+h0=30×116+11186.66=18226.6mmm，同时时不小于18577+20dd=21777mm，本本设计取为为22000mm。斜截面抗剪承载载力复核（1）斜截面抗剪承承载力复核核原则 根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··7条：矩形形、T形和工字字形截面受受弯构件，当当配有箍筋筋和弯起钢钢筋时，其其斜截面抗抗剪承载力力验算采用用下列公式式：根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··8条：进行行斜截面承承载力验算算时，斜截截面水平投投影长度C应按下式式计算：C=0..6mh00。 根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第5·2··6条：计算算受弯构件件斜截面杭杭剪承载力力时，其计计算位置应应按下列规规定采用：：⑴距支座中心h//2处截面；；⑵受拉区弯起钢筋筋弯起点处处截面；⑶锚于受拉区的纵纵向钢筋开开始不受力力处的截面面；⑷箍筋数量或间距距改变处的的截面；⑸构件腹板宽度变变化处的截截面。⒉斜截面抗剪承载载力复核 距支座中心h//2处的截面面（x=9.110m） 经试算取斜裂缝缝顶端位置置横坐标为为8.2991m。 Mjx=22211.7×（1－4×8..29122/19..52）=6155.16kkN/m Vjx=135..3+（510－135..3）×2×88.2911/19..5=4553.633kN m=Mjx/VVjxh0=6155.16//(4533.63××1.233220))=1.0095<33.0C=00.6mhh0=0.88090.809+88.2911=9.11m恰好与与斜截面底底端位置重重合。 在此斜截面水平平投影长度度范围内，同同一弯起平平面与斜截截面相交的的弯起钢筋筋为2B32，Asb=16099mm2。配箍率为：纵筋配筋率为：：（与斜截截面相交的的纵筋为2B32）p=100ρ==100××16088/(1880×12250.110)=00.7155<2.55第一排弯起钢筋筋弯起点处处的截面（x=8.663m）经试算斜裂缝顶顶端位置横横坐标为77.0877m。Mjx=22211.7×（1－4×7..08722/19..52）=10447.8881kN－mVjx=135..3+（510－135..3）×2×77.0877/19..5=4007.6559kNm=Mjx/VVjxh00=10447.8881/(4407.6659×11.214430)==2.11168<<3.0C=0.6mhh0=0.66×2.11168××1.211430==1.5443m1.543+77.0877=8.6630m恰恰好与斜截截面底端位位置重合。在此斜截面水平平投影长度度范围内，同同一弯起平平面与斜截截面相交的的弯起钢筋筋为2B32+22B16，Asb=16608+4402=22010mmm2。配箍率为：纵筋配筋率为：：（与斜截截面相交的的纵筋为4B32）p=100ρ==100××32177/(1880×12232.220)=11.4500<2.55 第二排弯起钢筋筋弯起点处处的截面（x=6.8830m） 经试算取斜裂缝缝顶端位置置横坐标为为4.6776m。 Mjx=22211.7×（1－4×4..67622/19..52）=17110.6995kN//m Vjx=135..3+（510－135..3）×2×44.6766/19..5=3115.0002kN m=Mjx/VVjxh0=17110.6995/(3315.0002×11.196640)==4.5539>33.0 取m=3.0 C=0.6mhh0=0.66×3.00×1.1196400=2.1154m4.676+22.1544=6.8830m恰恰好与斜截截面底端位位置重合。在此斜截面水平平投影长度度范围内，同同一弯起平平面与斜截截面相交的的弯起钢筋筋为2B32+22B16，Asb=16088+4022=20110mm22。配箍率为：纵筋配筋率为：：（与斜截截面相交的的纵筋为6B32）p=100ρ==100××48266/（180××12144.30）=2.2208<22.5第三排弯起钢筋筋弯起点处处的截面（x=5.0030m） 经试算取斜裂缝缝顶端位置置横坐标为为2.8885m。 Mjx=22211.7×（1－4×2..88522/19..52）=20227.1778kN－m Vjx=135..3+（510－135..3）×2×22.8855/19..5=2446.1773kN m=Mjx/VVjxh0=20227.1778/(2246.1173×11.191165)==6.9910>33.0 取m=3.0 C=0.6mhh0=0.66×3.00×1.1191655=2.1145m2.8885+22.1455=5.0030m恰恰好与斜截截面底端位位置重合。在此斜斜截面水平平投影长度度范围内，同同一弯起平平面与斜截截面相交的的弯起钢筋筋为2B16+22B16，Asb=4.022+4.002=8..04mmm2。配箍率为：纵筋配筋率为：：（与斜截截面相交的的纵筋为8B32）p=100ρ==100××64344/（180××1.19964）=2.9988>22.5，取p=2..5第四排弯起钢筋筋弯起点处处的截面（x=3.2230m）经试算算取斜裂缝缝顶端位置置横坐标为为1.0994m。Mjx=22211.7×（1－4×1..09422/19..52）=21993.7229kN－mVjx=135..3+（510－135..3）×2×11.0944/19..5=1777.3443kNm=Mjx/VVjxh0=21993.7229/(1177.3343×11.186640)==10..426>>3.0取m=3.0C=0.6mhh0=0.66×3.00×1.1186400=2.1136m1.094+22.1366=3.2230m恰恰好与斜截截面底端位位置重合。在此斜截面水平平投影长度度范围内，无无弯起钢筋筋。配箍率为：纵筋配筋率为：：p=100ρ==100××（64344+4022）/(1880×11191.665)=33.1877>2.55取p=2..5由于N6钢筋的截断处至至跨中，再再无弯起钢钢筋，因此此配筋率均均相同，截截面有效高高度亦相同同，无需计计算斜裂缝缝的水平投投影长度，并并且只有混混凝土和箍箍筋承受剪剪力，该钢钢筋截断处处的剪力为为：Vjx=135..3+（510－135..3）×2.000/9..75=2212.116kN其抗剪承载力为为：经前述计算可知知，梁的各各斜截面抗抗剪承载力力均满足要要求。（三）纵向构造造钢筋、架架立钢筋及及骨架构造造1.架立钢筋架立钢筋选用22B22，则架立立钢筋与梁梁顶的净距距为：300.9mmm，架立钢钢筋底部距距梁顶的距距离为566mm。2.纵向构造钢筋 根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第9·3··8条：T形截面梁梁的腹板两两侧，应设设置直径为为6~8mmm的纵向钢钢筋，每腹腹板内钢筋筋截面面积积宜为（0.0001~0..002）bh，其中b为腹板宽宽度，h为梁的高高度，其间间距在受拉拉区不应大大于腹板宽宽度，且不不应大于2200mmm，在受压压区不应大大于3000mm。在在支点附近近剪力较大大区段，腹腹板两侧纵纵向钢筋截截面面积应应予增加，纵纵向钢筋间间距宜为100~~150mmm。As=（0.0001~00.0022）bh=2234~4468mmm2拟采用168，As=8004mm22，每侧8根。纵向构造钢筋如如图12所示。3.关于骨架构构造梁的骨架由两片片焊接骨架架及箍筋构构成，两片片骨架的形形状和尺寸寸是相同的的，跨中截截面的左半半部分和右右半部分是是对称的。弯弯起钢筋除除由梁的主主筋弯起6B32及2B16外，尚增增设6B16的斜筋，均均是成对弯弯起。焊接长度按规定定设置（双双面），弯弯起钢筋的的直线段焊焊缝及弯起起处焊缝应应设在45°弯折处以以外部分，如如图13所示，各各焊缝间距距在确定弯弯起点位置置后计算的的。.(四)钢筋长度度计算钢筋长度系指钢钢筋轴线之之长度，在在计算时应应先计算各各钢筋弯起起点至跨中中的距离，然然后算出各各号钢筋的的弯起高度度，图14就是用来来计算各号号钢筋的弯弯起高度的的，算出弯弯起高度后后即可算出出45°斜边长，在在计算各号号钢筋的全全长时，应应注意到每每一弯折处处图上绘的的都是折线线，为此，还还应扣除多多算的部分分，即切曲曲差δ=2T－C，每有一一弯折即应应扣除一个个切曲差。根据《公路钢筋筋混凝土及及预应力混混凝土桥涵涵设计规范范》（JTGD62—2004）第9·1··5条：受拉拉钢筋端部部弯钩应符符合下表规规定。受拉钢筋端部弯弯钩弯曲部位弯曲角度形状钢筋弯曲直径（D）平直段长度末端弯钩180°R235≥2.5d≥3d135°HRB335≥4d≥5dHRB400KL400≥5d90°HRB335≥4d≥10dHRB400KL400≥5d中间弯折≤90°各种钢筋≥20d—9.1.6箍筋筋的末端应应做成弯钩钩。弯钩角角度可取135°。弯钩的的弯曲直径径应大于被被箍的受力力主钢筋的的直径，且且R235钢筋不应应小于箍筋筋直径的2.5倍，HRB3335钢筋不应应小于箍筋筋直径的4倍。弯钩钩平直段长长度，一般般结构不应应小于箍筋筋直径的5倍。45°弯折（RR=10dd）直径弯折半