24层剪力墙结构计算书

结构计算书业号（共册，第册）工程名称项目本册主要内容结构设计概况说明荷载统计，电算信息计算校对审核*****公司2007年06月20日一:结构计算书首页概况·工程所在地名·建筑物层数地上24层，地下0层·建筑物高度72.00m，长度69.70m·建筑物安全等级二级建筑抗震·地震基本烈度6度·抗震设防烈度6度·建筑抗震设计按近震的有关规定执行·建筑物重要性类别丙类·场地土类型中硬－中软场地土·建筑场地类别Ⅱ类·高层抗震墙抗震等级四级工程地质勘察·勘察单位名称·勘察报告编号KC2007-067·报告提交日期2007-04-20·勘察阶段详勘工程水文地质情况及场地特殊地质条件的说明·勘探期间混合静止水位地表下0.5~7.5米．.·地下水对混凝土无腐蚀性 地基基础·基础类型整体筏板基础·地基处理·基础埋置深度承台底–5.0米·±0.000相当于绝对标高27.90米·自然地面平均绝对标高27.90米·室外筑成地面相对标高-0.600米（西）；-0.450米（东）·基底：-5.00米=23.00米(绝对标高)·天然地基、复合地基或桩基持力层土层号，土名及状态（复合地基须说明被处理的土层情况）5．结构选型·结构形式剪力墙结构·伸缩缝、沉降缝、防震缝和后浇带的设置超长及平面凸凹超规单体设置伸缩缝、防震缝主楼与裙房间设置沉降缝·楼板选型现浇板·屋面板选型现浇板·混凝土强度等级：楼层位置墙柱砼强度梁板砼强度1～6C40C357～13C35C3014～19C30C2520～24C25C25大屋面C25C306.其他(特殊荷载，新技术、新结构、新材料的选用，特殊构造处理以及标准图集的选用等)03G101-1：《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》03ZG003：《多层和高层混凝土房屋结构抗震构造》荷载统计楼(屋)面均布活荷载及装修恒荷载标准值(kN/m2)·活荷载取值依据:<<建筑结构荷载规范>>(GBJ9-87)·装修恒荷载取值依据:中南标98ZJ001·装修恒荷载中不包含现浇板自重装修均布恒载标准值(kN/m2)统计过程如下：客厅、餐厅:大理石楼面(楼11做法):1.1630厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.16≈2.2卧室、书房:单层木地板(楼17做法):1.2230厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.22≈2.23．厨房:陶瓷地砖(楼27做法):2.2630厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=3.26≈3.3卫生间:陶瓷地砖(楼27做法):2.26（降300）200厚炉道:1.2x0.2=2.40现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=5.06≈5.15.卫生间陶瓷地砖(楼27做法):2.26（不降）30厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=3.26≈3.36.阳台:陶瓷地砖(楼10做法):1.2230厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.77．楼梯平台：陶瓷地砖(楼10做法):0.730厚砂浆找平层:0.03x20=0.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.78.楼梯斜锻:陶瓷地砖(楼10做法):0.7现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=1.1(实取1.5)9．上人屋面有保温隔热(屋7做法):3.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=4.010.不上人屋面:有保温(楼10做法):2.2现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=2.611．露台有保温隔热(屋7做法):3.6现浇钢筋混凝土楼板：另计吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=4.012.花园有保温隔热(楼7做法):3.6300厚土体18x0.3=5.4吊顶或板底粉刷:0.4合计：Σ=9.4楼(屋)面现浇板均布自重(恒荷载)标准值(kN/m2)·计算现浇板自重时考虑混凝土的容重为25kN/m3·各种厚度现浇板自重(恒荷载)标准值分别为:板厚80mm:2.0kN/m2板厚100mm:2.5kN/m2板厚120mm:3.0kN/m2板厚140mm:3.5kN/m2板厚160mm:4.0kN/m2板厚180mm:4.5kN/m2板厚200mm:5.0kN/m2板厚300mm:7.5kN/m2板厚350mm:8.75kN/m2板厚400mm:10.0kN/m2楼(屋)面现浇板均布恒荷载标准值为装修恒荷载标准值加上自重恒荷载标准值。例如：会议室现浇板板厚100mm,则其均布恒荷载标准值为：gk=2.5+2.2=4.7kN/m2具体楼(屋)面现浇板均布恒荷载标准值计算结果详电算输出结果《荷载平面简图》，计算过程此处从略梁，墙线荷载(恒荷载)标准值(kN/m2)加气块墙体干容重γo=5.0kN/m3,饱和湿容重γ=7.5kN/m3。加气混凝土块面容重为：qo=γt+0.8当t=250时，qo=2.7kN/m2当t=200时，qo=2.3kN/m2当t=100时，qo=1.55kN/m2线荷载均按上层梁高400mm计算。线荷载计算公式：q=qoX(H-0.4）当t=250时，qo=7.0kN/m2当t=200时，qo=6.0kN/m2当t=100时，qo=4.0kN/m2·计算梁，墙线荷载时考虑加砌混凝土砌块的吸水饱和湿容重为7.0kN/m3·加砌混凝土砌块墙体均考虑两面各做20mm厚的砂浆粉刷·各种厚度加砌混凝土砌块墙体面容重(恒荷载)标准值分别为:墙厚250mm:2.55kN/m2墙厚200mm:2.20kN/m2墙厚150mm:1.85kN/m2墙厚100mm:1.50kN/m2·计算梁，墙线荷载时按墙体面容重乘以墙体高度考虑，例如:外墙墙厚250mm，层高3.3m，墙顶梁高h=600mm时，梁上线荷载标准值为：q=2.55x(3.3-0.6)=6.885kN/m2实际取值为q=6.9kN/m2·具体梁，墙线荷载计算值详电算输出结果《荷载平面简图》，计算过程从略电算结果分析·主体结构电算软件:中国建科院PKPM-SATWE系列·对电算结果进行分析,各种指标均符合规范相关要求且符合通常工程经验.具体详电算输出结果，分析过程从略机算参数实际取值合理取值范围总信息混凝土容重26(kN/m3)钢材容重78(kN/m3)竖向力计算信息模拟施工加载1墙元侧向节点信息内部节点设计信息梁柱重叠部分简化作为刚域柱配筋计算原则按双偏压计算结构重要性系数1.0梁保护层厚度25(mm)柱保护层厚度30(mm)剪力墙暗柱长度取值原则墙厚小于350mm时，取2.0倍墙厚墙厚小于600mm时，取1.5倍墙厚配筋信息墙主筋强度210(N/m2)梁主筋强度300(N/m2)柱主筋强度300(N/m2)梁箍筋强度210(N/m2)柱箍筋强度210(N/m2)梁箍筋间距100mm柱箍筋间距100mm墙分布筋强度210(N/m2)墙水平分布筋间距200mm墙竖向分布筋配筋率0.30%风荷载信息地面粗糙度类别C类结构类别剪力墙结构修正后的基本风压0.40(KN/m2)体型分段数2第一段最高层号10第一段体型系数1.3第二段最高层号26第二段体型系数1.3地震信息考虑扭转藕连藕连设计地震分组一组计算震型个数36活荷质量折减系数0.50地震烈度6.00场地土类型Ⅱ剪力墙抗震等级四周期折减系数0.7结构的阻尼比5活荷信息恒载分项系数1.20活载分项系数1.40柱、墙设计时活荷载折减传给基础的活荷载折减梁活荷载不利布置计算层数不考虑柱墙折基减础系活数荷载1层折减系数12-3层折减系数0.854-5层折减系数0.76-8层折减系数0.659-20层折减系数0.620层以上层折减系数0.55调整梁端负弯矩调幅系数0.85梁跨中弯矩增大系数1梁扭矩折减系数0.4连梁刚度折减系数0.55中梁刚度增大系数1.0信注：边梁刚度放大系数为：（1+Bk）/2.息全楼地震力调整系数1.000.2Qo调整起始层号00.2Qo调整终止层号0顶塔楼地震力放大起算层号0放大系数1.00高层结构特征：电算采用中国建研院PKPM-Satwe系列软件，计算结果详见表。栋号11栋（左边）11栋（右边）荷载作用方向X方向Y方向X方向Y方向建筑物总重量G0（KN）18397.5615252.979结构自振周期T1（S）2.46712.6316自振周期与层数的比值T1/N0.1030.110扭转与自振周期的比值Tt/T10.8230.84结构顶点弹性位移U（mm）(最大位移/平均位移)Max风荷载作用下11.6023.1612.6926.591.061.131.071.17地震作用下19.1622.2219.8924.381.151.241.041.23最大层间弹性位移/层高(最大位移/平均位移)Max风荷载作用下1/47291/26991/47281/21801.061.131.071.17地震作用下1/26631/25851/30381/21631.151.241.041.23地震作用下底部剪力QO(kN)1497.931538.161310.491231.52地震作用下底部剪力系数QO/Ge0.81%0.84%0.86%0.81%地震作用下倾覆力矩MO（kN·m）77892.379984.168145.464039.0体型特征建筑物长x宽x高37.8x14.9x72.031.5x14.9x72.0长宽比L/Bmax2.542.11高宽比H/Bmax4.834.83双向板计算1．1基本资料1．1．1工程名称：工程一1．1．2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定1．1．3荷载标准值1．1．3．1永久荷载标准值楼板自重：gk1＝4.7kN/m均布荷载：gk2＝0kN/m1．1．3．2可变荷载标准值均布荷载：qk1＝2kN/mγQ＝1.4ψc＝0.7ψq＝0.41．1．3．3由可变荷载效应控制的荷载组合值1.2*(4.7+0+0)+1.4*(2+0)＝8.44kN/m1．1．3．4由永久荷载效应控制的荷载组合值1.35*(4.7+0+0)+0.7*1.4*(2+0)＝8.31kN/m1．1．4计算跨度Lx＝2700mm计算跨度Ly＝3600mm板厚h＝100mm板底、板面纵筋合力点至近边距离：as＝25mm、as'＝25mm1．1．5混凝土强度等级：C20fc＝9.55N/mmft＝1.1mmftk＝1.54N/mmEc＝25413N/mm1．1．6钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm1．2弯矩计算结果1．2．1平行于Lx方向的跨中弯矩MxMx(L)＝(0.0296+0.2*0.013)*8.44*2.7^2＝1.98kN·mMx(D)＝(0.0296+0.2*0.013)*8.305*2.7^2＝1.95kN·mMx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{1.98,1.95}＝1.98kN·mMxk＝(0.0296+0.2*0.013)*6.7*2.7^2＝1.57kN·mMxq＝(0.0296+0.2*0.013)*5.5*2.7^2＝1.29kN·mξ＝0.038ρ＝0.17%ρmin＝0.24%As＝236(mm2)实配φ8@200（As＝251mm2）最大裂缝宽度验算:按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝As/Ate混凝土规范8.1.2－4对矩形截面0的轴心受拉2构件：Ate＝0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mmρte＝As/Ate＝251.327/50000=0.00503在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范8.1.3－3）σsk＝1572744.6/(0.87*76*251.327=94.642N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.65*1.54/(0.01*95)=0.042当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1计算：ωmax＝αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es＝2.1*0.2*95*(1.9*20+0.08*11.4/0.01)/210000＝0.024mm1．2．2平行于Ly方向的跨中弯矩MyMy(L)＝(0.013+0.2*0.0296)*8.44*2.7^2＝1.16kN·mMy(D)＝(0.013+0.2*0.0296)*8.305*2.7^2＝1.15kN·mMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{1.16,1.15}＝1.16kN·mMyk＝(0.013+0.2*0.0296)*6.7*2.7^2＝0.92kN·mMyq＝(0.013+0.2*0.0296)*5.5*2.7^2＝0.76kN·mξ＝0.022ρ＝0.1%ρmin＝0.24%As＝236(mm2)实配φ8@200（As＝251mm2）最大裂缝宽度验算:按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝As/Ate混凝土规范8.1.2－4对矩形截面0的轴心受拉2构件：Ate＝0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mmρte＝As/Ate＝251.327/50000=0.00503在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范8.1.3－3）σsk＝924109.56/(0.87*76*251.327=55.61N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.65*1.54/(0.01*56)=-0.7当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1计算：ωmax＝αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es＝2.1*0.2*56*(1.9*20+0.08*11.4/0.01)/210000＝0.014mm1．2．3沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'(L)＝-0.0701*8.44*2.7^2＝-4.31kN·mMx'(D)＝-0.0701*8.305*2.7^2＝-4.24kN·mMx'＝Max{Mx'(L),Mx'(D)}＝Max{-4.31,-4.24}＝-4.31kN·mMx'k＝-0.0701*6.7*2.7^2＝-3.42kN·mMx'q＝-0.0701*5.5*2.7^2＝-2.81kN·mξ＝0.084ρ＝0.38%As＝286(mm2)实配φ8@170（As＝296mm2）最大裂缝宽度验算:按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝As/Ate混凝土规范8.1.2－4对矩形截面0的轴心受拉2构件：Ate＝0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mmρte＝As/Ate＝295.679/50000=0.00591在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范8.1.3－3）σsk＝3423894.3/(0.87*76*295.679=175.132N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.65*1.54/(0.01*175)=0.528最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1计算：ωmax＝αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es＝2.1*0.528*175*(1.9*20+0.08*11.4/0.01)/210000＝0.12mm1．2．4沿Ly方向的支座弯矩My'My'(L)＝-0.0565*8.44*2.7^2＝-3.48kN·mMy'(D)＝-0.0565*8.305*2.7^2＝-3.42kN·mMy'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-3.48,-3.42}＝-3.48kN·mMy'k＝-0.0565*6.7*2.7^2＝-2.76kN·mMy'q＝-0.0565*5.5*2.7^2＝-2.27kN·mξ＝0.067ρ＝0.3%As＝228(mm2)实配φ6@120（As＝236mm2）最大裂缝宽度验算:按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝As/Ate混凝土规范8.1.2－4对矩形截面0的轴心受拉2构件：Ate＝0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mmρte＝As/Ate＝235.619/50000=0.00471在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范8.1.3－3）σsk＝2759629.5/(0.87*77*235.619=174.836N/mm裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)＝1.1-0.65*1.54/(0.01*175)=0.527最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1计算：ωmax＝αcr*ψ*σsk*(1.9*c+0.08*deq/ρte)/Es＝2.1*0.527*175*(1.9*20+0.08*8.6/0.01)/210000＝0.098mm1．3跨中挠度验算1．3．1挠度验算参数Mk＝1.57kN·mMq＝1.29kN·mMk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1．3．2在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs1．3．2．1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝dMk/(0.87*ho*ASs)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1572744.6/(0.87*75*236)＝102.133N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100＝50000mmρte＝ASs/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝236/50000＝0.0047＜0.01，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）ψ＝1．1-0.65*1.54/(0.0047*102.133)＝0.2当ψ＜0.2时，取ψ＝0.21．3．2．2钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE＝Es/Ec＝210000/25413＝8.261．3．2．3受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf'＝01．3．2．4纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ASs/(b*ho)＝236/(1000*75)＝0.0031471．3．2．5钢筋混凝土受弯构件的Bs按混凝土规范式8.2.3－1计算：Bs=Es*ASs*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]=210000*236*75^2/[1.15*0.2+0.2+6*8.26*0.00315/(1+3.5*0.0))＝475.71kN·m1．3．3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.01．3．4受弯构件的长期刚度B，可按混凝土规范式8.2.2计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs＝1.57/[1.29*(2.0-1)+1.57]*475.71＝261.25kN·m1．3．5跨中挠度ff＝κ*Qk*Lx^4/B=0.00396*6.7*2.7^4/261.25*1000＝5.4mmf/Lo＝5.4/2700＝1/500楼梁板式楼梯1．1基本资料1．1．1工程名称：3期11号楼1．1．2楼梯类型：梁式A型（╱）支座条件：两端弹性1．1．3梯段水平投影长度Lo1＝4420mm梯段净跨Ln＝Lo1＝4420mm1．1．4梯板净宽度B＝1225mm1．1．5下支座宽度d1＝200mm上支座宽度d2＝200mm1．1．6计算跨度Lo＝Min{Ln+(d1+d2)/2,1.05Ln}＝Min{4620,4641}＝4620mm1．1．7梯板厚度h1＝60mm1．1．8梯段高度Hv＝3000mm楼梯级数n＝181．1．9梯梁宽度b＝150mm梯梁高度h＝300mm1．1．10线性恒荷Pk＝1.87kN/m均布活荷qk＝3.50kN/mψc＝0.7ψq＝0.41．1．11面层厚度c1＝25mm顶棚厚度c2＝20mm面层、顶棚容重γc＝20.00kN/m1．1．12楼梯自重容重γb＝25.00kN/m1．1．13梯梁自重的放大系数（考虑面层）λb＝1.11．1．14混凝土强度等级：C25fc＝11.94N/mmft＝1.27N/mmftk＝1.78N/mmEc＝27871N/mm1．1．15梯梁纵筋、箍筋、梯板纵筋的钢筋强度设计值分别为：fy＝300N/mmfyv＝210N/mmfy＝210N/mmEs＝200000N/mm1．1．16梯梁纵筋合力点至近边距离as＝25mm梯板as＝25mm1．2楼梯几何参数1．2．1踏步高度t＝Hv/n＝3000/18＝166.7mm踏步宽度w＝Lo1/(n-1)＝4420/(18-1)＝260.0mm梯段斜板的倾角α＝ArcTan(t/w)＝ArcTan(166.7/260.0)＝32.7°梯段斜板的长度Lx＝Lo1/Cosα＝4420/Cos32.7°＝5250mm1．2．2梯板板厚的垂直高度h1'＝h1/Cosα＝60/Cos32.7°＝71mm梯板平均厚度T＝(t+2*h1')/2＝(167+2*71)/2＝155mm1．2．3梯板有效高度h1o＝T-as＝155-25＝130mm梯梁梁高的垂直高度h'＝h/Cosα＝300/Cos32.7°＝356mm梯梁有效高度ho＝h-as＝300-25＝275mm1．3均布永久荷载标准值1．3．1梯板自重gk1＝γb*T＝25.00*0.155＝3.87kN/m1．3．2Lo1段梯板面层自重gk2＝γc*c1*(n-1)*(t+w)/Ln＝20.00*0.025*(18-1)*(0.167+0.260)/4.420＝0.82kN/m1．3．3梯板顶棚自重gk3'＝γc*c2＝20.00*0.020＝0.40kN/mgk3＝gk3'*Lx/Ln＝0.40*5.250/4.420＝0.48kN/m1．3．4梯板折算永久荷载标准值gkb＝3.87+0.82+0.48＝5.16kN/m1．3．5梯梁自重标准值gkl＝λb*γb*b*h*(Ln+Lx-Lo1)/Lngkl＝1.1*25.00*0.150*0.300*(4.420+5.250-4.420)/4.420＝1.47kN/m1．3．6梯梁上永久荷载标准值gk＝gkb*B/2+gkl+Pk＝5.16*1.225/2+1.47+1.87＝6.50kN/m1．4均布荷载设计值1．4．1梯段斜板荷载设计值px由可变荷载控制的px(L)＝1.2*gkx+1.4*qk＝11.09kN/m由永久荷载控制的px(D)＝1.35*gkx+1.4*ψc*qk＝10.40kN/m最不利的荷载设计值px＝Max{px(L),px(D)}＝11.09kN/m1．4．2梯梁荷载设计值p可变荷载标准值qkl＝qk*(B/2+b)＝3.50*(1.225/2+0.150)＝2.67kN/m由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qkl＝11.54kN/m由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qkl＝11.39kN/m最不利的荷载设计值p＝Max{px(L),px(D)}＝11.54kN/m1．5梯梁斜截面受剪承载力计算Vmax＝0.5*p*Ln*Cosα＝0.5*11.54*4420*Cos32.7°＝25497*0.8419