郑州东区项目三

1.0工程概况受的委托，我公司承担了其工程详勘阶段的岩土工程勘察工作。拟建工程场地位于郑州市东部，明理路、邢庄南街（规划路）、贾东街（规划路）、七里河南路、文苑南路所围成的区域内，拟建建筑物包括8栋32层高层住宅楼及幼儿园，除幼儿园外均为1层地下室。另在建筑物之间设置1层地下车库（勘探点平面图中虚线部分）。拟建建筑物特征见表=1\*GB2⑴，建筑物布局见勘探点平面位置示意图。拟建建筑物特征一览表表=1\*GB2⑴楼号层数地下室基础埋深(m))拟采用基础形式式结构形式单柱荷载（kNN）基底压力(Kppa)1-83216.0复合地基或桩基基础剪力墙520地下车库16.0独立基础框架3000幼儿园212.0独立基础框架16002.0勘察目的、任务及依据规范2.1勘察目的、任务结合拟建建筑上部结构荷载特征和场地地质条件，依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）规定，勘察等级为甲级。本次勘察目的为：=1\*GB2⑴查明建筑场地范围内的土层类型、分布和工程特性，分析和评价地基土的稳定性、均匀性、承载力及压缩性；=2\*GB2⑵查明建筑场地内有无影响工程稳定的不良地质作用，若有，须查明其类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，并提供评价、整治所需岩土参数和整治方案建议；=3\*GB2⑶查明场地地下水类型和埋藏条件，并判定其对建筑材料的腐蚀性；=4\*GB2⑷对场地地震效应进行评价；=5\*GB2⑸对天然地基、复合地基和桩基础方案进行论证评价，提供复合地基、桩基础设计所需的参数，并提供经济、合理的地基基础方案；=6\*GB2⑹提供基坑降水设计所需要的参数，并对基坑降水方案进行分析评价；=7\*GB2⑺提供基坑开挖时边坡稳定性分析和基坑支护设计所需要的参数，并对基坑开挖方案进行分析评价；=8\*GB2⑻对复合地基、桩基、基坑工程施工时提出应注意的问题。2.2勘察依据的技术规范、规程根据拟建建筑物的结构特征及场地岩土工程条件，本次勘察依据的主要规范、规程和技术文件如下：=1\*GB2⑴建设单位提供的平面图；=2\*GB2⑵《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版;=3\*GB2⑶《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）;=4\*GB2⑷《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）;=5\*GB2⑸《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）;=6\*GB2⑹《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）;=7\*GB2⑺《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）;=8\*GB2⑻《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）;=9\*GB2⑼《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）。3.0勘察工作量布置及实际完成工作量3.1勘察工作量布置根据拟建建筑物特征及了解的附近场地的岩土工程条件，按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）岩土工程勘察分级标准，本工程的重要性等级为一级，场地的复杂程度等级为二级场地（中等复杂场地），地基的复杂程度等级为二级地基（中等复杂地基），根据《高层建筑岩土工程勘察规程》“JGJ72－2004”第3.0.1条，本工程岩土工程勘察等级为甲级，综合确定本工程的岩土工程勘察等级为甲级。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008），幼儿园建筑抗震设防分类为乙类，其余建筑物建筑抗震设防分类为丙类。本次详勘工作量的布置根据以上建筑物特征和场地岩土工程条件确定。3.1.1勘探点间距依据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001），地基复杂程度等级为二级，勘探点间距控制在30m以内。3.1.2勘探点深度的确定根据建筑物的特点及相关规范，勘探点深度应满足桩基选型和地基变形计算的要求。32F主楼布置一般性孔深50m，控制性孔深65m，地下车库和幼儿园布置布置一般性孔深20m，控制性孔深25m。3.1.3原位测试工作量的确定a)为评价场地土层的剪切波速，本工程在整个场地共布置8个波速测试孔。b）标准贯入试验：主要对场地内的各层土的物理状态、强度进行评价，本次勘察共布置7个标贯孔，标贯间距2.0-3.0米。c）静力触探试验：本场地共布置45个静力触探孔，用来进行辅助力学分层、确定粘性土的状态、地基土的承载力和压缩性等。3.2实际完成工作量本次勘探野外工作分两次，前期野外工作于2011年12月7日开始，2011年12月15日完成，后期野外工作于2011年12月28日开始，2011年12月29日完成，采用设备主要为4台DPP－100型汽车钻机和1台ZJYY－20A型重型静力触探车。室内试验于2011年12月31日提交报告。具体完成工作量如表=2\*GB2⑵。勘探工作量统计表表=2\*GB2⑵项目数量项目数量取土孔孔数（个）53取原状样（件）161进尺（m）2587.0取扰动样（件）145标贯孔孔数（个）32取水样（组）2进尺（m）1310.0常规试验（组）161静探孔孔数（个）45颗粒分析（组）145进尺（m）952.9三轴试验（组）23高压固结试验（组组）29标准贯入试验（次次）1085水质分析（组）2波速测试孔（个个）8土的腐蚀性（组组2标高测量（点）17勘探孔总进尺（m）4849.94.0场地岩土工程条件4.1地形地貌拟建场地，拟建场地地形比较平坦，最大高差约0.9m，勘探点各孔口标高施测采用绝对标高，以贾东街和邢庄南街路中心线交叉点N1(建设单位提供)为基准点，其标高为79.85m，各孔口绝对标高详见勘探点平面位置图。拟建场地所处地貌单元为黄河冲洪积平原。4.2场地地层结构在65米勘探深度范围内，本场地地层由第四系地层构成，根据其物理力学性质及工程地质特性将本场地土分为12个地质单元层，现自上而下分层描述如下：第(1)层：粉土(Q4al+pl)杂色，稍湿，稍密，见灰斑，无光泽反应，干强度低，韧性低。层厚0.9～2.9m，平均厚度1.62m。第(2)层：粉土(Q4al+pl)褐黄色，稍湿，稍密，含黄色铁质斑点，偶见蝇牛壳碎片和小姜石，有砂感。无光泽反应，干强度低，韧性低。层厚0.4～3.3m，平均厚度136m，层底埋深2.0～4.6m，平均埋深2.98m。第(3)层：粉砂(Q4al+pl)灰黄色，稍湿，稍密，主要成为石英、长石和云母。层厚0.2～4.0m，平均厚度1.73m，层底埋深2.3～7.9m，平均埋深4.65m。第(4)层：粉质粘土(Q4al)褐黄色，软塑，含白色铁质斑点，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，夹薄层粉土。层厚0.3～5.8m，平均厚度2.97m，层底埋深4.0～12.5m，平均埋深7.47m。第(5)层：细砂(Q4al)褐黄色～灰黄色，饱和，中密，主要成为石英、长石和云母。层厚1.3～10.4m，平均厚度5.04m，层底埋深9.6～16.0m，平均埋深11.81m。第(6)层：粉土夹粉砂(Q4al)褐黄色，湿，中密，砂感强，局部含粉砂，含较多小姜石(φ3-5cm)和黄色铁质斑点，摇振反应迅速，无光泽反应，干强度低，韧性低。层厚0.3～2.8m，平均厚度2.34m，层底埋深10.5～15.7m，平均埋深12.38m。第(7)层：细砂(Q4al)褐黄色，饱和，中密，灰黄色，稍湿，密实，主要成为石英、长石和云母。层厚10.2～13.4m，平均厚度11.44m，层底埋深10.4～15.2m，平均埋深12.95m。第(8)层：细砂(Q4al)浅灰色～褐黄色，饱和，密实，主要成为石英、长石和云母，含少量小姜石。层厚7.5～8.4m，平均厚度7.60m，层底埋深31.0～31.50m，平均埋深31.02m。第(9)层：细砂(Q4al)褐黄色，饱和，密实，主要成为石英、长石和云母。夹褐黄色密实粉土，局部地段层底含少量钙质结核(d=1-2.8cm)。层厚6.5～11.5m，平均厚度9.75m，层底埋深37.5～42.5m，平均埋深40.77m。第(10)层：粉质粘土(Q3al)褐黄色，可塑～硬塑，含黄色铁质斑点和较多钙质结核，切面有光泽，干强度高，韧性中等。层厚5.5～10.5m，平均厚度7.26m，层底埋深47.0～48.5m，平均埋深48.02m。第(11)层：粉质粘土(Q3al)黄褐色，硬塑，含较多黑色铁锰质结核和少量蜗牛壳碎片，局部呈半胶结状态，切面有光泽，干强度高，韧性中等。层厚11.6～14.0m，平均厚度12.52m，层底埋深59.6～62.0m，平均埋深60.52m。第(12)层：粉质粘土夹粉土(Q3al)黄褐色，硬塑，含较多钙质结核（d=1.0-4.5cm）和黑色铁锰质结核，切面有光泽，干强度高，韧性中等。该层在勘探深度范围内未揭穿，最大揭露厚度5.5m。4.3各层土的物理力学性质指标统计4.3.1各层土的常规物理力学性质指标统计表根据室内土工试验结果，对各层土的常规物理力学性质指标进行统计，统计时先对土工试验数据进行筛选，即对明显异常值直接舍弃，不参加统计。再对正常值进行数理统计，分别提供各层土的各种物理力学性质指标的范围值、平均值、变异系数、标准差、标准值和样本数。土样的物理力学性质指标统计见表=3\*GB2⑶。4.3.2高压固结试验成果统计为了为分层总和法计算沉降提供计算参数，对高压固结曲线进行分析，分层给出各压力段的压缩模量，计算沉降时按自重应力、自重应力加附加应力区段进行选取，统计结果见表=4\*GB2⑷。高压固结各区段压缩模量统计表表(4)层号Es0.1～0..2(MPa)Es0.2～0..4(MPa)Es0.4～0..6(MPa)Es0.6～0..8(MPa)Es0.8～1..2(MPa)Es1.2～1..6(MPa)Es1.6～2..4(MPa)Es2.4～3..2(MPa)(7)20.022.025.028.0(8)22.025.028.030.0(9)24.028.030.035.038.0(10)9.713.7217.1525.3230.2131.2435.2139.32(11)10.614.0217.8626.5231.2132.3236.2741.32(12)11.715.2518.1927.9931.6534.3238.5143.62第(7)(8)(9)层砂压缩模量根据根据现场原位测试结果及工程经验给出。4.3.3静三轴试验统计通过对三轴不固结不排水试验所得的、值进行筛选，舍弃异常值，结合直剪试验，综合分析后，给出各层土的三轴不固结不排水抗剪强度指标、，见表(5)。三轴不固结不排水抗剪强度标准值一览表表（5）层号项目最小值最大值平均值建议值（1）Cuu（kPa）13.115.514.312.0φuu（度）15.117.516.416.0（2）Cuu（kPa）10.315.110.910.0φuu（度）15.519.517.516.0（3）Cuu（kPa）0φuu（度）12.0（4）Cuu（kPa）15.420.816.215.0φuu（度）6.58.47.17.0（5）Cuu（kPa）0φuu（度）20第（3）、（5）层砂层的参数根据区域工程经验给出。4.4原位测试成果统计4.4.1静力触探统计根据各层土的锥尖阻力qc、侧壁摩阻力fs值，舍弃异常值后按条进行统计，并按经验公式计算出比贯入阻力Ps值，结果见表(6)。静力触探成果统计表表(6)层号样本数项目范围值平均值标准差变异系数统计修正系数标准值Ps(Mpa)（1）40qc（MPa）1.8-3.552.20.480.220.942.12.2fs（kPa）15.0-355.020.64.940.240.9319.3（2）35qc（MPa）0.5-1.000.60.170.260.920.60.7fs（kPa）20.0-355.026.36.940.260.9224.3（3）41qc（MPa）2.0-4.002.90.670.230.942.73.3fs（kPa）20.0-400.029.28.010.270.9327.1（4）34qc（MPa）0.4-0.880.60.130.230.930.60.62fs（kPa）10.0-255.017.94.880.270.9216.5（5）42qc（MPa）10.0-155.012.11.740.140.9611.713.1fs（kPa）90.0-1550.0111.420.350.180.95106.1（6）31qc（MPa）2.2-3.883.40.080.983.33.9fs（kPa）60.0-1550.092.40.110.9789.2（7）45qc（MPa）16.0-222.017.71.70.090.9817.319.3fs（kPa）120.0-1180.00158.621.160.130.97153.34.4.2标准贯入试验统计标准贯入试验舍弃异常值后按《岩土工程勘察规范》条进行统计，将实测击数及经杆长修正后击数分层统计如表(7)。标准贯入试验成果统计表(7)层号样本数最小值最大值平均值标准差变异系数标准值=1\*GB2⑴19修正前5.011.06.61.80.285.9修正后5.011.06.61.80.285.9⑵22修正前4.09.05.81.40.255.3修正后3.88.95.81.40.255.2⑶46修正前6.015.09.82.40.249.2修正后5.613.79.22.20.248.6⑷38修正前2.07.04.21.20.293.4修正后1.86.43.81.00.263.0⑸172修正前15.044.021.25.80.2718.3修正后12.436.117.75.20.2915.2=6\*GB2⑹16修正前14.038.023.46.90.3020.4修正后11.530.418.65.50.2914.2=7\*GB2⑺370修正前22.080.042.29.80.2341.4修正后15.658.830.66.30.2130.1=8\*GB2⑻134修正前18.075.048.610.40.2147.1修正后11.049.530.96.50.2130.0=9\*GB2⑼160修正前19.075.056.610.60.1955.2修正后11.445.832.66.10.1931.8(10)45修正前16.039.026.56.30.2424.9修正后8.820.714.23.30.2313.4(11)19修正前18.037.029.76.70.2327.1修正后9.419.215.43.50.2314.14.4.3波速成果统计4.4.1波速测试成果统计根据郑州市地震工程勘察事务所技术部做的《阳光榕上城工程场地波速测试报告》，8个波速测试孔中的20.0米深度范围内平均等效剪切波速值为202.8m/s。波速测试成果见下表(8)，详见附表。剪切波速测试成果表表(8)孔号11#19#43#54#82#86#92#108#(m/s)2051861952152142062021994.5场地水文地质条件4.5.1地下水水位勘察期间场地地下水位埋深5.2～6.2米（绝对标高76.5米～76.7米）之间，地下水类型属孔隙潜水类型，主要受大气降水补给。水位年变幅1.0～2.0米，近3-5年最高水位4.5米（绝标高78.0m～78.3m），历史最高水位1.0米，抗浮设计水位取1.0米(绝对标高81.5米左右)。4.5.2地下水渗透系数为了确定上部潜水含水层的渗透系数，为基坑降水提供设计参数，本次勘察采用室内渗透试验，各土层的渗透试验结果见表(9)土层渗透系数一览表表（9）层号(1)(2)(3)(4)Kv(cm/s)3.12E-0041.45E-0048.0E-0335.30E-005(3)层渗透系数根据经验给出。上部土层潜水综合渗透系数可取K=0.6m/d。4.5.3地下水水质分析为了评价地下水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察场地内45＃孔、82＃孔中取水样，分析结果如下表(10)：水质分析成果表表(10)项目孔号k++Na+（mg/L）Ca2+（mg/L）Mg2+（mg/L）Cl－（mg/L）SO42－（mg/L）45#37.4990.5842.3281.18100.3882#48.9982.7744.1488.27105.67项目孔号HCO3－（mg/L）CO32－（mg/L）侵蚀性CO2（mg/L）总硬度（mg/L）PH值45#278.8620.400400.248.282#281.9117.400388.648.14.6地基土的腐蚀性评价为了评价地基土对建筑材料的腐蚀性，本次勘察场地内取两组土样，分析结果如下表11：地基土的腐蚀性分析成果表表（11）项目孔号k++Na+（mg/kg）Ca2+（mg/kg）Mg2+（mg/kg）Cl－（mg/kg）SO42－（mg/kg）17#69.0098.00103.2071.00235.2065#34.5090.00112.8071.00297.60项目孔号HCO3－（mg/kg）CO32－（mg/kg）矿化度（mg//kg）PH值17#524.6030.001131.0007.6065#378.2030.001014.1007.604.7场地不良地质作用及对工程不利的地下埋藏物根据现场勘察，场地内未发现影响工程稳定的危岩、崩塌、采空区和活动断裂等不良地质作用；也未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的地下埋藏物。5.0岩土工程条件分析、评价5.1场地稳定性与建筑适宜性评价根据区域地质资料，场地内无发震断裂通过，也未发现影响工程稳定的诸如滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用及人防工程、古河道等对工程不利的埋藏物，判定本场地稳定，适宜建筑。5.2场地地震效应评价5.2.1建筑场地类别和建筑抗震地段划分根据郑州市地震工程勘察事务所技术部做的《阳光榕上城工程场地波速测试报告》，8个波速测试孔中的20m深度范围内平均等效剪切波速值为202.8m/s，场地覆盖层厚度大于50米。依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010条规定，本场地土类型为中软场地土，建筑场地类别为=3\*ROMANIII类。建筑抗震地段划分属可进行建设的一般场地。5.2.2抗震设防烈度，设计基本加速度和设计特征周期郑州市抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.15g，设计特征周期为0.55s。5.2.3液化化判别本次勘察期间地地下水位埋埋深5.2～6.2m，近3-5年最高水水位4.5m，依据《建建筑抗震设设计规范》（GB50011－2010），本场地不符合初判不液化条件，故布置9个标准贯入试验孔进行进一步判别，对20m深度内饱和粉土、砂土进行液化判别，判别结果见表（12）。液化判别表表（12）孔号:18#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi35.153.010.010.4液化1.010.00.3857.153.017.012.6不液化8.153.022.013.5不液化9.153.024.014.3不液化10.153.027.015.1不液化11.153.030.015.8不液化712.153.032.016.5不液化13.153.036.017.1不液化14.153.041.017.7不液化15.153.045.018.2不液化16.153.045.018.7不液化17.153.041.019.2不液化18.153.036.019.7不液化19.153.045.020.2不液化IlE=0.338液化判别别结果:轻微液化化孔号:442#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi55.153.016.010.4不液化56.153.026.011.5不液化57.153.028.012.6不液化58.153.032.013.5不液化59.153.036.014.3不液化510.153.043.015.1不液化711.153.053.015.8不液化712.153.036.016.5不液化713.153.041.017.1不液化714.153.045.017.7不液化715.153.050.018.2不液化716.153.045.018.7不液化717.153.050.019.2不液化718.153.047.019.7不液化719.153.060.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:55#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi56.153.012.011.512.057.153.015.012.615.058.153.019.013.519.059.153.026.014.326.0510.153.022.015.122.0511.153.018.015.818.0612.153.025.016.525.0713.153.030.017.130.0714.153.032.017.732.0715.153.036.018.236.0716.153.045.018.745.0717.153.045.019.245.0718.153.02019.720719.153.036.020.236.0IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:71#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi57.153.014.012.6不液化58.153.017.013.5不液化59.153.020.014.3不液化510.153.016.015.1不液化611.153.018.015.8不液化712.153.022.016.5不液化713.153.028.017.1不液化714.153.032.017.7不液化715.153.036.018.2不液化716.153.036.018.7不液化717.153.041.019.2不液化718.153.045.019.7不液化719.153.045.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:87#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi35.153.015.010.4不液化56.153.031.011.5不液化57.153.035.012.6不液化58.153.038.013.5不液化59.153.042.014.3不液化510.153.044.015.1不液化711.153.045.015.8不液化712.153.045.016.5不液化713.153.043.017.1不液化714.153.046.017.7不液化715.153.047.018.2不液化716.153.051.018.7不液化717.153.054.019.2不液化718.153.056.019.7不液化719.153.058.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:98#地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi57.153.015.012.6不液化58.153.017.013.5不液化59.153.022.014.3不液化510.153.020.015.1不液化511.153.016.015.8不液化612.153.022.016.5不液化713.153.019.017.1不液化714.153.036.017.7不液化715.153.036.018.2不液化716.153.041.018.7不液化717.153.045.019.2不液化718.153.050.019.7不液化719.153.053.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:100##地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi55.153.014.010.4不液化56.153.028.011.5不液化57.153.031.012.6不液化58.153.034.013.5不液化59.153.035.014.3不液化510.153.038.015.1不液化611.153.038.015.8不液化712.153.034.016.5不液化713.153.035.017.1不液化714.153.041.017.7不液化715.153.045.018.2不液化716.153.048.018.7不液化717.153.051.019.2不液化718.153.052.019.7不液化719.153.052.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:102##地下下水位:4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi35.153.011.010.4不液化56.153.018.011.5不液化57.153.020.012.6不液化58.153.024.013.5不液化59.153.023.014.3不液化510.153.030.015.1不液化711.153.038.015.8不液化712.153.032.016.5不液化713.153.020.017.1不液化714.153.023.017.7不液化715.153.019.018.2不液化716.153.047.018.7不液化717.153.050.019.2不液化718.153.053.019.7不液化719.153.042.020.2不液化IlE=0液化判别别结果:不液化孔号:104##地地下水位::4.5m，调整系系数β=0..95层号ds（m）ρc（％）N（击）Ncr（击）判别结果di（m）Wi（m－1）IlEi35.253.010.010.5液化1.209.930.5857.253.016.012.7不液化58.253.015.013.6不液化59.253.023.014.4不液化710.253.034.015.2不液化711.253.038.015.9不液化712.253.041.016.5不液化713.253.041.017.2不液化714.253.045.017.7不液化715.253.050.018.3不液化716.253.041.018.8不液化717.253.047.019.3不液化718.253.052.019.8不液化719.253.052.020.2不液化IlE=0.558液化判别别结果:轻微液化化由上表知9个标标贯孔，7个孔不液液化，2个孔轻微微液化，综综合判定拟拟建场地轻轻微液化，液液化土层为为第(3)层粉砂，液液化深度5.155-5.225米。5.3各层土承承载力特征征值、压缩缩模量及压压缩性评价价根据静力触探、标标贯试验、土土工试验等等指标，结结合地区经经验，综合合分析确定定各层土的的承载力特特征值fak、压缩缩模量Es1-22及压缩性性评价，见见表(13)。承征缩压表(13)层号（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（8）（9）（10）（11）（12）1208011090180165230240260240260290Es1-2（MPPa）7.13.19.03.511.511.820.022.024.09.710.611.7中高中高中中低低低中中中6.0地基基础础方案分析析评价6.1地基土均均匀性评价价6.1.1高层层建筑地基基土均匀性性评价拟建高层住宅楼楼，地下1层，根据据《高层建建筑岩土工工程勘察规规程》（JGJ772-20004）第8.2..4条的内容容，地基土土均匀性判判别结果见见表（14）。地基土均均匀性评价价表表（14）建筑物名称层数基础埋深（m）持力层层面坡度（%）厚度差(m)0.05b(mm)smax/smminK判别结果1#326.0第(4)、(5))层0.710.751.071.58不均匀2#326.0第(4)、(5))层0.800.81.021.59不均匀3#326.0第(4)、(5))层0.560.91.041.62不均匀4#326.0第(4)、(5))层0.850.81.031.59不均匀5#326.0第(4)、(5))层0.951.21.051.61不均匀6#326.0第(4)、(5))层0.651.21.031.57不均匀7#326.0第(4)、(5))层1.020.81.061.64不均匀8#326.0第(4)、(5))层1.320.751.051.62不均匀6.1.2幼儿儿园和地下下车库地基基土均匀性性评价对幼儿园，基础础埋深为2.0米，若采采用天然地地基，基础础持力层为为第(2)层粉土和和第(3)层粉砂，基基础落在不不同的持力力层上，判判定地基土土不均匀。对地下车库，基基础埋深为为6.0米，若采采用天然地地基，基础础持力层为为第(4)层粉质粘粘土和第(5)层粉砂，基基础落在不不同的持力力层上，判判定地基土土不均匀。6.2天然地基基方案评价价6.2.1高层层建筑地基基土强度验验算拟建高层建筑物物均设1层地下室室，按公式式fa=fak+ηbbr(b--3)+ηηdrm(d-0..5)进行行深宽修正正（考虑到到地下车库库影响，修修正深度按按折减后的的深度，ηηb=0，ηd=1.0），天然然地基承载载力评价见见下表(15)：天然地基承载力力评价表表表(15)建筑物名称层数基础埋深（m）持力层承载力特征值((kPa))修正深度(m)修正后的承载力力特征值(kPa))基底压力(kPPa)结论1#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足2#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足3#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足4#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足5#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足6#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足7#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足8#326.0第(4)(5)层层901.5117520不满足由上知：拟建高高层建筑不不能采用天天然地基，6.2.2幼儿儿园和地下下车库地基基土强度验验算幼儿园，地上层层，基础埋埋深2.0m，若采用用天然地基基,基础持力力层为第(2)层粉土和和第(3)层粉砂，第第(2)层粉土承承载力特征征值fak=800kPa，幼儿园园单柱荷载载16000kN，当采用用面积不小小于A=F//(fa-r×d)=11600//(1077-40))=233.9m22的柱下条条基时强度度满足要求求。地下车库，框架架结构，1层地下室室，基础埋埋深6.0m，若采用用天然地基基,以第(4)层粉质粘粘土和第(5)层粉砂为为持力层，第(4)层粉质粘土承载力特征值fak=90kPa，地下车库单柱荷载3000kN，当采用面积不小于40.0m2的柱下条基时强度满足要求。6.3复合地基基方案评价价根据场地岩土工工程条件和和建筑物特特征，拟建建建筑可采采用CFG桩复合地地基进行处处理。6.3.1CFG桩设计参参数根据场地岩土工工程条件和和《建筑地地基处理技技术规范》(JGJ79-2002)，结合地区经验，确定CFG桩设计参数如表(16)。设层号(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)qsi(kPa)201819182424293031qp(kPa)450500550qsi为桩周第ii层土的侧侧阻力特征征值，qp桩端端阻阻力特征值值。6.3.2复复合地基强强度验算按照上表参数，根据地区经验及上部结构特征、岩土工程条件，对高层住宅楼，采用CFG桩复合地基，CFG桩桩径按400mm，根据《建筑地基处理技术规范》第9章内容，对拟建建筑物进行复合地基承载力验算，见表(17)。复合合地基承载载力验算表表表(17)建筑物1-8#楼车库层数32-1计算孔24#24#6#布桩形式梅花形正方形梅花形桩径（m）0.40.40.4桩间距（m）1.31.31.4桩间土承载力((kPa))909090桩入土深度（mm）24.524.517.0有效桩长（m）18.518.511.3桩端持力层(8)(8)(8)面积置换率m（%）0.0860.0740.074单桩竖向承载力力特征值（kN）670670390复合地基承载力力特征值（kPa）525461297拟建建筑物基底底压力(kPaa)或单柱荷荷载(kN)5205203000结论满足基底压力不满≥10.8㎡的独独立基础桩间土折减系数数取0.8。根据上表验算结结果，拟建建高层住宅宅楼可采用用CFG桩复合地地基加筏板板基础；车车库可采用用CFG桩加独立立基础。6.3.3复复合地基变变形验算根据高压固结试试验成果及及有关规范范，拟建建建筑沉降计计算时复合合土层压缩缩模量可按按《建筑地地基处理技技术规范》式9.2.8-1取值。高层住宅楼和车库，采用CFG桩，其复合地基承载力特征值分别为525kPa和297kPa，按《建筑地基处理技术规范》式9.2.8-1给出复合土层的压缩模量见表(18)。高层住宅楼复合合土层的压压缩模量表表表(18)--1层号(4)(5)(6)(7)(8)Esp（MPa）20.4267.0868.83116.67128.33车库复合土层的的压缩模量量表表(18)--1层号(4)(5)(6)(7)Esp（MPa）11.5537.9538.9466.00根据以上参数，以6#楼为例，估算CFG桩复合地基中心点总沉降量为46.2mm，小于200mm，整体倾斜值为0.00012，小于0.0025；估算车库CFG桩复合地基沉降量13.6mm，小于200mm，满足规范要求,与主楼差异沉降32.6mm。6.3.4复复合地基施施工应注意意的问题1)上述计算均为估估算,若采用复复合地基,其实际承承载力特征征值应由现现场载载试试验确定。另另外设计时时应进行桩桩身强度及及复合地基基变形验算算。2）CFG桩施工时时必须严格格保证提钻钻的同时立立即开始浇浇灌混凝土土，且保持持一定的灌灌注压力，且且在基础和和桩顶之间间应设置褥褥垫层，褥褥垫层厚度度200～300mmm，其材料料可选用中中砂、粗砂砂、级配砂砂石等，最最大料径不不宜大于30mm。3）CFG桩施工时时应注意对对周围环境境的影响。4）建议基护在再5)高岩勘6.4桩基础方方案评价根据场地岩土工工程条件及及建筑物特特征，结合合地区经验验，对拟建建建筑也可可采用钻孔孔灌注基础础方案。6.4.1桩桩基设计参参数根据场地岩土工工程条件和和《建筑桩桩基技术规规范》（JJGJ944-20008），结合合地区经验验，确定钻钻孔灌注桩桩桩基设计计参数如表表(19)。注参(19)层号(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)(9)(10)qsik(kPaa)40363836484858606265qpk(kPa)900100011001100qsik为第i层层土的极限限侧阻力标标准值，qqpk为桩端土土极限端阻阻力标准值值。6.4.2桩桩基承载力力验算参照《建筑桩基基技术规范范》（JGGJ94--2008），钻孔孔灌注桩桩桩径按600mm，根据上表表参数，对对拟建建筑筑进行计算算，当不考考虑承台效效应时，验验算结果见见表(20)。桩基承载载力验算一一览表表(20)计算模型1-8#楼车库注浆前/后注浆前注浆后(桩端)注浆前注浆后(桩端桩径（mm）600600600600基础埋深（m）6.06.06.06.0计算孔24＃24＃6#6#桩端持力层(9)(9)(7)(7)桩入土深度（mm）34281717有效桩长（m）28221111单桩竖向极限承载力标准值QQuk（kN）3220393412572326单桩竖向承载力力特征值RRa(kN)161019676281163单桩受荷特征值值Qk1459145930003000结论满足要求满足要求一柱5桩一柱3桩(粉土、粘性土ββs取1.5，粉细砂βsi取1.8，βp取2.3))由上表可知，对对拟建高层层建筑物均均可采用钻钻孔灌注桩桩加筏板，车车库可采用用钻孔灌注注桩加独立立承台。6.4.3桩桩基变形验验算拟建建筑采用钻钻孔灌注桩桩进行沉降降计算时，以以6#楼24#孔为例，桩桩端以下各各土层压缩缩模量根据据试验取值值见下表(21)：钻孔灌注注桩沉降计计算压缩模模量表表(21)层号（9）（10）（11）（12）Es（MPa）35.025.3226.5227.99根据高压固结试试验成果及及有关规范范，拟建6#楼，采用用钻孔灌注注桩（d==800mm），桩入入土深度34.00m，有效桩桩长28.00m，估算中心心点总沉降降量为322mm，小于200mmm，整体倾倾斜值小于于0.00025，满足规范范要求。桩基基施工注意意事项从场地的地层结结构来看，对对钻孔灌注注桩，对成成桩影响较较大的为第第(7)、（8）、（9）层砂层层，易塌孔孔，故施工工时应注意意调整泥浆浆比重进行行护壁，但但同时要保保证泥皮厚厚度及桩底底沉渣满足足规范要求求。若采用用桩底后压压浆，后压压浆工艺要要进行严格格的控制，施施工时注浆浆量、注浆浆压力等参参数要与试试桩保持一一致或更高高要求。施施工时要避避免注浆管管道堵塞，确确保每根桩桩的承载力力均能达到到设计要求求。6.5地基基础础方案建议议及应注意意的问题根据以上计算，对对高层建筑筑物，天然然地基强度度不能满足足要求，CFG桩和钻孔孔灌注桩均均能满足上上部荷载要要求。幼儿园可采用天天然地基独独立基础，以以第(2)层粉土和和第(3)层粉砂为为持力层。对车库，天然地地基条形基基础、CFG桩复合地地基和钻孔孔灌注桩均均能满足上上部荷载要要求。CFG桩复合地地基施工速速度快，且且经济，场场地周围距距建筑物及及道路较近近，复合地地基施工时时对周围建建筑及道路路影响较大大，由于场场地上部土土层较软，容容易产生缩缩径、塌孔孔现象，质质量控制要要求较严。钻孔灌注桩，单单桩承载力力提高较大大，若采用用后压浆技技术，单方方混凝土利利用率大大大提高，但但总体费用用较高，综综合考虑我我们认为高高层住宅楼楼和地下车车库采用CFG桩复合地地基方案为为宜。由于钻孔灌注桩桩施工时难难免有桩底底沉渣及桩桩侧泥皮，对对承载力产产生不利影影响，故可可对钻孔灌灌注桩进行行后压浆。根根据地区经经验，经后后压浆后单单桩承载力力可比普通通灌注桩提提高30％以上（在在郑州地区区有成功经经验），但但此参数规规范尚未具具体规定，且且与施工工工艺、压浆浆量有很大大关系，故故此参数的的选取应通通过现场试试验确定。本工程桩基安全全等级为一一级，复合合地基或桩桩基的实际际承载力按按相关规范范要求应由由现场载荷荷试验确定定，设计单单位应进行行桩身强度度和变形验验算。拟建高层建筑和和地下车库库层数及荷荷载差异大大，建议采采取设置沉沉降缝、后后浇带等结结构和施工工措施，避避免差异沉沉降对建筑筑造成不良良影响。在在工程施工工过程中及及建成后使使用期间，必必须进行系系统的沉降降观测直至至沉降稳定定。7.0场地地地下水评价价7.