地块轮扣式支承架安全专项方案

/湘潭万达广场项目A地块轮扣式支承架安全专项方案（方案编号：CSCEC2B-XTWD-104）编制：审核：批准：中国建筑第二工程局有限公司湘潭万达广场总承包项目部二〇一四年九月目录TOC\o"1-2"\h\z\u1编制依据 11.1 施工组织设计 11.2 图纸 11.3 国家、行业、地方相关标准 11.4 相关法律法规 22工程概况 22.1设计概况 23轮扣式脚手架的简介 44轮扣式脚手架的施工要点及技术参数 64.1施工要点 64.2轮扣式脚手架技术参数 65轮扣式支撑的设计 76施工部署及施工准备 76.1工艺流程 76.2劳动力组织 86.3机械设备 86.4 材料准备 87、操作工艺 127.1支模方式 127.2支撑体系 127.3架体支设构造的要求 137.4架体拆除 148、验收质量标准 159、职业健康安全要求 179.1职业健康安全保证措施 179.2环境保证措施 1810、施工监测方案及安全应急预案 1810.1施工监测方案 1810.2安全应急预案 1911计算书 2211.1轮扣支架按承插型盘扣式楼板模板支架计算 2211.2轮扣支架按承插型盘扣式梁模板支架计算 331编制依据施工组织设计序号名称1湘潭万达广场项目施工组织设计图纸序号名称编号1湘潭万达广场A地块结构施工图国家、行业、地方相关标准序号名称编号1《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2012版）3《钢管脚手架扣件》GB/5831-20064《建筑结构荷载规范》GB50009-20125《直缝电焊钢管》GB/T13793-20086《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091-20087《碳素结构钢》GB/T700-20068《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20019《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352-200910《梯型螺纹》GB/T5796-200511《木结构设计规范》GB50005-2003(2005)版12《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-201113《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200814《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-201015《建筑工程施工技术资料管理》相关法律法规序号名称编号《中华人民共和国建筑法》主席令第91号《中华人民共和国安全生产法》主席令第70号《建筑工程质量管理条例》国务院令第279号《建设工程安全管理条例》国务院令第393号《工程建设标准强制性条文》房屋建筑部分2011年版工程概况基本概况湘潭万达广场项目位于湘潭市岳塘区芙蓉路北、晓塘路南、月华东路与月华西路之间。项目分为A、B两个地块，A地块主要为商业、甲级写字楼、酒店；B地块为住宅。是集购物、休闲、娱乐、餐饮、商务、社交于一体的一站式大型城市综合体。其占地256亩，总建筑面积88.6万m2，其中地上71.9万m2，地下16.7万m2。设计概况2.2.1A地块总建筑面积总面积：325438.98m2，其中地上：248430.58m2，地下：77008.4m2，大商业、写字楼地下负二层、地上35层；酒店、商铺S-C/S-D为地下一层，其中酒店地上17层。2.2.2大商业设计情况（1）大商业结构形式为框架结构，基础类型为筏板基础（2）层数：地下2层，地上2-6层（3）层高：地下5.1m、5.7m（4）结构高度为31.02m2.2.3结构断面尺寸（1）基础底板厚度：400mm、500mm、1600mm、2000mm（2）板面厚度：120mm、140mm、160mm、180mm（3）剪力墙厚度：外剪力墙为350mm、450mm，内剪力墙200mm、250mm、300mm、400mm、500mm（4）柱断面尺寸：400mm*400mm、800mm*800mm、700mm*900mm、1000mm*1000mm、1100mm*1100mm、1200mm*1200mm等（5）梁断面尺寸：250mm*700mm、300mm*700mm、400mm*800mm、400mm*900mm、400mm*1000mm、500mm*1000mm等3轮扣式脚手架的简介轮扣（直插）式脚手架是一种具有自锁功能的直插式新型钢管脚手架，参照住房和城乡建设部颁发的JGJ231-2010标准生产，主要构件为立杆和横杆，盘扣节点结构合理，立杆轴向传力，使脚手架整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好，并具有可靠的自锁功能，能有效提高脚手架的整体稳定强度和安全度，能更好的满足施工安全的需要。具有拼拆迅速、省力，结构简单、稳定可靠，通用性强，承载力大，安全高效，不易丢失，便于管理，易于运输等特点轮扣式脚手架是由盘扣式脚手架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与其相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于场地管理等特点轮扣式脚手架其主要特点是：

（1）具有多功能性：可以根据具体的施工要求，组成不同的组架尺寸、形状和承载能力的单、双排脚手架，支撑架，支撑柱等多种功能的施工装备。（2）具有高功效：构造简单、拆装简便、快速，完全避免了螺栓作业和零散扣件的丢损，接头拼装拆速度比常规块5倍以上，拼拆快速省力，工人用一把铁锤即可完成全部作业。（3）具有承载力大：立杆连接是同轴心承插，节点在框架平面内，接头具有抗弯、抗剪、抗扭力学性能，结构稳定，承载力大。（4）具有安全可靠性：接头设计时考虑到自重力的作用，使接头具有可靠的双向自锁能力，作用于横杆上的荷载通过轮扣传递给立杆，轮扣具有很强的抗剪能力（最大为199KN）。（5）产品标准化包装，维修少、装卸快捷、运输方便、易存放。（6）轮扣式脚手架使用寿命比扣件脚手架高很多，一般可以用10年以上，由于抛弃了螺栓连接。构件经碰耐磕．就算锈蚀不影响拼拆使用。（7）具有早拆功能：横杆可提前拆下周转，节省材料，节省木方，节省人工。真正做到节能环保，经济、实用。（8）实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：

1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。4轮扣式脚手架的施工要点及技术参数4.1施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由测量部放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，中间每五跨沿坚向用扣件钢管搭设剪刀撑剪刀撑；5、轮扣式脚手架附图片。4.2轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架参照按照JGJ231-2010标准执行，规格、型号：名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆A-LG-2.4米240010.2Q345AФ48*3.0立杆A-LG-1.8米18007.9横杆A-SG-1.2米12004.2横杆A-SG-0.9米9003.2横杆A-SG-0.6米6002.25轮扣式支撑的设计5.1轮扣式脚手架的布置满堂轮扣式脚手架的搭设，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.45米设一排立杆,其余位置按1.2米的纵横向间距进行布置。5.2对于局部特别是不规则的，则适当利用0.9米和0.6米长的连接杆件或配以扣件调整立杆间距。5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。5.4楼梯踏步的模板为铝模，不属于本次轮扣施工范围5.5立杆顶部U型托丝杆外露不得超过40CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架加套管，保证U托外露丝扣小于40CM，确保支架及U型托的的受力稳定。5.6梁底采用钢管扣在两侧的立杆上进行连接，直角扣件底下另加一个直角扣件做抗滑使用。6施工部署及施工准备6.1工艺流程施工工艺流程：施工准备→钢筋加工制作及模板的配置→钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及墙模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板墙混凝土浇筑→墙模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。剪力墙模板流程：清理墙内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装墙侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。6.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高的木工班组进场施工，高峰期共计组织木工500人进行施工6.3机械设备表6.3设备名称单位数量型号备注圆盘锯台100φ3002.2KW手电刨台80牧林3331.5KW手电锯台120牧林4581.25KW电钻台90牧林31201.25KW材料准备6.4.1材质要求（1）承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）、《碳素结构钢》（GB/T700）以及《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352）的规定，各类支架主要构配件材质应符合表6.4.1的规定。表6.4.1承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235BQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B（2）钢管外径允许偏差应符合表下的规定，钢管壁厚允许偏差±0.1mm。钢管外径允许偏差（mm）外径D外径允许偏差33、38、42、48+0.2－0.160+0.3－0.1（3）连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352），中牌号为ZG230－450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。铸钢制作的连接盘的厚度不得小于8mm，钢板冲压制作的连接盘厚度不得小于10mm，允许尺寸偏差±0.5mm。6.4.2制作质量要求（1）杆件焊接制作应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》（GB/T8110）中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。（2）楔形插销的斜度应满足楔入连接盘后能自锁，厚度不应小于8mm，尺寸允许偏差±0.1mm。（3）立杆连接套管有铸钢套管和无缝钢管套管两种形式。对于铸钢套管形式，立杆连接套长度不应小于90mm，外伸长度不应小于75mm；对于无缝钢管套管形式，立杆连接套长度不应小于160mm，外伸长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。（4）立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，承插型盘扣式钢管支架销孔为Ø14mm，立杆连接件直径宜为Ø12mm，允许尺寸偏差±0.1mm。（5）构配件外观质量应符合以下要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；3）铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；5）各焊缝有效焊缝高度应符合本规程第3.2.4条的规定，且焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；6）可调底座和可调托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置Ø48丝杆和调节手柄、B型管宜配置Ø38丝杆和调节手柄,丝杆直径不得小于36mm。可调底座和可调托座的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；7）架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；8）主要构配件上的生产厂标识应清晰。（6）可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于4～5牙，可调托座插入立杆内的长度必须符合本规程第6.1.5条的规定，可调底座插入立杆内的长度应符合本规程第6.1.6条的规定。（7）其它辅材制作质量应符合有关规程规定。1）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺应符合现场国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定。2）可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母全长度不得于5扣，螺母厚度不得于小30mm。3）可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。6.4.3材料管理各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名称规格单位数量115mm木胶合板915×1830块540002木枋50×100×2500条1600003轮扣式立杆2400mm个300004轮扣式横杆1200、900、600个480005顶托L=700mm个180006钢管Ф48×3.0吨7007步步紧1m个500008扣件直角、转角、旋转转车个70000模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。6.4.4轮扣式支撑体系范围轮扣式支承满堂架用于A地大商业结构。6.4.5轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2.按规范要求每隔五跨用扣件钢管搭设坚向斜撑。3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。7、操作工艺7.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按模板制作及安装。7.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程三层及以上标准层部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。.立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm，下面铺设垫200*200木块。水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺50×100木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对于局部特别是不规则的，则适当利用0.9米和0.6米长的连接杆件或配以扣件调整立杆间距3.6米标准层轮扣架剖面图7.3架体支设构造的要求7.3.1、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调托底座。7.3.2、支架架体四周外立面设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每跨跨中（柱子与柱子跨中）由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆。7.3.3模板支架宜与周围已建的结构进行可靠连接。7.3.4模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。7.4架体拆除7.4.1拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除，严禁抛掷④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下拆模指令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。7.4.2拆模时间规定：架体拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——1007.4.3模板拆除注意事项1）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工2）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。3）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。8、验收质量标准8.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。钢管支架施工验收允许偏差检查内容允许偏差(mm)立杆垂直度≤L/500且±50±5可调托座垂直度±5插入立杆深度≥100±5可调底座垂直度±5插入立杆深度≥150±5水平杆水平度±5±58.2对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：1应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；3应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；4进入现场的构配件应对管径、构件壁厚等抽样核查，还应进行外观检查，外观质量应符合本规程第3.2.7条规定5如有必要可对支架杆件进行质量抽检和试验。8.4模板支架应由工程安全部组织模板支架设计及管理人员进行检查，对模板支架应重点检查以下内容：1模板支架应按施工方案及本规程相应的基本构造要求设置斜杆；2可调托座及可调底座伸出水平杆的悬臂长度必须符合设计限定要求；3水平杆扣接头应销紧；4立杆基础应符合要求，立杆与基础间有无松动或悬空现象9、职业健康安全要求9.1职业健康安全保证措施9.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。9.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。9.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。10、施工监测方案及安全应急预案10.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。10.2安全应急预案支模架施工可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。10.2.1机构设置及职责为应对可能发生的事故，做到快速反应、救援，项目部成立应急救援小组。由项目经理陈晓任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体设置如下：陈晓（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；任吉红（技术负责）——副组长，负责现场施工指挥，技术交底；张振宇、王宇、周后安等三人（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；宋启华、赵常胜、周自红等（施工员）组员，负责现场协调（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；具体分工如下：（1）陈晓负责立即组织人员抢救伤员。（2）任吉红、宋启华、张振宇负责组织人员进行事故处理及调查。（3）王宇负责立即同附近的医院进行联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。（4）赵常胜（施工员）、李明艳（架子工班长）负责现场物资、车辆的调度。10.2.2应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长陈晓立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。（4）项目部指定由何德富负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。10.2.3救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）坍塌应急救援方法：1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急处理以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院救治。10.2.4小组成员联系电话、医院及急救电话成员职务联系电话陈晓项目经理任吉红技术负责张振宇安全总监王宇安全员宋启华施工员彭晓东施工员张鹏技术员李明艳架子工湘潭市第一人民医院联系电话5(现场最近医院，约1.5公里距离)紧急救援电话：火警：119急救：120报警：11011计算书11.1轮扣支架按承插型盘扣式楼板模板支架计算计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011一、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.25×1×0.8=0.2风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6二、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距hˊ(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度L1(mm)200主梁最大悬挑长度L2(mm)200图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元三、面板验算面板类型木模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3承载能力极限状态q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×1×3=9.742kN/mq1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)=5.542kN/m正常使用极限状态q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1×1×3=7.618kN/m1、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.125×9.742×0.252=0.076kN·mσ=Mmax/W=0.076×106/(37500×103)=2.027N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.618×2504/(384×9350×281250)=0.147mmνmax=0.147mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！四、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4)144截面抵抗矩W(cm3)48抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.25×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.25×3=2.495kN/m正常使用极限状态q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.25×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1×0.25×3=1.954kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=0.425×106/48000=8.854N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝1.812kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.812×1000/(2×80×60)=0.566N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=1.644mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.688kNR2=3.625kNR3=1.688kN正常使用极限状态R1ˊ=1.316kNR2ˊ=2.827kNR3ˊ=1.316kN五、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.0截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.688,3.625,1.688]/2=1.8125kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.316,2.827,1.316]/2=1.4135kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=1.1×106/4490=178.989N/mm2>[f]=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算Vmax＝5.649kNτmax＝2Vmax/A=2×5.649×1000/424=26.646N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=3.338mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！六、立柱验算钢管类型(mm)A-LG-2500（Φ60X3.0X2500）回转半径i(mm)20.1抗压强度设计值[f](N/mm2)300立柱截面面积(mm2)571立柱截面抵抗矩(cm3)7700支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×650=2110mml02=ηh=1.2×1200=1440mm取两值中的大值l0=2110mmλ=l0/i=2110/20.1=104.975≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=2110/20.1=104.975查表得，φ=0.445N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×1.2×1.2=14.719kNf=N1/(φ1A)＝14.719×103/(0.445×571)=57.927N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1440/20.1=71.642查表得，φ=0.703N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×1.2×1.2=15.67kNf=N2/(φ2A)＝15.67×103/(0.703×571)=39.037N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×1.2×1.22/10=0.044kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.044/1.2=14.161kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=14.161×103/(0.445×571)+0.044×106/7700=61.445N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.044/1.2=15.111kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=15.111×103/(0.703×571)+0.044×106/7700=43.359N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！七、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N=14.719kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.2×40×5.7×6+0.55×40×4)=455.616kN.mMR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×40×302/2=25515kN.mMT=455.616kN.m≤MR=25515kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×40×5.7+0.55×40×4)=182.7kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.18]×40×302/2=135302.4kN.mMT=182.7kN.m≤MR=135302.4kN.m满足要求！九、立柱地基基础计算脚手架放置位置混凝土楼板立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=15.67/(0.4×0.25)=156.7kPa>fak=100kPa满足要求!11.2轮扣支架按承插型盘扣式梁模板支架计算依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011一、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1000支撑架顶层水平杆步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)0，0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3]×1＝34.92kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1L2＝0.1×34.92×0.1672＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.587N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×166.6674/(100×10000×281250)＝0.048mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1l=0.4×34.92×0.167＝2.328kNR2=R3=1.1q1l=1.1×34.92×0.167＝6.402kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2l=0.4×25.6×0.167＝1.707kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×25.6×0.167＝4.693kN四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：q1＝max{2.328+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2×1，6.402+1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.442kN/mq2＝max[1.707+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.65-0.5/2，0.65-0.5/2]/2