学士某电教中心教学楼结构设计计算书

土木建筑学院土木0401班徐冬冬毕业设计第86页共103页PAGE济南大学毕业设计用纸毕业设计题目经济大学电教中心教学楼设计学院土木建筑学院专业土木工程姓名徐冬冬学号2004061344指导教师孙力彤二OO八年六月四日摘要本设计是经济大学电教中心教学楼建筑结构设计，位于济南市，总共6层。建筑总高为21.6m，共6层。其中底层层高为4.05m，其余各层层高为3.6m。建筑部分：根据建筑的地理位置，所有的功能分区等设计依据进行平面布置、立面、剖面等方面的建筑设计，力求建筑物的实用、经济、美观。结构部分：结构形式为框架结构，所有的梁、柱及板均采用现浇，绘出结构施工图。关键词：框架结构，现浇，教学楼，建筑结构设计AbstractRuiDaGrouplocatesatChangShainHunanProvince.Itconsistsoffivestories,15.6mhigh.Thefirststoryis3.6mhigh,andtheothersstoriesare3.0mhigh.Inthetopstory,thereisastairwell3.0mhigh.Architecturalpart:Accordingtoitsgeographysituationandallrequisitefunctionsandothersconditions,wecarryoutarchitectureabouttheplanelayout,verticalplaneandverticalsections,etc.Atthistime,wetryourbesttomakethebuildingbeautiful,economicalanduseful.Structuralpart:Thestructureformisaframestructure,allofthecolumns,beams,andslabsarecast-in-site.Foundationsareindependentfoundationsundercolumns,andwefinishthedrawingofthestructuraldesignforthenextconstructionatlast.Keyword:Framestructure，Cast-in-site目录计01.建筑设计计建筑设计是在总总体规划的的前提下，根根据任务书书的要求综综合考虑基基地环境，使使用功能，结结构施工，材材料设备，建建筑经济及及建筑艺术术等问题。着着重解决建建筑物内部部各种使用用功能和使使用空间的的合理安排排，建筑与与周围环境境，与各种种外部条件件的协调配配合，内部部和外表的的艺术效果果。各个细细部的构造造方式等。创创造出既符符合科学性性又具有艺艺术的生产产和生活环环境。建筑设计在整个个工程设计计中起着主主导和先行行的作用，除除考虑上述述各种要求求以外，还还应考虑建建筑与结构构，建筑与与各种设备备等相关技技术的综合合协调，使使建筑物做做到适用，经经济，坚固固，美观。1．1设计任务和和主要要求求1．1．1设计任务本设计的主要内内容是教学学楼设计，教教学楼属于于公共建筑筑类。要在在平面规划划中自始至至终遵循实实用、功能能需求和人人性化管理理充分结合合的原则。1．1．2设计要求建筑法规、规范范和一些相相应的建筑筑标准是对对该行业行行为和经验验的不断总总结，具有有指导意义义，尤其是是一些强制制性规范和和标准，具具有法定意意义。建筑筑设计除了了应满足相相关的建筑筑标准、规规范等要求求之外，原原则上还应应符合以下下要求：（1）满足建筑功能要要求：（2）符合所在地规划划发展的要要求并具有有良好的视视觉效果；；（3）采用合理的技术术措施；（4）提供在投资计划划所允许的的经济范畴畴内运作的的可行性。1．2建筑物所处的自自然条件1．2．1气象条件建设地区的温度度、湿度、日日照、雨雪雪、风向、风风速等是建建筑设计的的重要依据据，例如：：炎热地区区的建筑应应考虑隔热热、通风、遮遮阳、建筑筑处理较为为开敞；在在确定建筑筑物间距及及朝向时，应应考虑当地地日照情况况及主要风风向等因素素。1．2．2地形、地质质及地震烈烈度基地的地形，地地质及地震震烈度直接接影响到房房屋的平面面组织结构构选型、建建筑构造处处理及建筑筑体型设计计等。地震烈度，表示示当发生地地震时，地地面及建筑筑物遭受破破坏的程度度。烈度在在6度以下时时，地震对对建筑物影影响较小，一一般可不做做抗震计算算，9度以上地地区，地震震破坏力很很大，一般般应尺量避避免在该地地区建筑房房屋，建筑筑物抗震设设防的重点点时7、8、9度地震烈烈度的地区区。1．3建筑设计文文件的内容容及要求建筑初步设计内内容：绘制制“3平2立1剖”：“3平”即1个底层平平面图，1个楼层平平面图，加加1个屋顶平平面图；“2立”指1个南侧或或北侧立面面图，加1个东侧或或西侧立面面图；“1剖”必须剖到到楼梯。建筑设计文件要要求：以上上图纸均需需达到施工工图深度，弄弄清建筑平平面、立面面和剖面之之间的关系系，熟悉建建筑施工图图的表达方方式及深度度要求，掌掌握常用的的建筑构造造措施等。建建议用2号图绘制制，绘图比比例、布局局和张数自自定，以表表达清楚且且符合制图图习惯为原原则。1．4建筑平面设设计主要使用房间的的设计房间分类和设计计要求：教学楼的房间按按功能分类类有：第一：学习用房房：各种教教室第二：办公用房房：教师办办公室，休休息室第三：辅助用房房：厕所，配配电室，等等对使用房间平面面设计的要要求：房间的面积，形形状和尺寸寸要满足室室内使用和和家具设备备合理布置置的要求；第一：门窗的大大小和位置置应考虑出出入方便，疏疏散安全，采采光通风良良好；第二：房间的构构成应使结结构布置合合理，施工工方便，也也有利于房房间之间的的组合，所所用材料要要符合相应应的建筑标标准；第三：室内空间间以及顶棚棚，地面，各各个墙面和和构件细部部要考虑人人们的使用用和审美要要求。房间面积：房间间使用面积积大小是由由房间内部部活动特点点，使用人人数的多少少，家具设设备的数量量和布置方方式等多种种因素决定定的。影响响房间面积积大小的因因素有容纳人数，大教教室99人，小教教室77人。家具设备及人们们使用活动动面积在进行建筑设计计时首先必必需看清楚楚教室的规规模，容纳纳多少学生生上课，布布置多少课课桌椅。教学楼也应该如如此综合考考虑各方面面的要求，同同时也有针针对教室的的特殊要求求。尤其是是要满足视视听方面的的要求：第一排座位距离离黑板的距距离必须≥2.00以保证垂垂直视角≥45度；最后排距离黑板板的距离不不宜大于8.5m；水平视角应≥330度。另外对中学教室室前后桌之之间的距离离应≥900mmm，中间走走道应≥550mmm。2.结构设计计2．1设计资料工程名称：经经济大学电电教中心教教学楼设计计建设地点：山东东省济南市市工程概况：建筑筑总高为21.66m，共6层。其中中底层层高高为4.055m，其余各各层层高为为3.6m。降雨量：历年平平均降雨量量743..6mm，按每200平方米汇汇水面积，考考虑Φ100落水管一一根。气温：最热月平平均温度23摄氏度，最最冷月平均均温度-1摄氏度。全年主导风向：：东南风，平平均风速5m/s，基本风风压：0.355KN/mm2。基本雪压：0..25KKN/m22。地震基本烈度：：7度。地质土质情况：：杂填土0-1..5m，粉土1.5--6m，fk=2300Kpa，以下为为砾石层。冻土深度：0..5m。地下水位：地表表下7.5m。水、电、暖、通通讯管线均均已通至场场地，留有有接口。承重墙体选用加加气混凝土土砌块、粉粉煤灰空心心砖或轻质质墙板。2．2结构设计的一般般原则2．2．1结构设计目的工程设计是工程程建设的首首要环节，是是整个工程程的灵魂。先先进合理的的设计对于于改建、扩扩建、新建建项目缩短短工期、节节约投资、提提高经济效效益起着关关键作用，使使项目达到到安全、适适用、经济济、美观的的要求。因因而建筑结结构设计的的基本目的的就是要在在一定经济济条件下赋赋予结构以以适当的可可靠度，使使结构在预预定的基准准期内能满满足设计所所预期的各各种功能要要求。2．2．2结构设计的一般般原则为了达到建筑设设计的基本本目的，结结构设计中中应符合以以下一般原原则：符合合设计规范范；选择合合理的结构构设计方案案；减轻结结构自重；；采用先进进技术。2．3结构选型2．3．1结构体系选型对于一般多层民民用建筑，根根据使用和和工艺要求求、材料供供应情况和和施工技术术条件，常常选用的结结构形式有有砌体结构构、钢筋混混凝土框架架结构和框框架剪力墙墙结构等结结构体系。由于混合结构整整体性差，难难于满足大大空间的使使用要求，而而框架剪力力墙结构多多用于10—25层的高层层建筑。而而框架结构构强度高、结结构自重轻轻，可以承承受较大楼楼面荷载，在在水平作用用下具有较较大的延性性。此外框框架结构平平面布置灵灵活，能设设置大空间间，易于满满足建筑功功能要求。故该六层教学楼楼选用框架架结构。2．3．2框架施工方法钢筋混凝土框架架结构按施施工方法不不同，有现现浇式、装装配式和整整体装配式式三种。现浇式框架的全全部构件都都在现场整整体浇筑，其其整体性和和抗震性能能好，能较较好的满足足使用要求求。故框架采用现浇浇施工方法法。2．3．3其他结构选型1.屋面结构构：采用现现浇钢筋混混凝土肋形形屋盖，屋屋面板厚1100mmm。2.楼面结构构：采用现现浇钢筋混混凝土肋形形楼盖，露露面板厚1100mmm。3.楼梯结构构：采用钢钢筋混凝土土板式楼梯梯。2．4框架结构计算简简图及构件件尺寸2．4．1简化假定建筑物是复杂的的空间结构构体系，要要精确地按按照三维空空间结构来来进行内力力和位移分分析十分困困难。为简简化计算，对对结构体系系引入以下下基本假定定：（1）．在正常设计、正正常施工和和正常使用用的条件下下，结构物物在设计基基准期内处处于弹性工工作阶段，其其内力和位位移均按弹弹性方法计计算；（2）．楼面（或屋面）在在自身平面面内的刚度度无限大，在在平面外的的刚度很小小，可忽略略不计。2．4．2计算单元多层框架结构是是由纵、横横向框架结结构组成的的空间结构构体系，在在竖向荷载载作用下，各各个框架之之间的受力力影响较小小。本设计计中取KJ—6作为计算算单元，如图2.1所示：图2.1结构构平面布置置图2．4．3计算简图现浇多层框架结结构设计计计算模型是是以梁、柱柱截面几何何轴线来确确定，并认认为框架各各节点纵、横横向均为刚刚接。一般般情况下，取取框架梁、柱柱截面几何何轴线之间间的距离作作为框架的的跨度和柱柱高度。底底层柱高从从基础顶面面算至二层层楼面，基基础顶面标标高根据地地质条件、室室内外高差差，定为-1.005m，二层楼楼面标高为为3.6m，故底层层柱高为4.655m。其余各各层柱高为为楼层高3.6m。由此可可绘出框架架计算简图图，如图2.2所示：图2.2框架架结构计算算简图2．4．4梁柱截面尺寸及及惯性矩多层框架结构是是超静定结结构，在计计算内力前前必须先确确定杆件的的截面形状状、尺寸。1．初估构件截面尺尺寸及线刚刚度（1）.梁截面尺寸L1::h=((1/8--1/122)l=((1/8--1/122)×81100=11018..5-6775b=((1/2--1/3))h=3550-2333mm则取截面尺寸为为:hb=7000mm3000mmL2::h=(11/8-11/12))×3900=4877.5-3325b=((1/2--1/3))h=2000-1333.3mmm则取截面尺寸为为:hb=4000mm2000mmLL::h==(1/88-1/112)×55400==675--450b==(1/22-1/33)h=2250-1167mmm则取截面尺寸为为:hb=5000mm2000mm（2）.柱截面尺寸底层柱高高：36000+4500+6000=46550mm其他层柱柱高：36600mmm计算高度度：L1=maxx(1.00×46550,1..25×33600))=46550mm其他相关关参数如图图2.3图2.3平面图图（局部）按轴压比要求计计算，由公公式：（2.1）式中：———轴压比取0.8；——轴压比增大系数数，本设计计取=1..0；FF——柱的荷载载面积；———单位建筑筑面积上重重力荷载值值，近似取取12-115kNN/m2；nn——验算截面面以上楼层层层数。对于顶层层中柱：如取柱截截面为正方方形，则其其边长为392。根据以上上计算结果果，并考虑虑其他因素素，本设计计中所有柱柱子截面尺尺寸都取4400mmm400mmm。板：此处为双向向板板厚B=(11/35--1/400)×短边长=((1/355-1/440)×33900==111..4-977.5mmm取100mmm墙厚为：2000mm2.框架梁、柱柱线刚度计计算现浇楼面可以作作为梁的有有效翼缘，增增大梁的有有效刚度，减减少框架侧侧移。考虑虑这一有利利因素，边边框架梁取取，对中框框架梁取。（为梁矩矩形截面惯惯性矩）边跨跨梁：I边=2.00×bh33/12==1.7115×100-2m4i边边=EI//L=2..117××10-33E中跨跨梁：I中=2.00×bh33/12==2.1333×100-3m4i中中=EI//L=5..469××10-44E柱：：I=bhh3/12==2.1333×100-3m4i11=EI//L=5..9×100-4Ei22-6=EEI/L==5.922×10--4E相对线刚度：取i，2-6=EI//L=1..0。则其余余各杆件相相对线刚度度为:i11，=4.559/5..92=00.78i中中，=5.4469/55.92==0.922I边边，=21..17/55.92==3.588框架梁、柱的相相对线刚度度如图2.4所示图2.4梁柱相相对线刚度度图2．5荷载计算2．5．1恒载标准值计算算1.屋面防水层（刚性）：：30mmm厚C20细石混凝凝土防水11.00kkN/m22找平层：20mmm厚水泥砂砂浆00.02220kNN/m2=0.440kN//m2找坡层：平均440mm厚水泥焦焦渣找坡00.04007kNN/m2=0.228kN//m2保温层：60mmm厚1:10水泥膨胀胀珍珠岩0.0060122kN//m2=0.772kN//m2结构层：1000mm厚现浇钢钢筋混凝土土板0.1225kNN/m2=2.55kN/mm2吊顶：铝合金龙龙骨吊顶0.122kN//m2合计5.022kN/mm22.各层楼面面（含走廊廊）水磨石地面（110mm厚面层，20mm厚水泥砂砂浆打底）0.655kN/mm2结构层：1000mm厚现浇钢钢筋混凝土土板0..10255kN//m2=2.55kN/mm2吊顶：同屋面0..12kNN/m2合计3.277kN/mm23.梁自重hb=300mmm700mmm梁自重：0..3（0.7-00.1）25kNN/m2=4.55kN//m2抹灰层：10mmm厚混合砂砂浆0..01[((0.7--0.1）2+0..3)]117kN//m2=0.226kN//m2合计4.766kN/mm2hb=200mmm400mmm梁自重：0.22（0.4-00.1）25kkN/m22=1.550kN//m2抹灰层：10mmm厚混合砂砂浆0..01[(0.44-0.11)2+00.20]]17kNN/m2=0.220kN//m2合计1.770kN//m2hb=200mmm500mmm梁自重：0..2（0.5-00.1）25kkN/m22=2.00kN/mm2抹灰层：10mmm厚混合砂砂浆00.01[(0..5-0..1)2++0.2]]17kNN/m2=0.117kN//m2合计2.117kN//m24.柱自重hhb=4000mm4000mm柱自重：0.400.4255kN//m2=4.00kN/mm2抹灰层：10mmm厚混合砂砂浆0.011(0.4++0.4))217kNN/m2=0.227kN//m2合计4.277kN/mm25.外纵墙自自重标标准层纵墙：[（5.4--0.4）3.6--1.822.7]0.25..5kNN=14..45kNN铝合金窗（1..82.7）：1.882.70..35kkN=1..70kNN贴瓷砖外墙面：：[55.03..6-1..82.77]0..5kNN=6.557kN水泥粉刷内墙面面：[[3.655.0-11.82..7]00.36kN=44.73kkN合计227.455kN底层纵墙：44.05((5.4--0.4))0.2205.55=222.28kkN铝合金窗：2..71.880.355kN==1.700kN贴瓷砖外墙面：：（4.0555-2..71.8）0.5kN=77.70kkN水泥粉刷内墙面面：((3.655-2.771.8))0.336kNN=4.773kN合计336.411kN6.内纵墙自自重标标准层纵墙：[[（5.4--0.4）3.6--1.122.4]0.25..5kNN=16..90kNN门M2：11.12..40.115kNN=0.440kN粉刷墙面：（53.6--1.122.4）0.3662kNN=11..06kNN合计228.366kN底层纵墙：（4.0555)-2.411.1]0.25..5kNN=19..37kNN门：1..12.440.155kN==0.400kN粉刷墙面：（54.055-1.112.4）0.3662kNN=12..68kNN合计32.445kN7.内隔墙自自重标标准层墙重：33.6(8.1--0.4))0.25..5kNN=30..49kNN粉刷墙面：3.66(8.1--0.4))0.3362kkN=199.96kkN合计50.445kN底层墙重：44.05((8.1--0.4))0.25..5kN==34.330kN粉刷墙面：4.055(8.1--0.4))0.3362kkN=222.45kkN合计56.775kN2．5．2活荷载标准值计计算1.屋面和楼楼面活荷载载标准值非上人屋面：00.5kNN/m2楼面：教学楼，取3.0kN/m22.雪荷载：基本雪压：0..25kNN/m2雪荷载标准值：：0.255kN/mm屋面活荷载和雪雪荷载不同同时考虑，二二者中取大大值。2．5．3竖向荷载下框架架受荷总图图1.A—B,,C—D轴间框架架梁屋面板传荷载：：板传至梁上的三三角形或梯梯形荷载为为均布荷载载，荷载的的传递示意意图，如图图2.5所示：图2.5荷载传传递示意图图（边边跨）（中中跨）恒载：kN/mm活载：（同法）1..23kNN/m楼面板传荷载：：荷载传递示意图图如图2——5所示恒载：3.277×2.77/2×（1-0..25522+0.22253）×2=88.04kkN/m活载：7.377kN//m梁自重：4.776kN//m2．A—B,C—D轴间间框架梁均均布荷载为为：屋面梁：恒载==梁自重+板传荷载载=177.10kkN/m活载=板传荷载载=1..23kNN/m楼面梁：恒载==梁自重+板传荷载载=122.80kkN/m活载=板传荷载载=7..37kNN/mB——C轴间框架梁均布布荷载为：：梁自重:11.5kNN/m屋面梁：恒载==梁自重+板传荷载载=1..5+7..39=88.89kkN/m活载=板传荷载=0.774kN//m楼面梁：恒载==梁自重+板传荷载载=1..5+4..81=66.31kkN/m活载=4.442kN//m3.AD轴柱柱纵向集中中荷载的计计算顶层柱：女儿墙自重（做做法：墙高高400mmm，混凝土土压顶100mmm）0.2×0.44×5.55+0.22×0.11×25==094kkN/m内墙面水泥粉刷刷：0.5××0.366=0.118kN//m外墙面贴瓷砖：：0.5××0.5==0.255kN/mm合计：1.377kN/mm顶层柱恒载=女女儿墙自重重+纵梁自重+板传荷载载==1.377×5.44+2.117×（5.4--0.4）+0.55×5.44×2.77=54..85kNN顶层柱活载=板板传荷载==0.5××5.4××2.7××0.5==3.655kN标准层柱恒载==外纵墙自自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙==36.441+2..17×（5.4--0.4）+0.55×5.44×2.77×3.227+500.45==121..55kNN顶层柱活载=板板传荷载==0.5××5.4××2.7××3.0==21.887kN4.B、C轴轴柱纵向集集中荷载的的计算顶层柱恒载=梁梁自重+板传荷载载=2.177×5.00+0.55×5.44×2.77×5.002+（5.4--3.9==5.4）×3.99/2×55.02==114..99kNN顶层柱活载=板板传荷载==0.5××[0.55×5.44×2.77+（10.88-3.99）/2×33.9]==10.337kN标准层柱恒载==内纵墙自自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙==28.336+2..17×55+3.227×[00.5×55.4×22.7+（10.88-3.99）/2×33.9]++50.445=1557.500kN标准层柱活载==板传荷载载==3.0××[0.55×5.44×2.77+（10.88-3.99）/2×33.9]==62.224kN由上可作出框架架在竖向荷荷载作用下下的受荷总总图，如图图2.6所示：图2.6竖向荷荷载作用下下受荷总图图2．5．4风荷载标准准值的计算算作用在屋面梁和和搂面梁节节点处的集集中风荷载载标准值：：（2.2）为了简化计算，通通常将计算算单元范围围内外墙面面的分布荷荷载化为等等量的作用用于楼面的的集中风荷荷载。式中：基本风压压———风压高度度变化系数数。因建设设地点处于于大城市郊郊区，地面面粗糙程度度为B类；———风荷载体体型系数，查查表取=11.3；———风振系数数。由于结结构高度小小于30mm，取=1..0；———下层柱高高；———上层柱高高，顶层取取女儿墙高高度的两倍倍；BB——计算单元元迎风面宽宽度（B=5.44m）表2.1风荷荷载标准值值计算层数离地高度622.051.01.30.8720.353.61.04.93518.451.01.30.8090.36414.851.01.30.740.35311.251.01.30.740.3527.651.01.30.740.3514.051.01.30.740.354.053.66.95（KN）图2.7风荷载作作用下框架架受力图2．5．5地震荷载标准值值的计算结构构各层重力力代表值的的计算：1.屋屋面活荷载载标准值0.55×（5.4××7+4..2×2）×（8.1××2+3..9）=4644.3kNN2.楼面活荷载标准准值3.00×（5.4××7|4..2×2）×（8.1××2+3..9）=27885.9kkN3.屋盖，楼盖自重重G6k=5.022×9288.62==46611.7kNNG11k-G5k=3..27×9928.662=30036.66kN女儿墙自重11.37××（20.11×2+446.2××2）=1811.7kNN二-六层墙柱自重柱：4.2772×3..6×400=6144.98kkN墙墙：{（8.1--0.4）×3.66×14--1.1××2.4--1.5××1.8××2+（5×3..6-1..1×2..4）×11++3.8××3.6××3-1××2.4××2-1..1×2..4+5..4+2..7-0..4-0..8×2..1×3}}×0.22×5.55=8433.7kNN窗：[2.7×1..8×155+1.55×1.88×6]××0.355=31..19kNN门：（13×22.4×11.1+22×2.44×1+33×0.88×2.11）×0.115=6..62kNN合计14496.441kN底层柱墙等自重重柱：4.27×4..05×440=6991.744kN墙墙：843..7×+（1.1××2.4××2+2..4×2..4×2）×0.115+（1.5××1.8--1.8××2.7××2-1..5×1..8×2）×0.335=9447.4kkN窗：31.19-22C2-2C1+C2=28..61kNN门：6.62+（22.4×22.4×22+1.11×2.44×2）×0.115=9..14kNN合计16676.99kN各层重力代表值值：G6=65772kNG5-G22=59226kNG1=61106kNN结构的基本自振振周期T1=0.22+00.35==0.4335s设防烈度为7度度，水平地地震影响系系数为0.088确定场地类别：：覆盖层厚厚度为6m,等效剪切切波速Vse==位于250-1400之间，6m位于3-500m之间，属属于二类场场地，得特特征周期Tg=0.440s地震影响系数=00.0744（2.3）结构总重力代表表值GE=363382kNN底部剪力法公式式FEK==26889.922kNT1=0.435ss<1.44Tg=00.56ss,故不需考考虑顶部附附加地震作作用。每榀框架所承受受的水平剪剪力为：FEK1=11/10((FEK)2669.8992KN每榀框架所承受受的地震力力可按照下下式计算FFi=(i==1,2,,3,4,,5,6))（2.4）G1H1=4.05×66106==247229.3KKN.mG2H2=(3.6+44.05))×59226=455037..6KN..mG3H3=(3.6×22+4.005)×55926==666667.5KKN.mG4H4=(3.6×33+4.005)×55926==880001.1KKN.mG5H5=(3.6×44+4.005)×55926==1093334.77KN.mmG6H6=(3.6×55+4.005)×66572==1449912.66KN.mm=4786822.8KNN.mF1=F2=同理：F3=37.59KKNF4=46.92KKNF5=61.64KKNF6=81.70KKN计算结果如下图图2.8图2.8地震作用用下框架受受力图2．6框架内力计算2．6．11恒载作用用下的内力力计算在竖向荷载作用用下框架内内力采用弯弯矩二次分分配法进行行简化计算算。计算步骤如下：：（1）根据各杆件的的线刚度计计算各节点点杆端弯矩矩分配；（2）计算竖向荷载载作用下各各跨梁的固固端弯矩。（3）将所有杆端的的分配弯矩矩向远端传传递；（4）将各杆件的固固端弯矩，分分配弯矩和和传递弯矩矩相加即可可得各杆端端弯矩。1.计算分配配系数取传递系数为１１／2，中跨梁梁的相对线线刚度须乘乘以修正系系数0.5。分配系数按以下下式计算：：（2.5）式中：为节点ｋｋ第ｉ根杆杆件的相对对线刚度；；为节点ｋｋ各杆件相相对线刚度度之和。由于本榀框架结结构、受力力对称，在在分层法计计算时可取取半结构进进行计算。2.梁的固端端弯矩均布恒载引起的的固端弯矩矩，利用以以下公式计计算：（2.6）可求得各梁端弯弯矩，如下下表表2.2恒载作用用下固端弯弯矩AB跨BC跨恒载简图固端弯矩简图固端弯矩折减后的结构线线刚度如图图2.9图2.9折减后后框架相对对线刚度图图计算过程如下图图2.100图2.10恒荷荷载作用下下弯矩计算算过程跨中弯矩计算：：M6AB=1/88×17..10×88.12-(299.46++47.661)/22=1011.70KKN.mM6BC=1/112×8..89×33.92-21..95=--10.668KN..mM5AB=1/88×12..80×88.12-(399.87++48.552)/22=60..78KNN.mM5BC=1/112×6..31×33.92-13..77=--5.777KN.mmM4AB=1/88×12..80×88.12-(355.72++46.886)/22=63..69KNN.mM4BC=1/112×6..31×33.92-13..99=--5.799KN.mmM2AB=M3AAB=M4ABB=63..69KNN.mM2BC=M3BBC=M4BCC=-5..99KNN.mM1AB=1/88×12..80×88.12-(322.51++43.008)/22=67..18KNN.mM1BC=1/112×6..31×33.92-14..562=-6..56KNN.M图2.11恒荷荷载作用下下框架弯矩矩图由于塑性内力重重分布需对对粱端弯矩矩进行调幅幅。由公式：M=（1-）Mc-vb//3（2.7）取0.155由M=Mc-vbb/2将弯矩调调至柱端、调调幅弯矩如如图2.122图2.12恒荷荷载作用下下调幅后弯弯矩图剪力计算：顶层：边跨v11L+M2-M1-1/22×ql22=0v22L+M1-M2-1/22×ql22=0=>v11=(M1+1/22×ql22-M2)/Lv22=(M2+1/22×ql22-M1)/L中中跨v11=v2=1/22×ql22表2.3梁端剪力力计算过程程如下页表表层号梁端弯矩跨中弯矩跨度梁端剪力ML边Mr边M中ML中边跨中跨边跨中跨VaVb左Vb右Vc左624.9647.6121.9521.95101.710.688.13.966.4672.0617.3417.34539.8748.5213.7713.7760.785.778.13.951.8451.8412.312.3437.5246.8613.9913.9963.695.998.13.951.8451.8412.312.3337.5246.8613.9913.9963.695.998.13.951.8451.8412.312.3237.5246.8613.9913.9963.695.998.13.951.8451.8412.312.3132.5143.0814.5614.5667.186.568.13.951.8451.8412.312.3轴力计算：Ni，1=Gi，1+VbiL，（2.8）Ni+1，1=Gi+1，1+VbiL+NNi，1（2.9）计算过程与结果果如下图2.133所示图2.13恒荷荷载作用下下框架轴力力剪力图2．6．2活载作用下内力力计算竖向活荷载为可可变荷载，但但相对横载载小得多。将将活载等数数为均布荷荷载。顶层：qAB==1.233KN/mm(梯形)qqBC=0..5×2..7×2××5/8==1.699KN/mm(三角形)其它层：qABB=7.337KN//mqqBC=2..0×2..7×2××5/8==6.788KN/mm梁端弯矩计算：：顶层：MAAB=1//12(11.23××8.122)=6..738KKN.MMBCC=1/112ql22=2.1148KNN.m其它层：MABB=1/112(7..37×88.12)=400.33KKN.MMBCC=1/112ql22=8.556KN..m内力计算采用弯弯矩二次分分配法，过过程如下图图2.144图2.14活荷荷载作用下下框架弯矩矩计算剪力计算方法同同恒荷载，计计算结果如如下表表2.4活荷载作用下剪剪力剪力654321VA28.0629.0829.0829.0829.0829.08VB左31.3029.0829.0829.0829.0829.08VB右14.0014.0014.0014.0014.0014.00VC左14.0014.0014.0014.0014.0014.00轴力的计算亦同同于恒荷载载下轴力的的计算，计计算结果及及框架弯矩矩、剪力如如图2.155图2.15活荷荷载作用下下框架内力力图由于考虑梁端塑塑性内力重重分布，对对梁端弯矩矩进行调幅幅，乘以调调整系数0.85，调整后后框架弯矩矩图如2.166图2.16活荷荷载作用下下框架调幅幅后弯矩图图2．6．3风荷载作用下内内力计算此处采用D值法法进行计算算剪力计算过程如如下表表2.5柱端剪力计算表表系数六层4.93五层12.099四层18.644三层25.199二层31.744边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱3.984.493.983.984.493.983.984.493.984.490.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.69Vjkk73.074.594.736.206.397.828.05一层4.93K=V边柱5.740.819.79=3.2中柱5.180.799.55=3.2表2.6柱端弯矩计算表表y0M上=（1-y0）hVVM下=y0hV6边柱0.452.401.96中柱0.452.482.035边柱0.505.355.35中柱0.505.355.534边柱0.508.268.26中柱0.508.518.513边柱0.5011.1611.16中柱0.5011.5011.502边柱0.5014.0814.08中柱0.5014.4914.491边柱0.5517.8421.81中柱0.5517.4021.27由节点平衡计算算梁端弯矩矩如下表表2.7梁端弯矩表层数边跨中跨左右62.41.970.5157.316.011.45413.6111.172.87319.4215.924.09225.2420.685.31131.9225.376.52风荷载作用下框框架弯矩图图如下2.177图2.17风荷荷载作用下下框架弯矩矩图表2.8梁剪力柱轴力的的计算表剪力654321边跨梁0.541.643.064.365.677.07中跨梁0.260.741.472.105.723.34轴力A柱0.5110.6815.03B柱0.281.162.755.017.9611.65图2.18风荷荷载作用下下框架剪力力、轴力图图2．6．4地震荷载作用下下内力计算算此处采用D值法法进行计算算表2.9柱端剪力计算过过程表系数六层81.7五层143.334四层192.996三层230.555二层255.994边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱3.984.493.983.984.493.983.984.493.984.490.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.690.670.69Vjkk20.1220.7335.3136.3647.5348.9556.7958.4963.0464.93一层4.93K=V=3.2边柱5.740.8168.31中柱5.180.7966.63表2.10柱端弯矩矩计算表y0M上=（1-y0）hVVM下=y0hV6边柱0.4539.8432.59中柱0.4541.0533.585边柱0.5063.5663.56中柱0.5065.4565.454边柱0.5085.5585.55中柱0.5088.1188.113边柱0.50102.22102.22中柱0.50105.28105.282边柱0.50113.47113.47中柱0.50116.87116.871边柱0.55124.49152.16中柱0.55121.43148.42表2.11梁端弯矩矩如下表层数边跨中跨左右639.8432.668.39596.1578.7820.254149.11122.1731.393187.77153.8539.542215.69176.7345.431237.96189.5748.72弯矩图如下2..19图2.19地震震荷载下框框架弯矩图图梁剪力、柱轴力力的计算：：过程见下下表表2.12梁剪力柱柱轴力的计计算表剪力654321边跨梁8.9521.6033.4942.1848.4552.78中跨梁4.3010.3816.1020.2823.2927.07轴力A柱8.9530.5564.04106.22154.67207.35B柱4.6515.8733.2655.1680.32106.03轴力剪力图如下下2.200图2.20地震震荷载作用用下框架轴轴力剪力图图水平地震作用下下框架侧移移验算：一品框架线刚度度：=444728..9KN..m=555622..2KN..M表2.13框架侧移移计算表FiVi681.7081.7044728.991.83561.64143.3444728.993.20449.62204.9844728.994.58337.59242.5744728.995.42225.39267.9644728.995.99113.94281.9055622.225.07底层：/h=55.07//4.055×1033=1/7799<11/4500二层：/h=55.99//3.6××103=1/6601<11/4500顶层：/h=11.83//3.6××103=1/11967<<1/5550故满足要求。2．7内力组合2.7.1控控制截面的的选择：柱:选其上下两端为为控制截面面梁：选两端及跨跨中为控制制截面（边边跨，中跨跨共5个截面）2.7.2框架架梁柱的内内力组合表2.14一层框架梁梁内力组合合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-27.6350.54-15.5928.77±31.92±7.07±237.966±52.78257.10-31.37-±3.28±7.07±24.20±52.783-36.62-53.14-23.04-30.93±25.37±7.07±189.577±52.784-12.3812.3-10.2314.00±6.52±3.34±48.72±27.075-10.52--2.41-0±3.340±27.07续表2.14截面类型型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--54.98100.93--77.8470.55--93.02105.81--351.866146.522112.44--73.11--112.18--118.80--3--76.2-107.077--79.46-73.67--104.944-111.655--304.211-150.9444--29.1834.36--23.9819.44--35.9636.61--84.3358.355--16.0012.6215.6614.07-表2.15二层框架梁内力力组合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-31.8950.69-18.0528.88±25.24±5.67±215.699±48.45254.14-29.31-±2.28±5.67±19.48±48.453-39.83-52.99-24.69-30.82±20.68±5.67±176.433±48.454-11.8912.3-9.9814.00±5.31±2.72±45.42±23.295-5.09--2.15-0±2.720±23.29续表2.15截面类型型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--63.54101.26--73.6068.77--92.81104.36--329.500141.142106.00--68.16--104.77--107.89--3--82.36-106.744--76.75-71.53--104.966-109.577--292.266-145.0664--28.1134.36--21.7018.57--33.4235.83--79.2553.435--27.40-表2.16三层框架梁内力力组合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-31.8950.69-18.0528.77±19.42±4.36±187.777±42.18254.14-29.31-±1.75±4.36±16.96±42.183-39.83-52.99-30.82-30.93±15.92±4.36±153.855±42.184-11.8912.3-10.2314.00±4.09±2.10±39.54±20.285-5.09--2.41-0±2.100±20.28续表2.16截面类型型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--63.54101.26--65.4666.93--85.48102.71--293.200132.992106.00--67.42--104.10--104.60--3--82.36-106.744--70.08-69.69--98.96-107.911--262.622-136.9114--28.1134.36--19.9917.7--31.8835.05--71.6049.525--27.40-表2.17四层框架梁内力力组合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-31.8950.69-18.0528.88±13.61±3.06±149.111±33.49254.14-29.31-±1.22±3.06±13.17±33.493-39.83-52.99-24.69-30.82±11.17±3.06±122.177±33.494-11.8912.3-9.9814.00±2.87±1.47±31.39±16.105-5.09--2.15-0±1.470±16.10续表2.17截面类型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--63.54101.26--57.3265.11--78.16101.07--242.944121.692106.00--66.68--103.44--99.68--3--82.36-106.744--63.43-67.87--92.98-106.288--221.433-125.6224--28.2434.36--18.2916.82--30.4634.25--61.0644.095--27.40-表2.18五层框架梁内力力组合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-33.8950.77-17.0828.90±7.31±1.64±96.15±21.60251.66-30.31-±0.65±1.64±8.99±21.603-41.24-52.91-23.64-30.80±6.01±1.64±78.18±21.604-11.7012.3-10.1214.00±1.45±0.74±20.25±10.385-4.90--2.29-0±0.740±10.38续表2.18截面类型型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--64.58101.38--50.9063.22--71.4099.40--175.911106.342104.43--62.90--101.00--91.87--3--82.58-106.611--57.90-65.79--86.85-104.377--165.311-110.0554--28.2134.36--16.0915.80--28.6233.33--46.4436.655--9.095.888.777.25-表2.19六层框框架梁内力力组合表截面类控型制截面恒载活载风载地震荷载①②③④MVMVMVMV1-25.0466.46-3.6628.06±2.4±0.54±39.84±8.95286.45-4.23-±0.43±0.54±3.59±8.953-40.07-72.06-5.03-31.30±1.97±0.54±32.66±8.954-18.6617.34-2.3514.00±0.51±0.26±8.39±4.305-19.08--1.03-0±0.260±4.30续表2.19截面类型型控制截面内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用⑤⑥⑦⑧MmaxMminNMmaxMminNMmaxMminNMmaxMminN1--35.17119.03--33.4180.51--37.69115.79--84.04108.232109.66--103.34--109.61--110.95--3--55.6-130.299--51.32-87.23--57.38-126.599--94.04-116.8994--25.6840.41--23.1021.17--25.9938.78--34.7134.85--12.1410.9012.2011.52-2.7.3框架架柱的内力力组合表2.20一层框框架柱内力力组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M912.37-6.94-±17.84±124.499M86.19-3.47-±21.81±152.266N988.26286.46±15.03±207.433B柱M9-11.02--5.85-±17.4±121.433M8-5.51--2.93-±21.27±148.422N1312.633582.27±11.65±106.033续表2.20内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥24.5624.5624.5639.8214.8439.8240.0723.5940.07180.88519.01180.8512.2912.2912.2932.407.4332.4034.2811.834.28207.459.51207.511586.9661586.9661586.9661206.9551185.9111206.9551565.7991546.8551565.7991624.3441357.7991624.344-21.41-21.41-21.41-37.58-13.22-13.22-42.52-20.6-20.6-174.599-16.73-16.73-10.87-10.87-10.87-36.39-6.61-6.61-37.10-10.3-10.3-201.322-8.37-8.372390.3332390.3332390.3331591.4771575.1661575.1662323.52308.8222308.8222062.3661924.5221924.522表2.21二层框架架柱内力组组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M918.76-10.61-±14.08±113.477M820.14-11.40-±14.08±113.477N814.87235.51±10.68±154.677B柱M9-16.43--8.65-±14.49±116.877M8-17.49--9.21-±14.49±116.877N1090.988476.95±7.96±80.32续表2.21内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥37.3737.3737.3742.2222.5142.2253.6235.8853.62176.33928.88176.3940.1340.1340.1343.8824.1743.8856.2738.5356.27178.5231.01178.521307.5661307.5661307.566992.80977.84992.801288.0441274.5991288.0441320.2221119.1551320.222-31.83-31.83-31.83-40.00-19.72-19.72-48.87-30.62-30.62-176.844-24.91-24.91-33.88-33.88-33.88-41.27-20.9920.99-50.85-32.59-32.59-178.455-26.51-26.511976.9111976.9111976.9111320.3221309.1881309.1881920.1661910.1331910.1331699.7661595.3551595.355表2.22三层框框架柱内力力组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M918.76-10.61-±11.16±102.222M818.76-10.61-±11.16±102.222N641.48184.56±7.11±106.222B柱M9-16.43--8.65-±11.50±105.288M8-16.43--8.65-±11.50±105.288N869.33371.63±5.01±55.16续表2.22内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥37.3737.3737.3738.1422.5138.1449.9439.8849.94161.77628.88161.7637.3737.3737.3738.1422.5138.1449.9439.8849.94161.7628.88161.761027.6881027.6881027.688779.25769.30779.251010.81001.8441010.81018.122880.031018.122-31.83-31.83-31.83-35.82-19.72-19.72-45.11-30.62-30.62-161.777-24.91-24.91-31.83-31.83-31.83-35.82-19.72-19.72-55.11-30.62-30.62-161.777-24.91-24.911563.4881563.4881563.4881050.2111043.2001043.2001517.7661511.4551511.4551337.8881266.1771266.177表2.23四层框框架柱内力力组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M918.76-10.61-±8.26±85.55M818.76-10.61-±8.2685.55N468.09133.61±5.24±64.04B柱M9-16.43--8.65-±8.51±88.11M8-16.43--8.65-±8.51±88.11N647.68266.31±2.75±33.26续表2.23内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥37.3737.3737.3734.0822.5134.0846.2935.8846.29140.00928.88140.0937.3737.3737.3734.0822.5134.0846.2935.8846.29140.0928.88140.09748.76748.76748.76569.04561.71569.04736.66730.06736.66725.13641.87725.13-31.83-31.83-31.83-31.63-19.72-19.72-41.34-30.62-30.62-139.455-24.91-24.91-31.83-31.83-31.83-31.63-19.72-19.72-41.34-30.62-30.62-139.455-24.91-24.911150.0551150.0551150.055781.07777.22777.221116.1331112.7771112.777980.24937.00937.00表2.24五层框框架柱内力力组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M918.17-10.89-±5.35±63.56M818.76-10.61-±5.35±63.56N294.7082.66±2.18±30.55B柱M9-16.01--8.97-±5.53±65.45M8-16.43--8.65-±5.53±65.45N426.03160.99±1.16±15.87续表2.24内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥37.0537.0537.0529.2921.8029.2942.2735.5342.27110.99728.34110.9737.3737.3737.3730.0022.5130.0042.6235.8842.62111.5128.88111.51469.36469.36469.36356.69353.64356.69460.54457.79460.54442.95403.24442.95-31.77-31.77-31.77-26.95-19.21-19.21-37.48-30.51-30.51-109.688-24.59-24.59-31.83-31.83-31.83-27.46-19.72-19.72-37.58-30.62-30.62-109.999-24.91-24.91736.62736.62736.62512.86511.24511.24715.55714.08714.08628.46607.83607.832.25六层框框架柱内力力组合表柱号荷载类型控制截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来①②③④⑤⑥A柱M929.46-4.3-±2.40±39.84M821.72-20.09-±1.96±32.59N121.3131.71±0.54±8.95B柱M9-25.66--3.33-±2.48±41.05M8-18.72--6.94-±2.03±33.58N204.3955.67±0.28±4.65续表2.25内力组合1.2×恒载++1.4××活载1.2×恒载++1.4××风载1.2×恒载++0.9××1.4××（活载+风载）1.2×（恒载载+0.55×活载）+1.33×地震作用用NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|NmaxNmin|Mmax|MMNMMNMMNMMN①+②+③+④①+②+③①+②+③①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+④+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+④+⑥①+②+③+⑥①+②+③+④+⑥41.3741.3741.3738.7135.3538.7143.7940.7743.7989.72237.9389.7254.1954.1954.1928.8126.0628.8153.8551.3853.8580.4938.1280.49189.97189.97189.97146.33145.57146.33186.21185.53186.21176.23164.60176.23-35.45-35.45-35.45-34.26-30.79-30.79-38.11-34.99-34.99-86.16-32.79-32.79-32.18-32.18-32.18-25.31-22.46-22.46-33.77-31.21-32.21-70.28-26.63-26.63323.21323.21323.21245.66245.27245.27315.77315.41315.41284.72278.67278.672．8内力调整整（1）强柱弱梁要求求根据“抗抗震规范”，梁柱节节点处的柱柱端弯矩设设计值应符符合下式要要求：∑=∑。（2.10）∑--节点上下柱端截截面顺时针针或逆时针针方向组合合的弯矩设设计值之和和、上下柱柱端的弯矩矩设计值，可可按弹性分分析分配；；∑--节点左右梁端截截面顺时针针或逆时针针方向组合合的弯矩设设计值之和和；--柱端弯矩增大系系数，三级级框架取1.1。柱轴压比小于00.15者，不用用调整。以下各柱轴力增增大，轴压压比大于0.15，调整如如下表表2.26梁柱节节点处柱端端弯矩调整整计算表层数柱号关系5A111.51110.97222.48>0175.91193.50______B109.99109.68219.67<165.3146.44232.93116.30116.634A140.09140.09280.18>0242.94267.23______B139.45139.45278.9<221.4361.06311.30155.65155.653A161.76161.76323.52>0293.20322.52______B161.77161.77323.54<262.6271.6367.64183.82183.822A178.52176.39354.91<0329.50362.45180.14182.31B178.45176.84355.29<292.3679.25408.77203.46205.311A207.45180.85388.30>0351.86387.05______B201.32174.59375.91<304.2184.33427.39198.50228.89注：表中；，MM使杆端顺顺时针转动动为正。强剪弱弯的要求求为保证梁柱的延延性，梁端端及柱端的的抗剪能力力应大于抗抗弯能力。1）抗震规范规定定：三级框框架梁端截截面组合的的剪力设计计值应按下下式调整（2.11）式中--梁在重重力荷载代代表值作用用下，按简简支梁分析析的梁端截截面剪力设设计值（KN）;、--分别为梁左右端端逆时针或或顺时针方方向组合的的弯矩设计计值（KN.m）;--梁端剪力增大系系数，三级级取1.1。计算过程见表表2.27梁端剪剪力设计调调整计算表表层数截面1梁左1.10351.868.180.1247.78127.9032.34梁右1.1304.2184.338.180.1252.76132.8827.362左1.10329.508.180.1244.75124.8735.37右1.1292.3679.258.180.1250.47130.5929.653左1.102239.82119.9440.30右1.1262.6271.608.180.1245.39125.5134.734左1.10242.948.180.1232.99113.1147.13右1.1221.4361.068.180.1238.43118.5541.695左1.10175.918.180.1223.89104.0156.23右1.1165.3146.448.180.1228.76108.8851.366左1.1084.048.186.0911.4197.5074.68右1.194.0434.718.186.0917.48103.5768.61注：=1.2（恒+0.5活）/2，M使杆件顺顺时针转动动为正。“抗震规范”规定定：三级框框架柱的剪剪力设计值值应按下式式调整（2.12）式中--分别为柱的上下下端顺时针针或逆时针针方向组合合的弯矩设设计值；底层柱柱底的弯弯矩应乘增增大系数1.155.--柱剪力增大系数数，三级取取1.1--柱净高。表