4 主梁作用效应计算

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先计算永久作用效应，在计算活载作用下的荷载横向分布系数，并求得各主梁控制截

面（跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的最大可变效应，最终进行作用效应组合。

4.1永久作用效用计算4.11永久作用集度

（1）预制梁自重（一期恒载）按跨中截面计，主梁的恒载集度：

g(1)=0.7275?25=18.14KN/m由于变截面的过渡区段折算成的恒载集度：g（2）=0.36?2.29?0.5?0.08?4?25/28.66=0.2KN/m由于粱端腹板加宽所增加的重力折算成的恒载集度：g（3）=0.16?2?(1.13-0.18)?0.78?25/28.66=1KN/m中间横隔梁体积：（(0.95+1.07)?(0.79-0.08)

?0.5?0.2-0.08?0.08?0.5?(0.79-0.08)）?0.15=m3

端部横隔梁体积：（1.13+1.33）?(0.79-0.16)?0.5?0.2=m3

边主梁的横隔梁恒载集度：g（4）=（3?0.17+2?0.14）?25/28.66=0.69KN/m中主梁的横隔梁恒载集度：g'（4）=2?g（4）=1.38KN/m边主梁的一期恒载集度：g1=?=18.14+0.2+1+0.69=20.03KN/m

i?14中主梁的一期恒载集度：g??0=18.14+0.2+1+1.38=20.72KN/m

'1i?14（2）二期恒载

一侧人行道栏杆1.52KN/m；一侧人行道3.6KN/m；桥面铺装层重（图4-1）：1号梁：0.5?(0.084?0.0908)?0.4?25?0.8742号梁：0.5?(0.0908?0.1205)?2.2?25?5.93453号梁：.

4号梁：0.5?(0.1503?0.18)?2.2?25?9.083

图4-1桥面铺装（尺寸单位：cm）

恒载计算汇总见表4-1。

表4-1恒载汇总表

梁号1234一期恒载g1(KN/m)20.0320.7220.7220.72二期恒载g2（KN/m）1.52+3.6+0.874=5.9945.93457.4479.083总恒载（KN/m）26.02426.654528.16729.8034.1.2永久作用效应

如图4-2所示，设x为计算截面离支座的距离，并令??剪力的计算公式为：

11Mg??(1??)l2gi,Qg?(1?2?)lgi

22x，则主梁弯矩和l永久作用效应计算结果见表4-2。

表4-2永久作用效应计算表

项目?总恒载（KN/m）-26.02426.654528.16729.803Mg(KN?m)Qg(KN?m)1号梁2号梁3号梁4号梁

跨中0.52671.992736.742892.033060.006四分点0.252023.992052.562170.182296.23四分点0.25186.46190.98201.82213.54支点0.00372.92381.96403.63427.08

图4-2永久作用效应计算图

4.2可变作用效应计算4.2.1冲击系数和车道折减系数简支梁结构基频计算：

f??2l2EIcmc式中：l—结构的计算跨径28.66m;

E—混凝土弹性模量，C40的E=3.25?1010N/m2;Ic=结构跨中截面的惯距，Ic=453.52?10-3m4;

mc=结构跨中处单位长度质量，mc?0.7897?25?1000?9.81?2023.5kg/m则

f??2?28.6623.45?1010?453.52?10?3?5.33(HZ)

2023.5冲击系数：根据《马路规》中第4.3.2条之5，当1.5HZ?f?14HZ时，

??0.1767f?0.0157,则可得：

（1??）?1?（0.1767In5.33-0.0157）?1.28按《桥规》4.3.1条，当车道数大于2时，需要进行车道折减。三车道折减系数为0.78，四车道折减系数为0.67，但折减后的值不得小于两行车队布载时的计算结果。

4.2.2主梁的荷载横向分布系数（1）跨中的荷载横向分布系数mc

本设计桥跨内设有五道横隔梁，承重结构的宽跨比B/l=16.8/28.66=0.5862,认为具有可靠地横向联接，且宽跨比接近0.5，按修正刚性横梁法来计算荷载横向分布系数mc。

1、计算主梁抗扭惯距IT

对于T形截面，单根主梁的抗扭惯距可近似计算为：

ITi??cibiti3

im式中：

bi,ti—为相应单个矩形截面的宽度和高度；

ci—为矩形截面抗扭