附件：大广边跨支架检算

附件二：边跨现浇段支架受力检算一、工程概况跨大广高速特大桥82-85#为悬灌连续梁，共4孔，长221.75m。孔跨布置为：（60+100+60）m，基础为直径125、180cm钻孔桩、承台，上部为整体悬灌连续梁，砼均采用C50。边跨现浇段9.75m模板边跨现浇段外侧模、内腔顶模采用0#块模板改装、内腔侧模均采用18mm厚竹胶板，横肋用15×15cm方木，内侧模竖肋采用[10槽钢，钢管支架对撑。内外侧上下设3道通长Ф25mm精轧螺纹钢对拉螺杆。布置14片贝雷梁用于支撑H型钢，贝雷梁下部的H400*400*13*21直接放在529的螺旋钢管上。（支架正面图）支架正面图二、编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设[2005]160号）；2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》4、《铁路混凝土工程施工技术指南》5、《杭长客专施图（桥）-HCJXⅦ-5》跨大广高速特大桥施工图6、《无渣轨道双线预应力混凝土连续梁（悬灌施工）》7、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）三、模板与支架计算1、荷载取值静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载将截面分成如所示根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载⑴砼单位体积重量26.5KN/m3⑵倾倒砼产生的荷载：4.0kN/m2⑶振捣砼产生的荷载：2.0kN/m2⑷模板及支架产生的荷载：1.0kN/m2⑸施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5kN/m2。⑹方木自重荷载：7.5KN/m3荷载系数：⑴钢筋砼自重：1.2；⑵模板及支架自重：1.2；⑶施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4；⑷倾倒砼产生的竖向荷载：1.4；⑸振捣砼产生的竖向荷载：1.4；⑹倾倒砼产生的水平荷载：1.4；⑺振捣砼产生的水平荷载：1.4；⑻浇筑砼时对侧面模板的压力：1.2。计算截面区域划分2、底板模板强度承载力验算底板模板（即A2与A3）下拟摆纵向方木间轴距腹板底为0.2m，底板底为0.3m，方木为10×10cm，木材的弹性模量取9.5×103Mpa，底模宽度取1m计算，作用在底模板上每m宽的均布荷载为：Q2=1.2×131.567/1.4+(4+2+2.5+1)×1.4=125.67KN/mQ3=1.2×150.324/3.891+(4+2+2.5+1)×1.4=59.66KN/m1）腹板底模板验算，按三等跨连续梁计算：竹胶板力学参数：b=1mh=0.018mI=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10-7m4A=bh=1×0.018=0.018m2E=9.5×103MpaW=bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m3EA=9.5×103×106×0.018=171000000EI=9.5×103×106×4.86×10-7=4617Q2=Q2=1.2×131.567/1.4+(4+2+2.5+1)×1.4=125.67KN/m建立力学模型（单位N）：结构弯矩图（单位N•m）：Mmax=0.503kN·m弯矩正应力σ=M/W=0.503×103/(5.4×10-3)=9.3MPa＜[σw]=15MPa结构位移图：fmax=0.00029m<0.2/400=0.0005m实际施工中间距不大于20cm。故满足要求！2）底板底模板验算，按三等跨连续梁计算：竹胶板力学参数：b=1mh=0.018mI=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10-7m4A=bh=1×0.018=0.018m2E=9.5×103MpaW=bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m3EA=9.5×103×106×0.018=171000000EI=9.5×103×106×4.86×10-7=4617Q3=1.2×150.324/3.891+(4+2+2.5+1)×1.4=59.66KN/m建立力学模型（单位N）：结构弯矩图（单位N•m）：Mmax=0.537kN·m弯矩正应力σ=M/W=0.537×103/(5.4×10-3)=9.94MPa＜[σw]=15MPa结构位移图：fmax=0.00071m<0.3/400=0.00075m实际施工中间距不大于30cm。故满足要求！3、底纵梁验算1)腹板处底纵梁验算腹板（即A2）下摆I28b工字钢轴距0.40m，下H型钢间距2.3m：工字钢力学参数：Ix=7480cm4Wx=534cm3A=61cm2d=10mmE=2.1×105MpaS=312.3cm3Q2=1.2×131.567/1.4+(4+2+2.5+1)×1.4=125.67KN/m建立力学模型（单位N）：结构弯矩图（单位N•m）：Mmax=67.987kN·m弯矩正应力σ=M/W=67.987×103/(534×10-6)=127.3MPa＜[σw]=145MPa结构剪力图（单位N）：Qmax=16.971KN剪应力τ=Q×S/（I×d）=16.971×103×312.3×10-6/（7480×10-8×0.01）=7.09MPa<[τ]=85Mpa结构位移图：fmax=0.00121m<2.3/400=0.00575m故满足要求！2)底板处底纵梁验算底板（即A3）下摆I28b工字钢轴距0.40m，下H型钢间距2.3m：工字钢力学参数：Ix=7480cm4Wx=534cm3A=61cm2d=10mmE=2.1×105MpaS=312.3cm3Q3=1.2×150.324/3.891+(4+2+2.5+1)×1.4=59.66KN/m建立力学模型（单位N）：结构弯矩图（单位N•m）：Mmax=32.276kN·m弯矩正应力σ=M/W=32.276×103/(534×10-6)=60.4MPa＜[σw]=145MPa结构剪力图（单位N）：Qmax=80.57KN剪应力τ=Q×S/（I×d）=80.57×103×312.3×10-6/（7480×10-8×0.01）=33.6MPa<[τ]=85Mpa结构位移图：fmax=0.00058m<2.3/400=0.00575m故满足要求！4、贝雷梁顶H400*400*13*21验算考虑0#块完成成后有H400**400**13*221，故用在贝雷梁梁顶部，间间距2.3m。H400*4000*13**21的力力学参数：：A0=219.5ccm2Ix0=669900cmm4SS0=5088.8ccm3Wxx0=33440cm33翼板荷载(考虑虑临边防护护0.7mm)：Q1=1.150××26.55/2.65×2.3×11.2+（4+2..5+2..0+1）×2.3×11.4=662.333KN/mm;腹板荷载：Q2=4.965×226.5//1.4005×2.3×11.2+（4+2..5+2..0+1）×2.3×11.4=2289.005KN//m;底板荷载：Q3=5.673×226.5//3.8991×2.3×11.2+（4+2..5+2..0+1）×2.3×11.4=1137.223KN//m;受力分析：结构受力图（单单位：N，N/M）:结构弯矩图(单单位：N••M)：Mmax=455.03kN·mm弯矩正应力σ==M/W==45.003×1003/(33340×110-6)=113.5MPa＜[σw]=1145MMPa结构剪力图（单单位：N）Qmax=1997.066KN剪应力τ=Q××S/（I×d）=197..06×1103×508..8×100-6/（669000×100-8×0..013）=11.55MPa<<[τ]=855Mpaa结构位移图（单单位：m）位移验算:Fmax=0..00088588mm<0.9446/4400=00.0022365mm故，此处满足！！7、贝雷梁验算⑴底板底贝雷梁验验算计算荷载为腹板板加底板的的混凝土自自重以及人人员机具、振振捣、支架架荷载，全全部作用在在底板和腹腹板正下方方的10片贝雷梁梁上。则：：q2+q3=1..2×（4.96648×22+5.67726）×26..5+1..4×（4+2..5+2++1）×6.77=5855.26kN/mm贝雷梁(单排单单层)的力学参参数：A=25.488cm2I=22504997.2cm4W=33578..5cmm4[MM]=7788.22KN•MEE=2.11×1055Mpaa[QQ]=2445.2kN结构受力图：（N）结构弯矩图：（N•m）结构剪力图：（N）内力计算Mmax=19975.0070kkN•m<[MM]×110=7888.2××10=78822kN•mQmax=19005.9664KN<<[t]×10=2455.2×110=24522KN挠度计算：fmax=0..013330m<6.05/4000=0..0151255m支座反力R1--1=22200.1199/10=222..01KKNRR1-2==30477.22//10=304..72KKN⑵腹板底贝雷梁检检算计算荷载为腹板板的混凝土土自重以及及人员机具具、振捣、支支架荷载，全全部作用在在腹板正下下方的3片贝雷梁梁上。则：q2=1.2××4.96648×226.5++1.4××（4+2..5+2++1）×1.4005=176..567kN//m贝雷梁(单排单单层)的力学参参数：A=25.488cm2I=22504997.2cm4W=33578..5cmm4[MM]=7788.22KN•MEE=2.11×1055Mpaa[QQ]=2445.2kN结构受力图：（N/m）结构弯矩图：（N•m）结构剪力图：（N）内力计算Mmax=5995.8558kN•m<[MM]×3=7888.2××3=23644.6kkN•mQmax=5775.011KN<<[t]×3=2455.2×66=7355.6KKN挠度计算：fmax=0..00401m<<6.055/4000=0.00151225m支座反力R2--1=6669.7887/3=223..262KNR2-2=9119.3116/3=306..439KN（由由于两两并并排，故支支反力按三三个计算）⑶翼板底贝雷梁检检算计算荷载为翼板板的混凝土土自重以及及人员机具具、振捣、支支架荷载，全全部作用在在底板和腹腹板正下方方的2片贝雷梁梁上。则：q3=1.2××1.15504×226.5++1.4××（4+2..5+2++1）×2.655=71.8828kkN/m贝雷梁(单排单单层)的力学参参数：A=25.488cm2I=22504997.2cm4W=33578..5cmm4[MM]=788..2KNN•MEE=2.11×1055Mpaa[Q]=2455.2kkN结构受力图：（N）结构弯矩图：（N•m）结构剪力图：（N）内力计算Mmax=2442.3997kN•m<[MM]×2=7888.2××2=15766.4kkN•mQmax=2333.9166KN<<[t]××2=2455.2×22=490..4KNN挠度计算：fmax=0..001663m<66.05//400==0.01151255m支座反力R3--1=2772.4772/2=136..236KNR3-2=3773.9880/2=186..99KKN8、贝雷梁底H4400*4400*113*211验算①靠近墩身附近的的贝雷梁底底H型钢检算贝雷梁底布置HH400**400**13*221，底部部为螺旋钢钢管。H型钢承受贝贝雷梁传递递的力。H400*4000*13**21的力力学参数：：A0=219.5ccm2Ixx0=669900cmm4G＝16844.1N//mS00=5088.8ccm3Wxx0=33440cm33受力分析：结构受力图：（单单位:N）1684.1136623616684.112223262216684.112222010016684.112222010016684.112223262211684..11136233611684..1结构弯矩图：((单位:N•M)剪力图（N）：：Mmax=677.7666KN•M弯矩正应力σ==M/W==67.7766×1103/(33440×100-6)=20..3MPPa＜[σw]=1445MPPaQmax=2333.6888KNN剪应力τ=Q××S/（I×d）=233..688××103×508..8×100-6/（669000×100-8×0.013）=13.667MPaa<[τ]=855Mpaa结构变形极小，软软件计算不不显示数值值。故，此处验算满满足要求。②远离墩身的贝雷雷梁底H型钢检算算贝雷梁底布置HH400**400**13*221，底部为为螺旋钢管管。H型钢承受受贝雷梁传传递的力。H400*4000*13**21的力力学参数：：A0=219.5ccm2Ixx0=669900cmm4G＝16844.1N//mS00=5088.8ccm3Wxx0=33440cm33受力分分析：结构受力图：（单单位:N）1684.1186999011684..13306433911684..13304722011684..13304722011684..13006439911684..11186999011684..1结构弯矩图：((单位:N•M)剪力图（N）：：内力计算Mmax=922.7499KN•M弯矩正应力σ==M/W==92.7749×1103/(33340×110-6)=27..77MPPa＜[σw]=1145MMPaQmax=3220.122KN剪应力τ=Q××S/（I×d）=320..12×1103×508..8×100-6/（669000×100-8×0..013）=18.773MPaa<[τ]=855Mpaa结构变形极小，软软件计算不不显示数值值。故，此处验算满满足要求。9、螺旋钢管验算算①靠近墩身的螺旋旋钢管检算算螺旋钢管，采用用Φ529mm，其所承承受的力为为H型钢所传递递下来的集集中力。即即H型钢的支座座反力。Φ529mm壁厚厚10mmmD==529mmmd==510mmmH型钢的的支座反反力最大值值457.2297KNL=12.6mmP=4456.996KN==457.2297N，mm由长细比λ查得得φ=0.7739σ==37.955