悬臂浇筑的教案

悬臂浇筑的教案第1页/共156页第2页/共156页一、工程概况白河大桥位于密云水库西侧密关路与琉辛路交界附近，桥梁位于本工程K0+557处（主桥中心桩号为K0+572.5处）跨越密云水库白河支流。桥梁共分三联，分别为南侧引桥、主桥及北侧引桥，主桥上部结构为72+120+72米预应力混凝土连续钢构。白河大桥效果图第3页/共156页全桥共有2个0#块，4个1#块，2~17块各4块，跨中合拢段1块，边跨合拢段2块。单幅断面，单箱单室箱形截面，梁高2.5m~7.0m，箱梁上施加三向预应力。悬浇段板顶束、边跨现浇段顶板束、中跨现浇段底板连续束、合拢段腹板连续束采用15-Φs15.2钢绞线，悬浇段腹板束、中跨合拢段顶板连续束采用11-Φs15.2钢绞线，边跨悬浇段底板束、腹板束采用13-Φs15.2钢绞线，横向设2-Φs15.2钢绞线。箱梁竖向采用JL32精轧螺纹钢筋。顶板宽14.7m，底板宽8.0m,翼缘板悬臂长3.35m,顶板双向1.5％横坡，主梁中心梁高与腹板边缘梁高相差0.06m。第4页/共156页二、施工工艺

托架安装→托架试压→托架上安装模板→0、1#块施工→强度达到100%后进行预应力张拉→0、1#块上组装主桁架系统→用吊车转移“底篮”和外模板→安装2#块部分钢筋→安装内模板→完成2#块钢筋绑扎→安装端头模板→浇筑2#块混凝土→强度达到100%后进行预应力张拉→两个挂篮并各自前移到位→进行常规悬臂浇筑施工→边跨合拢段施工→中跨合拢段施工。第5页/共156页三、0#、1#块施工主桥悬臂浇筑：0#、1#块是主梁混凝土浇筑方量最多的部位，各种预埋件、钢筋、三向预应力钢束及其孔道、锚具密集交错，钢筋最复杂，外形尺寸要求最严，梁面有纵横坡度，端面与待浇梁段密切相连。其受力也是最复杂，是连续刚构施工的关键部位之一。第6页/共156页三、0#、1#块施工1、支架和模板

主桥墩顶0#、1#块利用预埋在墩柱上的牛腿作为支撑，在其上搭设型组合焊件，以工字钢作为分配梁形成现浇支架支撑体系。0#块采用墩柱模板作为底模，下设10cm的槽钢支点，托架采用3.6m长45#工字钢为托架主体，在距离两侧各1.2m处设置成45度的36#工字钢斜支撑，侧模和人孔模板需要单独加工。第7页/共156页三、0#、1#块施工1#块的底模和侧模采用悬浇各块所用的底模，内模采用木模单独加工。1#块底模下要设置底模支架来调整线形，底模支架采用[16+[16+[16的组合形式，并在0#与1#的交接处放置一定数量的硬木楔，以调整标高和方便拆除第8页/共156页三、0#、1#块施工順桥向托架示意图第9页/共156页三、0#、1#块施工第10页/共156页三、0#、1#块施工0#块下支架预埋件示意图第11页/共156页三、0#、1#块施工0#、1#块横杆预埋件示意图第12页/共156页三、0#、1#块施工

模板和支架，在[16下为横桥向放置的双排28工字钢，搭设在45#工字钢的托架上，基础为座落在承台上的630钢管上放置双36#工字钢，为保证托架的安全，在630钢管两侧各加设支撑。2、托架施工（1）0#块托架的三角架在后台加工完成，之后采用吊车吊装就位，用手拉葫芦将其顶面调平至设计标高，测量复核合格后将三角架分别与上下预埋件焊接，焊接必须饱满、牢固。托架四周设置栏杆扶手，下面挂防落安全网。第13页/共156页三、0#、1#块施工（2）1#块a、将630×10mm钢管桩焊接牢固到准确长度并准确的立在承台上，钢管顶部焊接1.5cm厚的钢板，钢板上部放置双45#工字钢。最好安装6根45#工字钢，经测量复核标高后，纵桥向放置的6根45#工字钢与预埋钢板准确焊接，焊接必须饱满、牢固。第14页/共156页三、0#、1#块施工b、

在45#工字钢上布置三排双排28#工字钢，距离1#块根部间距为：30cm，120cm，270cm。第15页/共156页三、0#、1#块施工牛腿组装完毕后进行加载预压。压载试验方法如下：在铺设好底模的支架上加载，加载总重为梁段重量加模板重量和施工荷载，按计算荷载预压（9073.6KN，已为超载重量），方式采用砂袋进行加载，先加腹板，然后加底板，先加靠近墩顶部位，后两端。加载分四级进行，即2268.4KN、4536.8KN、6805.2KN和9073.6KN，每级加载后均静载3小时，每次加载都要测出高程，加载完成并待沉降稳定后，即基本没有变化时测出各控制点的高程。然后进行卸载，先卸腹板，再卸底板，然后测出相应控制点的高程，计算支架的弹性变形和非弹性变形。第16页/共156页钢筋加工及安装

钢筋现场下料，在钢筋加工配料时，要准确计算钢筋长度，加工成型的钢筋应按设计图中的编号进行堆放，标识，以防误用、乱用。安装绑扎先绑扎底板、横梁及腹板，内模安装完毕后进行顶板、翼板的钢筋绑扎，在施工接缝处留出普通钢筋搭接头，预应力筋用连接器连接，并装好波纹管。第17页/共156页钢筋加工及安装

钢筋绑扎前，在模板上放样定位。绑扎成型时，铁丝必须扎实，不得有滑动、折断、移位等。成型后的骨架必须稳定牢固，按照设计预应力预留孔道的位置及高度设置波纹管防崩钢筋定位框，采用8钢筋做成U字形，定位框每隔50cm设置一道，与普通钢筋发生矛盾时以预应力筋为主。接头用电工胶带密封。在钢筋施工过程中，应先预埋锚垫板，使其与波纹管孔道垂直。锚垫板压浆孔先塞满棉丝，防止压浆孔漏浆堵塞。钢绞线的切割用砂轮切割机，严禁电焊烧割钢绞线。第18页/共156页混凝土浇筑0#、1#块混凝土方量、重量大，两次浇筑完成，第一次浇筑底板和50cm腹板，第二次浇筑腹板和顶板及横隔板。浇筑前，对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，对模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净。混凝土采用泵车输送，纵向分段，第19页/共156页混凝土浇筑横向分层浇筑。浇注时首先浇注底板，为了保持托架受力平衡，墩顶两侧底板同时浇注，两侧浇注速度一致，底板浇注到腹板根部倒角。浇注腹板砼从腹板顶下料，因此在输送管出料口设置一定长度的软管，严格保证砼的自由下落高度小于2m，避免由于砼出口位置较高，砼在繁密的钢筋网浇注密实格上冲击后产生离析，影响砼的质量。第20页/共156页混凝土浇筑要加强锚垫板位置的混凝土振捣，波纹管要禁止振捣棒接触。第三顺序浇注顶板部分。浇筑混凝土自落高度小于2m，混凝土浇筑采用分层分段浇筑，每层厚度不大于0.3m，砼的振捣用插入式振捣器，30型、50型配合使用，钢筋波纹管较密处使用30型振捣棒，大面积振捣时以50型为主。振捣棒的移动间距不超过作用半径的1.5倍，并要插入下层砼5~10cm，对于每个振捣部位必须振捣密实为止，不得过振，振捣时避免振捣棒碰撞模板，严禁碰撞波纹管。0#、1#块体积大，浇注时间长，砼浇筑时，现场施工技术员必须严格控制砼的塌落度和和易性，必须按规范要求进行现场试验，不符合要求第21页/共156页混凝土浇筑的砼严禁入模。同时，砼浇注过程中，前后场服从统一指挥并由经理部值班领导负责协调，使砼浇筑连续快速进行。0#、1#块混凝土的养护工作一定要正确细心，顶板的裸露面积大,内部为一个空箱结构,混凝土的热量不易散发,所以养护工作主要在于防止混凝土内外温差过大。

第22页/共156页混凝土浇筑冬季施工混凝土浇筑前进行温度检测，要求入模温度不低于5℃，混凝土浇筑完成后及时将暖棚封闭，暖棚内加温的方式养护。第23页/共156页预应力工程施工1）箱梁预应力设计：箱梁按纵向、竖向和横向三向预应力设计。纵向、横向均为钢绞线，竖向采用JL32精轧螺纹钢筋。设计留有施工备用孔道和体外束预留孔道及转向控制点。2）管道施工要求a、所有管道与管道之间连接以及管道与喇叭管的连接均应确保其密封性，采用电工用防水胶带连接。b、为了严格保证管道弯曲坐标和弯曲角度，用“#”字形定位架进行管道的定位，同时保证管道畅通，以减少磨阻损失。所有预应力管道在曲线部分的间隔为50cm、直线段间隔为100cm，并点焊在主筋上，不容许用铁丝绑扎定位，确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。第24页/共156页预应力工程施工c、管道轴线必须与垫板垂直，波纹管在安装前，要进行整形，并去掉毛刺。d、浇筑混凝土前，由专人对管道进行仔细检查，尤其注意检查管道是否被电焊烧伤，出现小孔。e、通气管设置在箱梁的腹板处，底板最低点处设置排水孔。3）预应力钢绞线钢绞线运至工地后应覆盖并防止锈蚀。钢绞线的下料不得使电弧或氧弧切割，只能采用盘锯切割，且使钢绞线的切割断面平整以便在张拉时检查断丝。第25页/共156页预应力工程施工4）精轧螺纹钢筋由于精轧螺纹钢筋出现微小损伤或锈蚀将会导致张拉时碎断，因此应严格注意保管防止锈蚀，同时应注意下料，运输、安装等环节的管理，力求避免碰伤，以免张拉时脆断无法补救。5）预应力钢绞线穿束钢绞线采用后穿束，穿束前在钢束前端做成锥形，将各根钢绞线氧焊焊牢，并用薄铁皮包裹，穿束利用卷扬机牵引穿束，穿束到位后要割除锥头。6）张拉前的准备工作a.千斤顶和油压表均已校正，并在使用期内（校正系数不大于1.05）第26页/共156页预应力工程施工b.锚具按规定检验，合格者使用。c.预应力筋具备出厂技术合格证，并经过复式合格。d.预应力筋已按要求穿入孔道。e.清除梁体孔道内的杂物。f.梁段混凝土强度已达设计要求的可张拉强度。g.布设测量梁段挠度的观测点。h.计算预应力筋的理论伸长值，并经复核无误。i.计算每束钢绞线的理论伸长量。第27页/共156页预应力工程施工理论伸长量的公式：

其中：p—预应力钢筋张拉端的张拉力 L—预应力筋的长度 A—预应力筋的截面面积 E--预应力筋的弹性模量 x—从张拉端至计算 θ—从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和（rad） K—孔道每米局部偏差对摩擦的影线系数 μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数第28页/共156页预应力工程施工8）纵、横向钢绞线张拉a.安装工作锚：将钢绞线平行地逐根穿入，注意钢绞线不得交叉和穿乱，先安装中心或内圈锚孔的锲片，然后安装外圈锚的锲片，然后安装外圈锚环孔锲片，最后用套管适当用力将锲片敲入锚环孔，注意锲片间缝隙要均匀，其端头要在同一平面上，否则要将之取下重新安装。b.安装限位板，限位板凹槽要与锚环对中，不得错开。第29页/共156页预应力工程施工c.安装千斤顶于孔道中线对位，注意不得接混大、小油缸油管。d.按第一步安装工具锚，为使工具锚卸脱方便，在工具锚与锲片之间缠垫塑料布并涂少量黄油等润滑剂。第30页/共156页预应力工程施工e.初张拉：仔细检查千斤顶、油路等安装正确无误后，开动油泵进入初张拉，注意要有2～3人扶正千斤顶使工作锚环进入锚垫板的限位槽内，待油表读数达张拉应力时测量大缸行程和锚具楔片外露量。f.张拉：张拉以应力和伸长量进行双控，钢绞线张拉时，随时调整锚头及千斤顶对准孔道轴线，调整钢束，使其受力均匀。初始张拉应力为控制应力的20%，张拉力到达初应力时，量侧伸长值，作为量测伸长量起点。钢束张拉采用两端同时分级对称加载，每级加载为5Mpa油压值并同时测量该级伸长量，达到控制应力后，持荷至少2分钟并回油至初应力，同时测量每级伸长量，与理论伸长量第31页/共156页预应力工程施工比较，差值不得超过±6%。在预应力张拉之前，做孔道摩阻试验，测定孔道摩阻系数，来调整理论伸长值。g.回程、退楔：两端顶锚完成后，大缸分别回程到底，然后用小锤轻轻敲打工具锚环，取下楔片，依次取下锚环，拆除千斤顶、限位板。h.割断多余钢绞线，以手动砂轮锯切割为宜，钢绞线外露锚环达3㎝即可。实际伸长值计算式为△L=△L1+△L2△L1——从初应力（10%σcon）至最大张拉力间的实测伸长值△L2——初应力以下的推算值，采用相邻级的伸长值，即10%-20%σcon阶段的实际伸长值第32页/共156页预应力工程施工9）竖向JL32㎜精扎螺纹钢的张拉

竖向预应力筋张拉程序：安装工作锚→安装千斤顶→安装连接器张拉杆→安装工具锚→初张拉→张拉至锚下控制应力→测量伸长量→拧紧工具锚→大缸回程→拆除千斤顶。竖向预应力筋应分两级张拉，张拉力为505KN，每级张拉完成后及时旋紧螺帽，至第二次张拉到控制应力时为止（后次压紧变形值小于1mm）。伸长量计算应以预应力筋实际伸长值计算，不宜用千斤顶的伸长量推算。当伸长量不足时，可以采用多次反复张拉，直至达设计要求。竖向预应力束严禁不张拉或长拉吨位第33页/共156页预应力工程施工不够现象发生。非张拉端钢筋外端露出锚具长度不小于钢筋直径，张拉端张拉前钢筋露出锚具的长度不小于6倍钢筋直径；张拉切割后钢筋露出锚具长度不小于钢筋直径。切割张拉后多余长度时采用砂轮切割，严禁使用电焊切割。10）预应力施工注意事项a、混凝土强度达到100%设计强度时才许进行张拉。b、预应力的张拉组必须固定，且应由有经验和相关证件的预应力张拉人员进行，不允许无证人员承担此项工作。第34页/共156页预应力工程施工c、每次张拉应有完整的原始记录，且应在监理在场的情况下进行。d、普通预应力钢筋采用伸长量与强度双控，伸长误差应在6%范围。预应力高强精轧螺纹钢筋在非张拉端露出锚具长度应大于或等于钢筋6倍的螺距，分两级张拉，每级张拉完成后及时旋紧螺帽，至第二次张拉到控制应力时为止（后次压紧变形值小于1mm），伸长量计算应以预应力筋实际伸长值计算，不宜用千斤顶的伸长量计算。当伸长量不足时，可采用多次反复张拉，直至达设计要求，竖向预应力束必须保证张拉吨位足够。e、预应力张拉后尽快对预应力管道进行压浆，压浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质，压浆。第35页/共156页孔道压浆采用真空辅助压浆。首先对压浆设备的排气孔、压浆孔、高压管、球阀、搅拌机等进行检查。阀门1预应力混凝土压浆泵搅拌机压力表阀门2阀门3储浆桶压力表真空泵第36页/共156页孔道压浆关闭阀门1和排气孔，打开阀门2和3，启动真空泵，观察真空压力表的读数，应能达到负压力0.07~0.1Mpa。当孔道内的真空度保持稳定时（真空度越高越好），停泵1min,若压力保持不变即可认为孔道能达到并维持真空。a、搅拌浆体Ⅰ、拌浆前先加水空转数分钟，使搅拌机内壁充分湿润，将积水清理干净。Ⅱ、根据浆体配合比，首先将称量好的水倒入搅拌机，之后边搅拌边倒入称量好的压浆剂，在搅拌3---5min直至均匀。第37页/共156页孔道压浆Ⅲ、搅拌时间应保证水泥浆混合均匀，注意观察水泥浆稠度。压浆过程中，水泥浆的搅拌应不间断，若中间有停顿，必须让搅拌机和压浆泵之间循环流动，直到浆体泵送完毕。b、压浆Ⅰ、启动真空泵，当真空度达到并维持0.1Mpa左右时，打开阀门1，启动压浆泵，开始压浆；Ⅱ、压浆过程中注意观察料斗中的水泥浆下降是否正常，压力表读数是否异常。当一切正常时观察到浆体经过透明高压管并准备到达阀门3时，关闭阀门3，并打开阀门2，关闭真空泵；第38页/共156页孔道压浆Ⅲ、观察储浆桶处的出浆情况，当出浆流畅、稳定且稠度与盛浆桶浆体基本一致时，关闭阀门2。Ⅳ、马上打开排气孔，启动压浆泵，观察排气孔处的出浆情况，当出浆流畅、稳定且稠度与盛浆桶浆体基本一致时，关闭排气孔，以0.4~0.6Mpa的压力继续压浆2—3min,最后关掉压浆泵，关闭阀门1；Ⅴ、拆除阀门2外的设备，并清洗，然后接到另一组孔道，按以上步骤开始压浆另一组管道。e、清洗压浆结束后及时清洗搅拌机、高压管、阀门等。第39页/共156页四、挂篮设计1、挂篮结构设计刚构箱梁悬浇节段重量大，施工周期短的特点，挂篮设计以安全可靠、轻型、挂篮安拆行走及模板升降移动简单方便作为构思重点。本桥采用三角挂篮进行悬浇施工。挂蓝为三角挂蓝，主桁底纵梁和立杆均采用2I40b普通热工字钢组成，斜拉杆采用2[32b普通热轧槽钢，前横梁由2I50b普通工字钢组成，前后下横梁及后上横梁均由2[40b普通热轧槽钢组成，其中后下横梁设置下弦桁架，底纵梁由I36b和I40b普通热轧工字钢组成，吊杆采用φ32精轧螺纹钢，挂蓝总重约65t。第40页/共156页挂篮总装图第41页/共156页挂篮设计该挂篮主要由主桁架系统、提升系统、后锚系统、行走系统、“底篮”系统和模板系统组成。挂蓝计算书附后。2、本挂篮特点1）三角形挂篮利用率较大，安全系数高。2）挂篮构造简明，受力明确。3）挂篮操作简单安全，分2个大步骤行走：先将主桁架和外侧模板、“底篮”平台系统同时前移，再将内模板系统前移。4）挂篮的内外模板以及底模平台系统均可用于1#梁段施工；进行改造后，可用于合拢段施工。第42页/共156页挂篮总装图第43页/共156页挂篮总装图第44页/共156页挂篮总装图第45页/共156页主桁架设计图第46页/共156页底模设计图第47页/共156页侧模设计图第48页/共156页挂篮总装图3、挂篮安装在0#、1#块施工并在混凝土达到100%强度后，在其上组装挂篮主桁架，然后，将挂篮的“底篮”安装到2#块处，再安装外模板，最后安装内模板和端模板。安装“底篮”时，先用吊车将“底篮”的后下横梁安装在1#块的预埋件临时固定；再用吊车将“底篮”的前下横梁送到挂篮前端，用挂篮吊杆将前下横梁连接，将前下横梁交给挂篮主桁架承担；再用吊车将2个连接“底篮”前、后下横梁的临时连接梁安装并临时固定，临时连接梁分别在前、后下横梁的外侧，这样，就形成了前第49页/共156页挂篮总装图后下横梁的临时连接和人行通道，并且，把前后下横梁进行了临时相对定位，再用吊车将“底篮”的纵梁逐一安装；然后，全面安装“底篮”的横向分配梁，再铺设“底篮”的面板。之后将外模板用吊车吊到“待施工”的节段处安装。将内模从1#块箱内拆移到“待施工”的2#块处安装。安装所采用的起重设备为吊车和手拉葫芦等。第50页/共156页挂篮试压挂篮拼装完成到位并锚固好后，先用砂包模拟挂篮悬臂浇筑进行压载试验，并观测数据，分别为加载前、加载705KN时、加载1410KN时、加载2115时、加载2820时、加载最大荷载持续4小时和逆向卸载的全过程的变化。最大荷载为1.2最大的悬臂浇筑重量234.36t。主要观测底模平台、主桁架系统和内外模板的各个吊点处的变化，记录全部观测结果。根据记录计算并分析挂篮系统的非弹性变形和弹性变形值，为今后施工时确定立模标高提供依据。若加载试验实测出挂篮的非弹性变形较小，则说明加载试验已将其基本消除，那么，以后的节段悬臂浇筑只考虑挂篮的弹性变形即可，一般只需进行一次加载试验。第51页/共156页五、箱梁常规节段悬浇施工

刚构箱梁施工是利用挂篮作为模板承重结构逐段对称浇筑。挂篮前方梁段在张拉纵向预应力后与前次浇注的梁段固结成为当前T构的一部分，其重量亦从原挂篮荷载转为T构自重一部分由T构承担，挂篮继续前移，如此周期性反复施工使T构两臂不断延长，最终完成结构主体。按施工进度计划平行、对称施工两个T构，每个T构配一对挂篮。各种材料及施工机具设备用吊车提升上墩。第52页/共156页箱梁常规节段悬浇施工1）挂篮行走操作步骤挂篮随箱梁逐段浇注成型向前移动，在其前方梁段完成预应力张拉并放出轨道位置后即可开始前移。具体操作步骤为：首先松内外模吊杆，然后在底篮后锚点用千斤顶顶起锚杆，松锚杆螺帽，千斤顶落下，此时底篮后模梁上的全部重量由两外侧吊杆承担，将锚杆与吊点连接器分离并从箱梁底板锚孔拔出。第53页/共156页箱梁常规节段悬浇施工接着将底篮吊杆前后分配梁上的千斤顶同时顶起，各吊杆螺帽旋起一定距离，随着各千斤顶同时落下，整个底篮亦落下一定距离，此时整个底篮和外模均与箱梁分离。第54页/共156页箱梁常规节段悬浇施工利用手拉葫芦移两个挂篮直到设计位置，挂篮就位后，须在前后端设置止动块，以确保挂篮浇筑箱梁砼过程中的安全。之后重新将底篮后锚杆锚紧，模板提升贴紧在已浇梁段上。两侧外模随挂篮牵引就位，安装水平挂杆，调整标高用千斤顶顶紧，使侧模就位，调整水平拉筋的螺栓，调整腹壁厚度位置。调节底平台前、后吊杆，使底模按设计标高基本就位，安装锚固底平台后锚杆，使底模固定。挂篮、“底篮”一起行走到位后，应锚固后才可以牵拉内模系统行走，内模系于滑梁上，通过千斤顶牵引内模就位，调整内模滑梁前后吊杆，按立模标高微调内模就位，安装对拉螺杆。安装堵头模板。检查各部件，使之全部符合设计和规范要求。第55页/共156页箱梁常规节段悬浇施工挂篮前移时注意事项：第一、挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架梁，保证结构稳定。第二、挂篮前移时必须匀速、平移、同步。采取划线吊垂球或经纬仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与箱梁轴线的偏差，如有偏差，应使用千斤顶逐渐纠正。第三、每次挂篮就位后，应全面检查各个锚点、吊点、支承点、各个部件的连接处等关键部位是否紧固，是否牢靠，有无受损情况，并根据具体情况作必要的加强措施。第56页/共156页箱梁常规节段悬浇施工2）挂篮的测量就位与调整在挂篮行走之前，首先放出已浇节段的中轴线及行走轨道的中轴线，防止偏位，在挂篮行走到位之后用已浇箱梁纵轴线点与挂篮平台的纵轴线点测量重合定位，使各个悬浇节段纵轴线顺直，减少累积误差，使底模平台准确到位。测量时间选择在相同的时段进行，避开日照，对箱梁因温度变化不均产生变形而造成的假象进行有效控制。每一节段的测量工作均需进行四次，第一次是行走前安装钢轨时，必须对钢轨进行测量，使之准确定位。第二次是挂篮行走到位之后对挂篮底标高进行测量，预留预拱度。第三次是砼浇筑之前对各第57页/共156页箱梁常规节段悬浇施工部位标高进行复测。第四次是在张拉前对砼的顶底标高进行复核并与节段设计标高（为监控单位调整后最终确定的设计标高）相对应，建立完整的档案资料。2、模板安装调整在现浇梁段预应力张拉完后即可脱模。先松内外模对拉杆，接着松内、外模前后吊杆，再松底篮前后吊带，内、外、底模均与箱梁分离。之后底篮、外模及内模滑梁随挂篮前移。待主梁就位后，即进行底篮(底模)就位，做法是先用前后分配梁上的千斤顶将底篮前后横梁吊杆同时升至底模尾部与箱梁底面贴紧，底模前端达到规定第58页/共156页箱梁常规节段悬浇施工标高，将分配梁上前后吊杆螺帽上紧之后用后锚点千斤顶将后锚杆顶紧，使底模尾部与箱梁底面压紧，上紧螺帽，底模调整就位完毕。接着就是外模就位，先将外模前后吊杆同时提起至翼板底模尾部贴紧箱梁翼板底面，前端达到施工标高，上紧前吊杆的后锚杆螺帽，再用楔子将侧模底模底部与底模压紧，即完成外模就位。待梁段底板和侧墙钢筋安装完毕，将停在箱梁内的内模顺内滑梁推出与已就位的外模齐平，将内模托起至顶板尾部压紧箱梁顶板底面，端部达到设计施工标高，上紧螺帽。然后上紧内、外模，对拉内外模板压紧混凝土顶筒，内模就位即告完成。第59页/共156页混凝土浇筑混凝土使用商品混凝土，泵车送入模内浇注施工。为确保施工过程和结构成形后的结构内力和变形与设计相符，必须尽量保持对称平衡施工，对称梁段的混凝土浇筑过程不对称重量不得超过一个梁段的底板自重，每对梁段的混凝土最终浇注数量误差不大于200KN。各梁段要求一次浇注完成，其工作缝必须处理好。混凝土浇注采用输送管灌注入模，插入式振捣器振捣，应注意控制混凝土的倾落高度不超过2m，同时控制好混凝土的振捣时间和部位，以免振捣不足或漏振。混凝土按规范及设计要求分层浇注。底板和顶板应从端部浇起，最后浇根部，侧板各分层也按此顺序浇注。各梁段的混凝土浇注在混凝土初凝时间内完成。悬臂挂篮同步外伸，安装节段模第60页/共156页养生及凿毛板，绑扎钢筋、浇筑混凝土，待混凝土强度达100%设计强度后，张拉预应力筋，并压浆。养生及凿毛混凝土浇筑完毕后，及时在顶板表面拉毛并进行混凝土养护。用土工布覆盖，并经常洒水，养护时间要大于7天，当混凝土强度达到2.5MPa后方可拆除堵头模板，进行凿毛，经凿毛的混凝土表面，应用水冲洗干净。第61页/共156页六、边跨现浇段施工边跨现浇段长11m，梁高2.56m，底板厚度由30cm渐变到75cm，腹板厚度为50cm，顶板厚度由35cm渐变到60cm。计划采用满堂支架现浇，底模和侧模均采用木模，现状地面需要清理覆土，回填碎石，压实后整平，再进行支架搭设。第62页/共156页六、边跨现浇段施工支架为碗扣支架，杆件顺桥向0.9m，横桥向0.6m，纵横向每隔1.2m设置一层横杆，顶部顺桥向铺设15*15cm的方木，横桥向按30cm间距铺设10*10cm的方木。順桥向15排，横桥向27排。横向剪刀撑每6根设置一道，纵向剪刀撑每4根设置一道。第63页/共156页边跨现浇段施工序号荷载重量（KN）分配系数最终重量（KN）1方木、模板3851.24622钢筋混凝土63691.276433人员、机具501.4704倾倒、振捣产生的荷载251.435合计8210（1）立杆计算现浇段下共有27*15=405根立杆单杆受力：8210/（27*15）=20.3KN<30KN（2）方木计算取腹板为计算单元8210*103/（8.0*13.0）*103=78.9KPa第64页/共156页边跨现浇段施工每根方木所承受的均布荷载为78.9*0.3=23.67KN/m截面特性：I=bh3/12=0.15*0.153/12=4.22*10-5m4W=bh2/6=0.15*0.152/6=5.63*10-4m3强度计算弯矩M=0.125*ql2=0.125*23.67*600*600=1065150N.mm组合截面最大应力Ó=M/W=1065150/5.63*105=1.89N/mm2<12N/mm2挠度计算fmax=5*ql4/384EI=5*23.67*6004/（384*10000*4.22*107）=0.094mm<600/400=1.5mm满足要求。第65页/共156页七、合拢段施工箱梁的合拢，是控制全桥受力状况和线型的关键工序，全桥箱梁合拢由边至中对称进行，即先边跨合拢，后中跨合拢。合拢段施工要保证砼在浇注、凝固硬化过程中不会因温度变化、配重偏差等因素影响而产生受力裂缝，保证合拢段砼成型后与相连接的T构箱梁之间完好的整体，并且合拢后整个桥梁的线型符合设计要求。1、边跨合拢段本边跨长度为11m，位置设置在现浇段的支架上，该支架在进行现浇段施工时已经预留出，合拢段处于相对稳定的支架上，相对变形和受力较小，对合拢段的受力是有利的第66页/共156页合拢段施工1）完成边跨现浇段混凝土浇筑，待混凝土达到100%强度及单T完成后将边跨挂篮拆除。在悬臂端加载平衡重，平衡重拟采用往水箱里注水完成。同时观测两梁端的高程，必要时对平衡重进行适当的调整，保证合拢精度。并连续观测气温变化对梁体相对标高和轴线偏移量的影响，观测合拢段在温度影响下的梁体长度变化，连续观测时间不少于45h，观测间隔3h观测一次。合拢前，高差控制允许范围以内，即可进行下一道工序施工。2）钢筋一次绑扎成型，并安装剩余预应力筋和波纹管，同时要锁定槽钢，其中锁定槽钢钢板为9#块和现浇段施工时预埋，焊接时要将一端焊牢，在合拢温度下焊接另一端，并要同时对称施焊，避免锁定装置不对称受力。第67页/共156页合拢段锁定装置图第68页/共156页合拢段施工3）砼浇注前、浇注过程中、边跨张拉前各状态必须保证单个T构两端的重量始终一至，即单个T构各阶段应处于受力基本平衡状态。砼浇注时间要选择浇注当日最低气温，浇注时要一气呵成，把整个浇注时间控制在2小时之内，其浇注顺序与浇注方式均与箱梁悬臂浇注的方式一致。砼在浇注过程中按照砼浇注重量逐步放掉水箱中的存水，直至砼最后浇注完成。4）边跨合拢段砼浇注结束，按规范要求养生至设计强度，张拉边跨预应力束。锚固并灌浆，张拉横向、竖向预应力筋并锚固之后，可拆除边跨合拢段支架。第69页/共156页合拢段施工2、中跨合拢段施工中跨合拢采用悬臂浇注用的挂篮的底篮部分，两端均通过预埋孔及预埋钢件固结在箱梁的17#块上，即拆除挂篮，边跨施工完毕，安装中跨合拢段吊架，同时在T构中跨端放置水箱，同时拆除边跨现浇段托架，调整中跨合拢段边侧模。钢筋一次绑扎成型，并安装预应力筋和波纹管。第70页/共156页合拢段施工浇注时的温度控制与边跨现浇段施工一致，其浇注顺序与浇注方式均与箱梁悬臂浇注的方式一致。砼在浇注过程中按照砼浇注重量逐步放掉水箱中的存水，当水池内的水放完时，可直接拆除空水箱，直至砼最后浇注完成。第71页/共156页合拢段锁定装置图第72页/共156页合拢段锁定装置横断面图第73页/共156页合拢段施工中跨合拢段砼浇注结束，按规范要求养生至设计强度，然后张拉预应力束。中跨合拢段跟主墩箱梁一样都采用三向预应力体系，纵向预应力束为大吨位群锚，两端双控张拉。横向预应力束采用扁锚，竖向预应力筋采用Φ32精轧螺纹粗钢筋，均为单向张拉。对张拉机具、预应力材料、锚具、预应力材料的制作、预应力管道的设置、预应力张拉、压浆、封锚及对中跨合拢段的监控等要求均与悬臂浇注箱梁施工要求一样。第74页/共156页合拢段施工跨中合拢段顶推顺序图：第75页/共156页八、箱梁施工的监控桥梁监控主要有：应力监控、温度监控、高程监控、裂缝观测1、施工监控的目的和必要性1）连续刚构桥是多次超静定结构，其施工方法和施工顺序对成桥后主梁线形和结构恒载内力起决定性作用，特别是施工阶段，主梁结构体系和荷载状态的不断变化直接引起结构内力和变形的不断变化，因此需对桥梁的每一施工阶段和施工步骤的结果进行详细的检测分析和验算，从而确定下一施工阶段的立模标高及应力控制值等，以指导施工。第76页/共156页箱梁施工的监控桥梁监控主要有：应力监控、温度监控、高程监控、裂缝观测1、施工监控的目的和必要性1）连续刚构桥是多次超静定结构，其施工方法和施工顺序对成桥后主梁线形和结构恒载内力起决定性作用，特别是施工阶段，主梁结构体系和荷载状态的不断变化直接引起结构内力和变形的不断变化，因此需对桥梁的每一施工阶段和施工步骤的结果进行详细的检测分析和验算，从而确定下一施工阶段的立模标高及应力控制值等，以指导施工。第77页/共156页箱梁施工的监控2）在桥梁的施工过程中，结构的实际参数（混凝土弹性模量、容重、预应力孔道摩阻系数、挂蓝变形、温度变化等）与设计取值是存在差异的，加之施工荷载的不确定性，使结构内力与变形偏离设计值。这种偏离的累积，不仅影响成桥后的正常使用，而且涉及施工中的结构安全。因此，必须对悬浇过程中的每个梁段进行监控测试。根据监控测试的实际参数，调整计算模型，得出下一节段的立模标高及应力控制值。3）施工监控是对每个节段循环逐步调整计算的过程，以设计计算为主牵头进行；由设计指导施工，试验提供已施工梁段的实际参数。第78页/共156页箱梁施工的监控2、施工监控内容1）现场实测a.高程——准确提供每一个箱梁节段的立模标高

b.应力——保证结构的安全，为施工安全提供预警系统

c.温度——环境温度-挠度没有对应的解析公式；d.裂缝观测2）现场实测结果的数据处理，发布施工监控指令3、箱梁高程监控1）测点布置高程测点每悬浇梁段顶面端头（在距节点10cm的断面内）布置5个，第79页/共156页箱梁施工的监控其中间测点与平面线形监测点为同一个，两个测点位于腹板上方外侧（避开挂篮前移轨道），其余两个测点位于护栏内侧，底板测点布置在箱梁轴线底模梁端顶面（即立模标高点）。第80页/共156页箱梁施工的监控监理单位复核施工单位监控单位分析处理数据，提供立模标高并定期汇报材料弹模、容重、挂篮变形挂篮前移预应力张拉后挠度预应力张拉前挠度箱梁设计线形箱梁预拱度设计单位提供建设单位监理单位监控单位测量第81页/共156页施工控制的目标值及精度汇总1）平面线形控制的精度：

桥轴线平面偏差﹤10mm；测量仪器要求：全站仪测距精度：±（2mm+2ppm）；测角精度：±2s。2）高程控制精度：

立模标高误差：5mm。

当前梁段施工完成后标高误差与理论值的差：20mm。

相邻节段相对标高误差：小于10mm。3）系统误差（即已施工完梁段高程与理论值之差）：20mm（L/5000）。4）合拢误差10mm。第82页/共156页九、施工注意事项1）各单“T”用挂篮悬臂对称、平衡浇筑施工至个单“T”最大悬臂。合拢顺序为先边跨，在合拢中跨，各梁段内预应力的张拉顺序为：先长束，后短束。2）尽量缩短0#块与墩身龄期，不宜超过30天。3）由于0#、1#块体积较大，预应力管道及钢筋密集，施工中应确保管道定位准确，注意混凝土的振捣，浇筑混凝土应采取有效措施减少水化热，避免发生温度、收缩裂缝。此外应注意各节段的养护，控制拆模时间。4）注意设置腹板处的通气孔，底板最低点处的排水孔。第83页/共156页施工注意事项5）从2#块到17#块逐块、对称、平衡进行悬臂浇筑施工。待浇筑梁段混凝土强度达到设计强度的90％，混凝土龄期≥6天时方可张拉该梁段预应力钢束。挂篮在钢束张拉完成以及预应力孔道压浆并经监理验收后方可向前移动。6）混凝土浇筑过程中，樱桃严格控制浇筑梁段混凝土超方量或减方量。任何梁段实际浇筑的混凝土量误差不得超过本梁段理论数量的3％，并且各梁段的混凝土浇筑应同时进行，最大浇筑混凝土重量差不得大于200KN。7）钢束张拉时，应尽量避免滑丝、断丝情况，在同一截面的断丝第84页/共156页施工注意事项率不得大于1％，每一钢束的断丝数量不得多于一根，否则重新张拉。8）预应力钢束（筋）张拉完成后，应尽早进行孔道压浆并保证压浆质量，采用真空压浆法。孔道压浆灌浆所采用的水泥浆按70*70*70mm立方体试件，标准养护28天测的抗压强度不低于40Mpa，9）灌浆结束后，应立即用高压水对箱梁表面及横断面进行冲洗，防止浮浆粘结，以保证桥面混凝土与箱梁以及箱梁各节段之间的粘结质量。第85页/共156页施工注意事项10）合拢段应该在一天中气味变化最小的时段进行，混凝土应该在最短的时间内完成。11）在浇筑边跨现浇段时，应观测支架的变形以及沉降，采取有效措施是现浇段与悬臂端标高及轴线的偏差最小。边跨合拢段浇筑完成后，合拢段混凝土达到设计强度的90％后，方可进行边跨箱梁底板钢束的张拉。12）在跨中合拢段混凝土强度未达到设计强度的80％之前，不得在跨中范围内堆放重物或行走施工机具。13）箱梁顶板面混凝土的不平整度不得大于5％，箱梁底板也应该在浇筑过程中采取可靠措施，保证误差在规定允许范围内。第86页/共156页施工注意事项14）分节段施工时，新旧混凝土接缝表面必须凿毛、清洗，以保证新旧混凝土结合良好。15）混凝土养护要求保温、保湿、防晒，尽量减少收缩、温差的影响，确保混凝土的施工质量。16）所有主梁在距离外悬臂端10cm处，均设置r=1.5cm的滴水槽。第87页/共156页十、质量保证措施1、质量目标北京市结构长城杯金奖2、确保工程质量的措施1)为了确保工程实现合同目标，严格按GB/T19001标准运行，明确各岗位的质量职责，责任的权限，层层把关，认真实行“三检制”，与质量有关的环节均由有资格的人员进行管理控制。2)实行质量承包责任制，进入现场的施工人员与项目经理签订承包责任书，项目经理与公司签订质量承包责任状，奖优罚劣，将工作质量与收入挂钩，严格质量责任制。第88页/共156页质量保证措施3)操作前先对施工人员进行技术交底，领会设计意图，做到心中有数，对容易出质量问题的环节，提前制订预防措施，并针对工程情况进行规范，工艺技术和质量标准的基础知识培训，积极开展质量教育。4)项目经理部所有技术员，施工员，质检员、安全员等均持证上岗，具备相应的专业管理技术能力；操作者具有相应的岗位技能资格。5)严格执行确定的工艺参数，作好详细原始记录进行检查。若施工中出现异常，由项目经理和技术负责人会同有关单位研究解决，不得擅自处理。第89页/共156页质量保证措施6)制定科学合理的作业计划，并加强计划的检查的调整工作，使工程进展始终在计划的指导下进行，做到有条不紊，不打乱仗，减少出现质量事故的因素。7)认真细致地做好工程预检、隐检和不定期质量检查、评定工作，发现问题后与责任人一起制定纠正措施，报项目总工程师批准后，组织实施。8)坚持质量一票否决制第90页/共156页十一、安全保证措施1、安全生产目标安全生产目标为：交通部平安工地示范工程。执行检查制度：1)安全检查制度：项目部设置专职安全员，每天对施工安全项目进行检查，做到发现问题及时解决，把事故消灭在萌芽状态中。2)班前交底制度：施工员必须及时下达每项工序的施工安全交底单，并向每个施工人员将安全施工交底内容交代清楚，切实做到“无违章、无隐患、无事故”的安全文明是施工。3)岗前责任制，各种工作人员必须经安全培训考试合格后方可上岗，不得无证上岗。严禁管理人员违章指挥，操作人员违章作业。第91页/共156页安全保证措施2、安全管理措施1）开工前准备工作到位。2）研究本工程施工特点，并掌握第一手资料。编制施工方案，有预知性地制定安全防护措施。3）配备足够的安全防护品，口哨、安全帽、红绿旗、警示牌、安全网。4）新工人进场时，安全教育到位：a对新进场工人进行对本工种具有针对性的三级安全教育，让每个工人掌握本工种的操作规程及安全注意事项，使工人明确“生产必须安全，安全促进生产”的基本原则。b发安全知识测试考卷进行考核，确认安全教育效果，另外对特种作业人员进行特别培训，要求全部持证上岗。第92页/共156页安全保证措施5）班前安全技术交底到位。6）施工过程中的监督、检查、再教育、考核工作到位。7）班后总结和改进工作到位

。4、总体安全措施1）挂篮施工属于高空多层立体作业，设置人员操作平台，平台宽度不少于1.5m，加设安全防护设施，防护栏杆高度不少于1.2m，上下设置2道钢管，并在栏杆范围内满包密布网。2）托架和挂篮使用前必须进行试压，合格后方可投入使用，挂篮正下方设置围护，严禁人员进入。第93页/共156页安全保证措施3）在悬浇施工过程中，必须采取稳妥可靠的上、下通讯联系措施。4）挂篮的组拼、体系转换、行走、拆除和后锚安装等关键工序必须进行专项培训，并由专人负责主要工作。5）吊车作业时，施工人员严禁在回转半径内工作，施工机械有专人进行统一指挥。6）电工必须持证上岗，严禁非电工人员接电，拉线。施工用电必须架空，安装漏电保护装置，防止超负荷、漏电等。7）要经常检查各项安全设施，特别是安全网、栏杆、挑架、吊架、脚手板、安全关键部位的紧固螺栓等。第94页/共156页安全保证措施8）夜间施工要有足够的照明，进出口设专人指挥，避免发生交通事故。9）在强风、浓雾、雷电等恶劣气候不得进行露天作业。雨天和雪天应及时清除水、冰、霜、雪，并应采取可靠的防滑措施。第95页/共156页十二、托架的计算编制依据本设计计算书参考书籍：

《建筑施工脚手架实用手册》《路桥施工计算手册》、《结构力学》《钢结构设计原理》、《材料力学》

桥身构件自重0#块混凝土计算自重：3450KN；1#块混凝土自重：2313.1KN模板自重（套）：390KN；人员机具：2.5Kpa泵送及振捣产生力4Kpa；10和14槽钢自重4*8m*14kg/m+3.04m*26*12.7kg/m=1442kg第96页/共156页十二、托架的计算模板接支架分配系数1.2新浇混凝土自重系数1.2施工人员及施工机具运输和堆放荷载1.4泵送及振捣混凝土时产生竖向荷载1.41#块受力验算28工字钢按简支梁计算，1.2*2313KN+1.2*390KN+(1.4*2.5*24)KN+(1.4*4*24)KN+14.42*1.2≈3479KNI28工字钢产生的弯矩计算时根据其长度和跨径，连续梁均布荷载计算。I28工字钢均布荷载q=3479KN/（3*7.4m）=156.712KN/m。（路桥施工计算手册P765页）第97页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）根据5跨连续梁计算公式，M=Xql2，其中X1=0.078，X2=0.033,X3=0.046,则：M1=x1ql2=0.078×156.712×1.482=26.8KN·m；M2=x2ql2=0.033×156.712×1.482=11.33KN·m；M3=x3ql2=0.046×156.712×1.482=15.8KN·m；取M=24.66KN.m进行控制计算：第98页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）强度验算：σ=M/W=26.8KN·m/508cm3=52.8N/mm2<215N/mm2满足要求挠度W=ql4/100EI=156.712KN/m*（1.48m）4/（100*206000*7110cm4）=0.5mm<1480/400=3.7mm满足要求。第99页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）45a工字钢荷载取值为3479KN，I28工字钢自重：34763.4N，3513/5=702.6KN（上部采用I45工字钢，每隔1.48米设置一个）。上部铺设双I28工字钢3道，按(0.3+2*1.2+0.3)米布置。P=702.6/3=234.2KN，此为一次超静定结构，去掉一个约束建立力法方程：

δ11X1+△1P=0第100页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）第101页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）解力法方程：δ11=∑­∫M12ds/（EI）=1/EI[(1/2)*1.93*1.93*(2/3)*1.93]=1.933/(3EI)=7.189/3EI△1P=∑­∫M1MPds/（EI）=-33.129P/6EI代入力法方程得：X1=2.304P利用叠加法计算梁的转角和挠度，通用方程及图示见建筑力学P127挠度曲线方程：第102页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）y=Px(3a-x)/6EI（0≤x≤a）y=Pa2（3x-a）/6EI（0≤x≤a）梁端转角：θB=Pa2/2EI梁端挠度：yB=Pa2（3l-a）/6EI（1）P=P1=P2=P3在P1作用下：θB=Pa2/2EI=0.32P/2EIyB=P0.32（3*3-0.3）/6EI=0.783P/6EI在P2作用下：θB=P1.52/2EI=1.52P/2EIyB=P1.52（3*3-1.5）/6EI=16.875P/6EI在P3作用下：θB=P2.72/2EI=2.72P/2EIyB=P2.72（3*3-2.7）/6EI=45.927P/6EI第103页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）（2）X1=2.304PθB=2.304P*1.932/2EI=8.582P/2EIyB=2.304P*1.932（3*3-1.93）/6EI=60.676P/6EI(3)梁端最终转角及挠度：θB=0.32P/2EI+1.52P/2EI+2.72P/2EI-8.582P/2EI=1.048P/2EIyB=0.783P/6EI+16.875P/6EI+45.927P/6EI-60.676P/6EI=2.909P/6EI即:挠度W=2.909m*233.84KN/（6*206000*32200cm4）=1.2*10-5mm第104页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）最大弯矩处在支座处：M=0.77P=180.0568KN·mσ=M/W=180.0568KN·m/1430cm3=125.9N/mm2<215N/mm2满足要求横杆焊缝受剪、受弯计算（钢结构设计基本原理P55页）横杆焊缝处所受弯矩、剪力分别为：M=0.5328P=124.78KN·m，Q=0.696*234.2=163KN。对于工字钢翼缘端不绕转部分焊缝不计，腹板上两条竖向焊缝有效截面面积：A=2*0.7*1.15*（45-3.6）=66.654cm2

第105页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）焊缝有效截面对X轴的抵抗距和惯性矩为：If=(1/2)*0.7*1.15*41.43+2*0.7*1.15*15*46.612+4*0.7*1.15*(6.925-0.805)*20.2975=62386cm4

W=If/(/h/2)=62386/[(45+0.805*2)/2]=2676..94cm3

翼缘上部：σ上=M/W=124.78KN·m/2676.94cm3

=46.6N/mm2<1.22*160=195.2N/mm2

第106页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）翼缘下部：σ下=46.6*20.7/23.305=41.4N/mm2

σ上=Q/A=163KN/66.654cm2

=24.4N/mm2<1.22*160=195.2N/mm2

√[（σf/βf）2+τf2]=√[（41.3/1.22）2+24.42]=41.73N/mm2<160N/mm2

故焊缝满足要求。第107页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）预埋构件锚固长度计算（钢结构设计规范）La=a(fy/ft)d=0.16(210N/mm2/1.71N/mm2)*25=500mm式中：La受拉钢筋的锚固长度；fy普通钢筋预应力钢筋的抗拉强度设计值按规范表4.2.3-14.2.3-2（210N/mm2）ft-混凝土轴心受压强度设计值按规范表4.1.4采用当混凝土强度等级高于C40是按C40取值（1.71N/mm2）d-钢筋的公称直径（25）第108页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）a-钢筋的外形系数，按表9.3.1去用，去0.16横杆预埋件焊缝计算此预埋件焊缝受力即为横杆固定端所受剪力和弯矩的分项力。剪力和弯矩由10根圆25钢筋焊接承剪力QB=163KN/12=13.6KN弯矩MB=124.78KN·m/12=10.4KN·m焊缝长度为25圆钢周长78.5mm*2=157mmσf=M/W=6M/（2*0.7hflw2）第109页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）=6*10.4KN·m/[2*0.7*25mm*（157mm-10mm）2]=83.5N/mm2

τf=Q/Af=Q/2*0.7hflw

=13.6KN/[2*0.7*25mm*（157mm-10mm）]=2.65N/mm2√[（σf/βf）2+τf2]=√[（83.5/1.22）2+2.652]=68.5N/mm2<160N/mm2

故焊缝满足要求。第110页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）下部两根I45a工字钢横梁有两种受力形态：P=2.304*234.2KN=539.6KN/2=269.8KN简支梁受一个集中荷载：Wmax=Pb√[（a2+2ab）3/3]/9EI·l=269.8KN*（900mm）√[（10002+2*1000*900）3/3]/（9*1900*206000*32200cm4）

=0.6mm<2800/400=8mm满足要求M=Pab/l=269.8KN*1m*0.9m/2.8=86.7KN·mσ=M/W=86.7KN·m/1430cm3=60.6N/mm2<215N/mm2

第111页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）简支梁受两个集中荷载：

Wmax=Pa（3l2-4a2）/14EI=269.8*1000（3*28002-4*10002）/（14*206000*32200cm4）=5.7mm<2800/400=7mmM=Pa=269.8KN*0.74m=199.652KN·mσ=M/W=199.652KN·m/1430cm3=139.6N/mm2<215N/mm2

第112页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）630钢管桩轴心受压630钢管桩轴心受压，选腹板下部受力最大的一根进行稳定性验算，为两个简直结构提供反力。R1=aF/l=100*538.76736/280=192.42KNR2=P=538.78KNP总=192.42+538.78=731.2即630受轴心压力731.2KN,截面面积A=19468mm2,（钢结构设计基本原理P98页）长细比按6轴墩柱高计算：L=1981.3-116.2=1865.1cm第113页/共156页十二、托架的计算（1#块计算）ix=22.238cm。λ长细比=L/ix=1865.1cm/22.238cm=83.9查B类截面受压构件稳定系数为：φ=0.668σ=N/φA=731.2KN·m/0.668*19468cm2=56.2N/mm2<215N/mm2

故630钢管桩安全。第114页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）两薄壁墩间由6根横杆，各上部均布放7个垫块在I45工字钢上构成0#块下支撑。I45工字钢上部放置7个垫块来支撑模板。（共42个垫块）P=3875KN/（6*7）=92.262KN/mMA=MB=-(2n2+1)P/24n=129P/48=247.954KN·mσ正应力=M/W=247.954KN·m/1430cm3=173.4N/mm2<215N/mm2

τ剪应力=3.5P/A=3.5*92.262KN/10244.6mm2=31.50N/mm2<200N/mm2

第115页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）σ总=√(σ2+τ2)=176.24N/mm2<[σ]=200N/mm2按均布验算挠度：q=3875KN/(5*3.6m)=215278N/mFmax=215278N/m*(3600mm)4/(384*206000kg/mm2*32200*104mm4)=1.42mm<3600mm/400=9mm故此结构安全第116页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）0#块下横杆焊缝计算横杆焊缝处所受弯矩、剪力分别为：M=297.545KN·m，Q=3.5P=387.5KN。对于工字钢翼缘端不绕转部分焊缝不计，腹板上两条竖向焊缝有效截面面积：A=2*0.7*1.15*（45-3.6）=66.654cm2

焊缝有效截面对X轴的抵抗距和惯性矩为：If=(1/2)*0.7*1.15*41.43+2*0.7*1.15*15*46.612+4*0.7*1.15*(6.925-0.805)*20.2975=62386cm4第117页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）W=If/(/h/2)=62386/[(45+0.805*2)/2]=2676..94cm3

翼缘上部：σ上=M/W=297.545KN·m/2676.94cm3

=111.15N/mm2<1.22*160=195.2N/mm2

翼缘下部：σ下=111.15*20.7/23.305=98.73N/mm2

σ下=Q/A=387.5KN/66.654cm2

=58.1N/mm2<1.22*160=195.2N/mm2

√[（σf/βf）2+τf2]=√[（98.73/1.22）2+58.12]=99.6N/mm2<160N/mm2

故焊缝满足要求。第118页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）预埋件焊缝计算（锚固长度与1#块下相同）

此预埋件焊缝受力即为横杆固定端所受剪力和弯矩的分项力。剪力和弯矩由12根圆25钢筋焊接承剪力QB=322.77KN/12=26.9KN弯矩MB=247.954KN·m/12=20.66KN·m焊缝长度为25圆钢周长78.5mm*2=157mmσf=M/W=6M/（2*0.7hflw2）=6*20.66KN·m/[2*0.7*25mm*（157mm-10mm）2]=163.9N/mm2

第119页/共156页十二、托架的计算（0#块计算）τf=Q/Af=Q/2*0.7hflw

=26.9KN/[2*0.7*25mm*（157mm-10mm）]=5.23N/mm2√[（σf/βf）2+τf2]=√[（163.9/1.22）2+5.232]=134.45N/mm2<160N/mm2

故焊缝满足要求。第120页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算1主要技术参数1）砼自重，取25KN/m32）钢弹性模量，取210000Mpa3）材料强度设计值Q235钢[σ]=170N/mm2；[τ]=120N/mm2Q345钢[σ]=210N/mm2；[τ]=160N/mm240cr[σ]=523N/mm2；[τ]=302N/mm2荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：取1.05；第121页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂蓝空载行走时的冲击系数：1.3；浇筑混凝土和挂蓝行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。作用于挂蓝主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取2#块计算，该段长度为3.0m，重量为186t；施工机具及人群荷载：2.5KN/m2；挂蓝自重：50t。荷载组合荷载组合I：混凝土自重+动力附加荷载+挂蓝自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂蓝自重+冲击附加荷载；第122页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性验算，荷载组合II用于挂蓝行走验算。内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负。1挂篮主桁架验算1）计算说明：该挂篮主桁架为销焊组合构造，每台挂篮由两片主桁架组装而成。在对主桁架进行强度计算时，考虑到两片主桁架的受力存在一定的不均匀性，采用不均匀系数1.2进行计算。箱梁浇注时砼重量是由侧模、底模共同承担的，所以有必要对其重量进行分配，箱梁混凝土重量分布图:第123页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算第124页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算2）技术参数（1）2#浇注砼重量为186t，混凝土重量+超载+动力附加荷载=186×1.2×1.05=234.36t；（2）底模重量：15t（包括下横梁、底纵梁、底模板）；（3）侧模重量：17t（包括侧模板、侧模滑梁）；（4）内模重量：7t（包括内模板、滑梁）；（5）前上横梁重量：3.6t（6）人群及机具荷载：0.25×3×14.7×1.4=15.44t；（7）倾倒（振捣）混凝土荷载：0.2×3×14.7×1.4=12.35t。故，主桁架前端受力为：1.2×(234.36/2)+（15+17+7+15.44+12.35）/2+3.6＝177.61t第125页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算3）受力分析及验算（1）受力简图：由前可知一片主桁架前端受力为NA=177.61/2＝88.805t。第126页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算（2）主桁架各杆件的内力计算：（计算结果由结构力学求解器得出）1)支座反力F1=-88.805tF2＝177.61t2）杆件内力经计算可知，1点处弯矩最大，M＝112975252N·mmN1=N2=-862078.68NN3=N4=1219163.36NN5=-1724157.36N第127页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算第128页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算（3）主桁架各杆件的强度计算：杆3和4受力基本相同，均受拉，且均为2[32b截面。

满足要求；杆1和2即受压又受弯，杆件材质为2I40b查表得

满足要求；第129页/共156页十三、挂篮模板的设计与计算杆5的轴向压力最大，杆件截面