售楼处施工方案售楼部

施工计划1㎡2吨3个24条5个6m重量0.25、20开口宽：17～19、22～2415MJ-225M-2最在开口宽655钻头直径12～201长150、175321DZS3-1长450、500531劳动力配置施工工艺手架安全技术规程》(JGJ130-2011)规定；旧的锈蚀深度>0.5mm时使用，弯曲、应进行防锈处理，必须满足《脚手架扣件GB15831-2006》相关技术要求，此外还必 高支模1400mm高的主梁底一排立杆（件式支撑架距离梁两侧立杆沿梁最大间距500mm，梁底立杆及两侧立杆梁底第一排水平杆处设双扣件，扣件须拧紧至40～6N.m000m45～601.5m1.5m，增设水平横杆两侧立杆不小于两跨立杆间距，支撑架按照楼板支撑架设置水平剪刀撑，梁加固螺杆采用M12高强对拉螺杆（满丝），双螺帽。设水平横杆两侧立杆不小于两跨立杆间距，支撑架按照楼板支撑架设置水平剪刀撑， 杆件搭设顺序：安向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆(与柱、支墩顶拉）→水平剪刀撑→第N步向水平杆→第N+2水平剪刀撑，竖严格按照设计尺寸搭设，支撑架应与周边其它部位的模板支撑架通过向扫地杆、 10）2mm5mm1/1000，梁起拱度在5mm5mm内，相邻两跨表面高低差2mm内，表面平整度5mm（211）在支撑架四周必须设置排水沟，深度为250mm，宽度为400mm，在圈梁中间位置处应并不大于65N•m，对接扣件的开口应朝上或朝内。续完成至一个程序、一个部位的结束，方可岗位。根据中心设计图纸可知，最大框架梁截面为500*1400mm模与侧模均采用18mm厚九夹板，主龙骨采用 部模板木枋须穿￠20PVC塑料套管且端头设塑料堵头。部中间顺梁方向增加一排立杆，立杆采用扣件式，立杆设双扣件。顶板模板采18m厚度夹，龙骨用φ8×3.5m双最大度沿着立杆间距小的方向设置，次龙骨选用50×100mm的木枋，双面刨光木枋，背楞间距250mm。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序，同一方向垫作为柱头的龙骨。结构跨度按设计强度百分率1板2板大于2m，小于等于3板4梁小于5梁大于等于梁板模板的拆除顺序：梁侧模板、柱模→板模板→模板→支撑架→分类→钢筋制成的长钩钩下多层板。不得将立杆拆除完后拉拽拆除。 模板拆除时应多人协调作业，，有人接应传递，防止拆除的模板倾砸楼面工缝，由东侧向西侧浇筑，先浇筑部混凝土，然后浇筑楼板，楼板浇筑完毕后等待半振捣时不得触动钢筋，并加密棒点。振捣完毕后用2米刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉线安全保障措施 支撑架立杆底座下应铺设垫板（木跳板）出现异常时，必须立即停止浇筑施工，将作业人员作业现场，派人员进行加固并将险安装柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。在拆模前将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用、安全网封闭，挂"通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好木工机械必须严格使用倒顺开关和开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工及时清项目部会派专人检查，对每根、每个扣件、顶托都要逐一检查质量，的检查1）是否严重锈蚀现象2）壁厚度是否满足要求3）弯曲程度是否严重 150mm，外露丝杆是否大于200mm措项允许差值1523+2，- 4层高大于8526572283935

准备工

技术交底

支 自

质量检

拆资料整理

应急预案坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财本工程的特点是支模高，主要为板及局部次梁高支模，认真对的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高人员应急能力，减少突发造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。突发风险分析和预防本工程在分析、辨识施工中，是三层楼面梁板层高近11.43m，高支模次梁

发突发及风险预防措150mm，丝杆外露长度是否大于200mm浇筑砼时，无关人员在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行组长（刘志强 在场内实行交通，协助场外应急机构开展服务工作。副组长（惠先明 应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在性质和分析，配备应急救援所需的救援、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如1台12个314部85部66副1物力赶赴现场展开救援，并立即向公司救援汇报事故情况及需要公司支援的人力、受伤，用止血带止血、加压包扎止血 计算梁（高1400mm）模板(扣件架)计算结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信模板支撑及构造梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度荷载参模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自材料参木材品种：柏木；木材弹性模量模板参模板参穿梁螺栓水平间距模板荷载其中γ--混凝土的重力密度，取T--混凝土的入模温度，取V--混凝土的浇筑速度，取Hβ1--外加剂影响修正系数，取β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150根据以上两个计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力50.994kN/m2、33.600kN/m2，取较小值33.600kN/m2三、模板面板的计面板计算简图(单位强度计其中，W，WM--面板的最大弯距 --，qq11.2×1×33.6×0.9=36.29kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=36.288+2.520=38.808计算跨度(内楞间距):l=M=0.125×38.808×2502σ3.03×1057.35×104=4.125N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；σ4.125N/mm2挠度验l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=II=ω5×38.81×2504/(384×9500×4.86×1050.428面板的最大容许挠度值:[ωl/250250/250面板的最大挠度计算值ω0.428mmω]=1mm，满四、模板内外楞的计内楞计W=5×102×1/6=I=5×103×1/12=（1）.内楞强度验 其中， --内楞弯曲应力计算值W其中，作用在内楞的荷载，q(1.2×33.6×0.9+1.4×2×0.9)×1=38.81kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=400mm；M=0.101×38.81×400.0026.27×105N.mm；最大支座力:R=1.1×38.808×0.4=10.672kN；σ6.27×105/8.33×1047.526N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=7.526 小于内楞的抗弯强度设计[f]=17N/mm2（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=ω0.677×38.81×5004/(100×10000×4.17×106ω]ω=0.394mmω]=2mm，满足外楞计外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=（1）.外楞抗弯强度验算其中σ M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的强度设计值(N/mm2根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.70其中，F=1/4×q×h=6.79，h为按照0.7m计算，a为次楞间距为σ1.70×106/8.98×103=189.07N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.382ω]ω0.382mmω]=1.25mm， NA--穿梁螺栓有效面积穿梁螺栓的直径:12穿梁螺栓有效直径:9.85mm；A=76穿梁螺栓所受的最大拉力 N=(1.2×33.6+1.4×2)×0.5×0.79=17.032kN穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=35N=17.032kN[N]=35kN，满六、模板计W=500×18×18/6=2.70×104mm3；I=500×18×18×18/12=抗弯强度验算按以下进行面板抗弯强度验算其中，σ--模板的弯曲应力计算值M--计算的最大弯矩l--计算跨度 支撑间距):lq1:q3:q=q1+q2+Mmax=σ模面板计算应力σ=2.04N/mm2小于模面板的抗压强度设计[f]=13N/mm2挠度验q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.50=l--计算跨度(支撑间距):l=163.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω163.00/250ω=面板的最大挠度计算值:ω=0.037mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] =163/250=0.652mm，满足要求！七、支撑木方的计荷载的计算q1=(24+1.5)×1.4×0.163=5.819模板的自重荷载q2=0.35×0.163×(2×1.4+0.5)/0.5=0.377P1(2.5+2)×0.163=0.734木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×5.819+1.2×0.377=7.435活荷载设计值P=1.4×0.734=1.027荷载设计值q=7.435+1.027=8.462kN/mW=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×5×10/12=4.17×102支撑验算的支座力N1=N3=0.312KN，N2=3.606KN;σ=0.132×106/83333.33=1.581的最大挠度：ω=0.02的允许挠度：[ω最大应力计算值1.581N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，

受剪应力计算值1.082N/mm2小于抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，的最大挠度ω=0.020mm小于的最大允许挠度[ω]=1.700mm，满足八、梁跨度方向托梁的计算托梁采用：(双):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.312Mmax0.047kN.m最大变形Vmax=0.018mm；Rmax1.056kNσ=0.047×106/(8.98×103)=5.218托梁的抗弯强度设计值[f]=2055.218N/mm2205N/mm2托梁的最大挠度Vmax=0.018mm小于500/150与10mm,托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.606最大弯矩Mmax=0.541kN.m；最大变形Vmax=0.211mm；Rmax12.203kNσ=0.541×106/(8.98×103)=60.282托梁的抗压强度设计值[f]=20560.282N/mm2205N/mm2,满足托梁的最大挠度Vmax=0.211mm小于500/150与10mm,九、立杆的稳定性计其中N--立杆 纵 的最大支座反力：N1=1.056kN脚手 的自重：N2=1.2×0.129×10.4=1.611N=1.056+1.611=2.668φ--受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立杆受压应力计算值([f]--立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo= k1--计算长度附加系数，取值为：1.155Lok1uh1.155×1.7×1.52.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.209；立杆受压应力计算值；σ=2667.502/(0.209×424)=30.102N/mm2；立杆稳定性计算σ=30.102N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2lo= k1--计算长度附加系数按照表1取值k2，h+2a1.72取值1.022Lok1k2(h+2a)1.167×1.022×(1.5+0.1×2)2.028m；Lo/i=2027.546/15.9=128；由长细比lo/i 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.406；立杆受压应力计算值；σ=2667.502/(0.406×424)=15.496N/mm2；立杆稳定性计算σ=15.496N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2其中N--立杆的压力设计值，它包括N1=12.203kN脚手架的自重：N2=1.2×0.129×(10.4-1.4)=1.611kN；N=12.203+1.611=13.598kN；φ--受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立杆受压应力计算值([f]--立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo= k1--计算长度附加系数，取值为：1.167Lok1uh1.167×1.7×1.52.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.205σ=13597.713/(0.205×424)156.439立杆稳定性计算σ=156.439N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2lo= k1--计算长度附加系数按照表1取值k2，h+2a1.72取值1.022Lok1k2(h+2a)1.167×1.022×(1.5+0.1×2)2.028m；Lo/i=2027.546/15.9=128；由长细比lo/i的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.406σ=13597.713/(0.406×42478.99立杆稳定性计算σ=78.99N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]=205梁（高700mm）模板(扣件架)计算结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信模板支撑及构造梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度荷载参模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自材料参木材品种：柏木；木材弹性模量模板参模板参模板荷载其中γ--混凝土的重力密度，取T--混凝土的入模温度，取V--混凝土的浇筑速度，取Hβ1--外加剂影响修正系数，取β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150根据以上两个计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力50.994kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2三、模板面板的计面板计算简图(单位强度计其中，W，WM--面板的最大弯距 --，qq11.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=18.144+2.520=20.664计算跨度(内楞间距):l=M=0.125×20.664×2502σ1.61×105面板的抗弯强度设计值:[f]=σ2.196N/mm2[f]=13N/mm2，挠度验l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=II=ω5×20.66×2504/(384×9500×4.86×1050.228面板的最大容许挠度值:[ωl/250250/250面板的最大挠度计算值ω0.228mmω]=1mm，满四、模板内外楞的计内楞计W=5×102×1/6=I=5×103×1/12=（1）.内楞强度验 其中， --内楞弯曲应力计算值M--内楞的最大弯距W其中，作用在内楞的荷载，q(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；M=1/8×20.66×500.0026.46×105N.mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.5=5.683kN；σ6.46×105/8.33×1047.749N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=7.749 小于内楞的抗弯强度设计[f]=17N/mm2（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；V--内楞的截面惯性矩：I=ω]外楞计截面类型为圆外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=（1）.外楞抗弯强度验算其中σ M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的强度设计值(N/mm2根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.808其中，F=1/2×q×h=7.232，h为为0.7m，a为次楞间距为σ1.81×106/8.98×103201.347N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；σ201.347N/mm2=205N/mm2，满足要求（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.204ω]ω0.204mmω]=1.25mm， NA--穿梁螺栓有效面积穿梁螺栓的直径:12穿梁螺栓有效直径:9.85mm；A=76穿梁螺栓所受的最大拉力 N=(1.2×16.8+1.4×2)×0.5×0.4=4.592kN穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92N=4.592kN[N]=12.92kN，六、模板计W=350×18×18/6=1.89×104mm3；I=350×18×18×18/12=抗弯强度验算按以下进行面板抗弯强度验算其中，σ--模板的弯曲应力计算值M--计算的最大弯矩l--计算跨度(支撑间距):lq1:q3:q=q1+q2+Mmax=σ模面板计算应力σ=1.258N/mm2小于模面板的抗压强度设计[f]=13N/mm2挠度验q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.35=l--计算跨度(支撑间距):l=175.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω175.00/250ω=面板的最大挠度计算值:ω=0.025mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] =175/250=0.7mm，满足要求！七、支撑木方的计荷载的计算钢筋混凝土梁自重q1=(24+1.5)×0.7×0.175=3.124模板的自重荷载q2=0.35×0.175×(2×0.7+0.35)/0.35=0.306P1(2.5+2)×0.175=0.788木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.124+1.2×0.306=4.116活荷载设计值P=1.4×0.788=1.103荷载设计值q=4.116+1.103=5.218kN/mW=5×10×10/6=8.33×101cm3；I=5×10×5×10/12=4.17×102支撑验算

的支座力N1=N3=0.056KN，N2=1.714σ=0.053×106/83333.33=0.638的最大挠度：ω=0.007的允许挠度：[ω最大应力计算值0.638N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，受剪应力计算值0.514N/mm2小于抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，的最大挠度ω=0.007mm小于的最大允许挠度[ω]=1.900mm，满足八、梁跨度方向托梁的计算托梁采用：(双):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.056Mmax0.047kN.m最大变形Vmax=0.104mm；Rmax0.425kNσ=0.047×106/(8.98×103)=5.194托梁的抗弯强度设计值[f]=2055.194N/mm2205N/mm2托梁的最大挠度Vmax=0.104mm小于1200/150与10mm,托梁的强度计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.714Mmax1.421kN.m最大变形Vmax=3.16mm；Rmax12.952kNσ=1.421×106/(8.98×103)=158.21托梁的抗压强度设计值[f]=205158.21N/mm2205N/mm2,满足托梁的最大挠度Vmax=3.16mm小于1200/150与10mm,九、立杆的稳定性计其中N--立杆的压力设计值，它包括纵向的最大支座反力：N1=0.425kN脚手架的自重：N2=1.2×0.129×11.2=1.735kN；N=0.425+1.735=2.16kN；φ--受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立杆受压应力计算值([f]--立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo= k1--计算长度附加系数，取值为：1.155Lok1uh1.155×1.73×1.52.997m；Lo/i=2997.225/15.9=189；由长细比lo/i 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.201；立杆受压应力计算值；σ=2160.328/(0.201×424)=25.349N/mm2；立杆稳定性计算σ=25.349N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2lo= k1--计算长度附加系数按照表1取值k2，h+2a2.12取值1.02Lok1k2(h+2a)1.167×1.02×(1.5+0.3×2)2.5m；Lo/i=2499.714/15.9=157；由长细比lo/i 的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.284；立杆受压应力计算值；σ=2160.328/(0.284×424)=17.941N/mm2；立杆稳定性计算σ=17.941N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2其中N--立杆的压力设计值，它包括N1=12.952kN脚手架的自重：N2=1.2×0.129×(11.2-0.7)=1.735kN；N=12.952+1.735=14.579kN；φ--受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到i(cm)：i1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W(cm3)：Wσ--立杆受压应力计算值([f]--立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo= k1--计算长度附加系数，取值为：1.167Lok1uh1.167×1.73×1.53.028m；Lo/i=3028.365/15.9=190；由长细比lo/i的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.199σ=14578.586/(0.199×424)172.781立杆稳定性计算σ=172.781N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2lo= k1--计算长度附加系数按照表1取值k2，h+2a2.12取值1.02Lok1k2(h+2a)1.167×1.02×(1.5+0.3×2)2.5m；Lo/i=2499.714/15.9=157；由长细比lo/i的结果查表得到受压立杆的稳定系数φ=0.284σ=14578.586/(0.284×424)121.069立杆稳定性计算σ=121.069N/mm2小于立杆抗压强度的设计值[f]205N/mm2结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息:模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距采用的(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数荷载参材料参面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值托梁材料为：(双):Φ48×3；楼板参楼板的计算厚度二、模板面板计算:

图2W=100×1.82/6=54I=100×1.83/12=48.61、荷载计q1=25×0.11×1+0.35×1=3.1kN/m；q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算 如下

其中：q=1.2×3.1+1.4×2.5=最大弯矩M=0.1×7.22×0.252=0.045面板最大应力计算值σ=45125/540000.836N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；0.836N/mm213N/mm23、挠度计算挠度计算其中q=面板最大挠度计算值v= .667)=0.002面板最大允许挠度[V]=250/250=1面板的最大挠度计算值0.002mm1mm,三、模板支撑的计算W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67荷载的计算

q1=25×0.25×0.11=0.688模板的自重线荷载q2=0.35×0.25=0.088kN/mp1=2.5×0.25=0.625kN/m；强度验算均布荷 q 1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.688+=1.805最大弯 M=0.1ql2=0.1×1.805×1.22=0.26最大支座力N=1.1×q×l=1.1×1.805×1.2=2.383kN最大应力计算值σ=M/W0.26×106/83333.333.119N/mm2；的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；的最大应力计算值为3.119N/mm2小 的抗弯强度设计值13N/mm2,满