赛区理工稳慧队初步设计说明书最

第一章总 项目简 设计依 厂址概 交通............................................................................................................... 第二章厂址选择和总图.......................................................................................................厂址选 厂区布 第三章化工工艺系 概 3.2.2合成 3.2.4合成工 各工段ASPENPLUS软件模拟简 甲烷合成气工段模拟简 甲醇合成乙醇酸甲酯工段模拟简 第四章工艺流程创新与优 工艺创 甲烷合成气工段创新性的运用了透氧膜反应 工艺优 概 4.4.1系统节 第五章布置与管 设计依 车间布 概 管道布 第六章空压站、氮氧站、冷冻 设计依 空压 氮气 冷冻 第七章厂区外 设计依 明 暗 管道选 第八章分析检 第九章设备选 概 设计内 反应机 工段设备设 泵的选 储罐设 第十章自动控制及仪 概 第十一章供配 概 11.9.1区划 11.9.2区域电气设备选 第十二章通信工 概 系 系 头控制系 第十三章土 第十四章给水排 第十五章采暖通风及空气调 概 第十六章维 设备与检 第十七章消防专 概 火灾性及防火措 概 灭火系 干火系 消防 第十八章劳动安全卫生 其他...................................................................................................................... 第十九章物料数据及能量数 第二十章主要物质物性参数表及产品.............................................................................第一项目简工段乙醇酸甲酯工段乙二醇化工段与产物分离分离工段从总厂过来（4中的硫氮等杂质然后合成（H2由合成气经过重整制得甲醇、；通过甲醇及一氧化碳合成乙醇酸甲酯，乙醇酸甲酯催化加氢最终制、项目名称及性10万吨/年沼气制乙二醇项目设计依2015年“中国-三井化学杯”第九届大学生化工设计竞赛设计任务《中民安全生产法《建设项目（工程）劳动安全卫生监察规定》原劳动部第3《石油化工企业可燃气体和气体检测设计规范》（SH3063-《压力容器安全技术监察规程》（1999年版《压力管道安全管理与监察规定》劳动部发[1996]140号文设计指导思建设规模及产品方工段乙醇酸甲酯工段乙二醇化工段与产物分离分离工段从总厂过来（4中的硫氮等杂质然后合成（H2由合成气经过重整制得甲醇、；通过甲醇及一氧化碳合成乙醇酸甲酯，乙醇酸甲酯催化加氢最终制、10万吨/80001-11-1产品方案和产量产品纯度产量（万吨/年1,2-1-21-2副产品规格产品纯度产量（万吨/年1,2-及公用工程消1-3公用工程一览单价（元/吨年需要量（吨费用（万元/年电厂址概厂址自然地理概地理位山东潍坊英轩位于山东省潍坊市昌乐县是环渤海与山东城市群的交汇点，是山东的交通枢纽和出，东距海滨城市青岛150公里，西距昌乐地形地地质情地质情况：区用地范围内地层较新，出露地层为第四系冲击物及海积8mm。图1-1化工园区地理位置图1-2厂区交通位置水文情气候、气候条图1-3昌乐县全年气候情表1-3昌乐县全年气候走势交公环渤海与山东城市群的交汇点是山东的交通枢纽和出，东距海滨城市青岛150公里，西距山东省会济南180公里高速公路设置外，普通公路均没有设置。铁 机客货站昌乐县依托潍坊市，具有发达的客货站，连接全厂综合经济指在进行能力分析时，全投资现金流量表和自有现金流量表分别反映了项目本身的能力和企业自身的利益。由于本项目并不成立独立的公司，所以我们只做全投资现金流量表。全投资现金流量表不考虑借贷与偿还，投入的一律视为自有。表1-4全投资现金流量表（单位：万元序号期期2345671———————2—3值———————4———————5———————6——————7——————8——------辅助软件使AspenPlus进行流程模拟和工艺优化用AspenEnergyyzer进行热能集成优AspenExchangerDesignAndRating进行换热器结构设计CUPTOWER进行塔设备的选型Auto-CAD进行制图3dsmax制作三维厂区效果图Pdmax进行三维配管设计RiskSystemphotoshop进行封面和队徽的设计和制作Vary进行对三维车间的渲染第二址选择和总厂址选厂址选择厂址的自然地形应有利于厂房和管线的布置，内通联系和场地的排水。厂址应避免布置在下列地区：断层带地区和基本烈度为9度以上的区；土层厚度较大的Ⅲ级自重湿陷性黄土地区；易受洪水、泥石流、滑重放射性物质影响的地区及区；国家规定的历史，如古墓、古寺、本项目生产为易燃易爆的甲类火灾场所，厂址选择要求符合《石油化工企业设计防火规范》GB50160-2008、《建筑设计防火规范》GB-2006方案选表2-1厂址的各项条件厂 山东潍坊昌乐区域地 山东潍坊市昌乐占地面 2.6平方公生产规 年产10万吨乙二

6度气 平均气温

降水量907.3毫米 年日照时 2339.1小交通公 两条公路干线横贯东西，交通十分1224110.605元/原料供应条 供应充

供应条 丰市场发育程 中产品销售条 市场便利程 政策 财政和补贴策环渤 与山 城市群的较好,表2-各项条件一览 1Δ2Δ3Δ4Δ5Δ6Δ7Δ8Δ9Δ交 条 政 累 以上单项累计 厂区布设计依GB/T50103-GB50016-HG20571-GB2348-《和火灾环境电力装置设计规定GB50058-GB50160-GB50187-《化工工厂总图工图设计文件编制深度规定HG/T20561-SH/T3053-《化工管道设计规范 HG/T20695-《化工设备管道外防腐设计规定 HG/T20679-《厂矿道路设计规范 GBJ22-《化工企业总图设计规范 GB50489-设计范厂内总平面布置、竖向布置、交通设计厂区布置方总体布置①满足生产和要求④节约用地的原则⑦工艺流程顺直，物料管线短捷，尽量缩短各装置和设施之间的物料输送工厂组②生活区：包括、医务室、员工休息室等③生产装置区：五个工段（合成气工段、合成工段，甲醇合成工、、总平面布短物料的管道距离。区西门及北门，便于。厂区布置本厂厂区形状为长方形宽800m，长约为1250m，总面积约为 结合厂区地理位置以及各种自然条件和外部条件考虑目前的现状和未来同时考虑交通，给排水等现场条件，最终确定总厂区布置图2-1所示，建筑2-3所示：2-1厂区布置平面，牌石油公司分厂区内，所以不需要一些宿舍等这些生活区，本次厂区布置，2-2生产2-3公用工程2-4储罐2-5生活第三工工艺系概项目概本项目拟以山东潍坊英轩实业生产柠檬酸所产生的柠檬酸废水进行厌氧发酵的甲烷为原料。公司地处山东省潍坊市昌乐县，这里交通便利，物产丰富经济发达地理位置优越区位优势明显是山东经济发达区域设计概图3- “洋葱模型”Rudd.Powers.Sirrda在《ProcessSynthesis》中过程合成策略。下图的“洋葱模型”形象直观的表征了这一3-1所示：3-1化工过程合成步123453-2化工过程合成步基于以上理论指导，加之对抽提和C4烯烃裂解工艺过程的，AspenPlus的物性数据与计算，我们对本项目进行了深入的分析与讨论，3-3本项目工艺流程工艺流程选设计原本着“积极、稳定、可靠和实事求是”的原则，考虑工作，尽可工艺流程可行性分、沼气制合成气合成乙二醇工艺工有五个工段：合成气、甲醇合成 、应器部分氧化法甲醇合成采用当前最先进的Lurgi低压法合成采用甲醇催工艺流程概沼气净化工段——变压吸由于从厌氧反应器里面制得的沼气中含有较高浓度的C02N2H2S和SOx，净化流程：预处理→变压吸附→预处理阶段分为脱硫段和干燥脱硫再生：2FeCl2+2HCl→2FeCl3+H2(电解干燥3-43-4预处理工段流程变压吸附变压吸附脱碳脱氮作为整个沼气净化工艺的，经过分析，选择吸附剂，表面积活性炭吸附混合气体中的二氧化碳，13X分子筛吸附混合气体中的氮气，使得经过预处理的沼气得到分离，三种气体分别被于相应的储气罐中。3-5所示：3-5沼气变压吸附脱碳脱氮工3-6沼气净化工段流程合成生产原CH40.5O2COCH4CO2CO

CH42H2C2COCO2

COH2H2O生产流

甲烷二氧化碳的重整反应。CO96%90%。3-7甲烷重整制合成气工艺流程副反应的处气体的净从膜反应器出来的的气体混合物，包括CH4、CO2、H2O、CO、H2。主要脱除二氧化碳：采用苯法脱除二氧化碳即二乙醇胺催化热钾碱法K2CO3H2OCO22KHCO3K2CO3H2O流程：吸收过程在105C-130C下进行，吸收二氧化碳后的吸收液再生压力约为0.015MPa，再生温度为150C-180C。混合气体用冰水淬冷到，进入离罐分出冷凝水，然吸收塔底部，从下而上与热碱液逆流接触，CO2被吸收1/10CO2吸收液自上而下与热气体（水蒸气与CO2的混合物）逆流接触，溶解的CO2不断放出。半贫液从再生塔中抽出，入吸收塔中部。小部分溶液（1/4）再进一步再生，最后流入混合气体再沸器和蒸气再沸器，保持沸腾状态，使溶液中CO2脱到规定范围，返出来的CO2经洗涤后，入冷却器冷却，并进液滴分离罐分出冷凝水后，CO2送回3-8脱二氧化碳工艺流程物CO和H2气体。而变压吸附所用的吸附剂在一定程度上都会吸附一定量的COAlCuCl4温常压吸收CO，加热至80C~90C放出CO气体。常温左右，。然吸收塔的底部，从下而上与AlCuCl4的甲苯溶液逆流接触，CO气体即被吸收。从塔顶出来的气体进入冷却器冷却并进入液滴分离罐，除去收CO工序采收两段吸收、两段再生流程。吸收塔有两个进液口，从塔中部进入80C-90C的CO不断放出。半贫液从再生塔中抽出，经废热回锅炉回收部分热量供为再生塔的热量然后送入吸收塔中部。小部分溶液（1/4）再进一步再生，流入贮槽经泵送回再生塔以供热量，并且使溶液中的CO完全脱出，返回再生塔由再生塔出来的CO经洗涤后，入冷却器冷却，并进液滴分离罐分出冷凝水后，送入下一工段。CO99%以上。3-9一氧化碳处理工艺流程优点：该法对原料气中CO浓度适应性强，对于CO12%-80%的各类气体都能运行。稳定性好，常温常压就可以吸收CO，吸收容量高。吸收剂只吸收CO，而不与CH4、H2等气体作用，达到提纯分离CO的目的，吸收速度高，甲烷和氢气的分离：原理：采用深冷分离法将CH4和H2分离并提纯 90C的差异。通过降温就可以将甲烷冷凝下来以分离提纯CH和H两种气体。冷却温度为-165C~-180C 流程来自上一工段的原料气经过过滤后进入原料气压缩机进行压缩4.85MPa112.2C35C232CC10原料气在C10A通道被冷却-82C，然后进入精馏塔再沸器C11，用来加热来C11出来的冷原料气，温度为-113C4.65F161.2MPa，然后进入氢气精馏塔E01上部。从冷夜分离器F16底部出来的液相物1.21MPaE01E01CF17J14A/BE01作为塔回F17LNGC13LNGJ132.33MPa，温度为-129.8CC10进行换热，最后离开装置界区时的压力为2.3MPa、温度约为30C。来自塔底的甲烷馏分，温度为-118.6CLNGC13中与冷氢气产品换热后被冷却到约为-162C，99.5%以上。3-10甲烷深冷凝分离工艺流程甲醇合成生产原CO2H2CO23H2CH3OHTopsoeLuegi低压法。工艺流LugiCu/ZnO250~260℃5~6MP作温度由操作反应器壳程中沸水和压力来调节。Lugi225℃5MPa240~260℃91.5℃60℃冷却到40℃进入醇分离器分离出来的气体大部分回到循环机少部排放。液体粗甲醇则送精馏工段。合成Lugi列管等温合成塔由德国Lugi5.2~7MPa230~255℃4.0MPa10℃左右。图3-11Lurgi工艺流程合成工艺选本工艺采用甲醇合成，甲醇合成的工艺主要有两种，一种是甲醇催合成原制空气和甲醇混合物中甲醇浓度低于极限下限操作，故称为“空气过量法”。该法是在常压和260~350℃下进行，副反应减少，选择性提高，水溶液12CH3OH O2HCHO12通过反应温度的调节控制，甲醇转化率可以保持在99%以上，收率为产品中通常含有40%~50%，0.3%~1%甲醇。，典型的技术路线是化学公司发铁钼法生产流程如图100℃汽同含新鲜洗涤空气和循环气体的压缩气混合，混合气中9.5%（体积分数）的甲醇将其加热至220℃送入两台并列的反应器中反应生成物冷却后入吸收塔气体与的水直接接触使之进一步冷却未反应的甲醇和酸吸收在水中含55质量分数的吸收塔塔底物在阴离子交换器中处理脱除重金属和甲酸。，，95%~99%，甲醇单耗低，不需蒸馏装置，可以生产高浓度成品中含醇量低，催化剂使用长，但是铁钼法生产一次投资大，电耗高。铁钼法可以生产高浓度，在的下游产品时可以直，合成工艺流程图如图3-12所示图3-12合成工艺流程乙醇酸甲酯合成工Dupont公司于20世纪年代初开发出羰基化法制EG的技术该路H2SO4BF3催化缩合形成乙醇酸，乙醇酸在，150~200℃/90MPa下进行，反应条件苛刻，H2SO4用量大，造成环境污染及设备腐蚀。作为改进，研究者采用羰基金属化合物如Cu(CO)3+或EG。反应条件相对缓和，但其羰基化速度较慢。，为了寻找合适的替代品来取代传统的液体酸，2080年代初以来三菱化剂被广泛的应用于一些羰基化反应中。2006年，TaoLi等了在离子液体bmim]PF6CF3SO3AgCO压力(10MPa)下反应，乙醇酸甲酯的收率可达到86.7％，但该催化剂体系复杂。因工艺原剂三聚首先和水缩合成乙醇酸乙醇酸再经甲醇酯化为乙醇酸甲酯乙醇酸甲酯可以经过催化加氢反应乙二醇。工艺流以三聚、水和CO为原料，环丁砜为反应溶剂，离子液体1-磺酸-3-甲基咪唑硫酸氢盐为催化剂，羰基化过程按水与三聚摩尔比为2:1；环丁砜与三聚摩尔比为1.5：1；催化剂与三聚摩尔比为0.4:1的原料比例投入反应器2.0MPa的CO(>99.95%)置换反应系统内的空气CO至5MPa。加热至150℃，搅拌反应6h，反应结束，冷却至80℃，卸压至0.1MPa，剩余CO体系加入甲醇与三聚摩尔比10:1的甲醇，80℃下，自压密闭反应2h，乙醇3-13合成乙醇酸甲酯的工艺流程乙醇酸甲酯合成乙二醇工反应机活化的过程中，催化剂表面上的CuO被逐步还原成Cu0，氢气在Cu0上解CuH原子的自由价与反应物中的一个CO基两端的原子形成了双位吸附；化学吸附HOCH2COOCH32H2HOCH2CH2OH

HOCH2CH2OHH2CH3CH2OH

HOCH2CH2OHCH3CH2OHHOCH2CH(OH)CH2CH3工艺流

190~220℃CuSiO2（1,2）丁3-14乙醇酸甲酯加氢制乙二醇工艺流程产物精分离过程中得到的含醇废液及含酯废液等送至炉处理塔釜产物乙二醇精制MGEG容易发生聚合反应及酯交换反应生成粘度较大的高EG的组分蒸出。预分离塔塔底EGBDOEGBDO。而预分离塔塔催化剂的选加氢催化剂的关键是选择性 。预计加氢催化 为两年。该步

各工段ASPENPLUS软件模拟简甲烷合成气工段模拟简烷、二氧化碳、空气分别经泵（Pump2、Pump1、Pump3）打入透氧膜反应器（RSTO1)进行反应，反应后的产物首先经过换热器（HUANRE）进行换热降温，降温后的混合气通泵（Pump2）打入四个分离塔进行精制分离。图3-15合成气及精制模拟甲醇合成工段模拟3-17甲醇合成工段模拟甲醇合成工段模拟简反应得到混合物，混合物出来经过冷却器（COOLER）冷却，随后由泵送入精制分离段进行精制分离，得到纯净的，副产物进行。图3-18甲醇部分氧化制工段模拟甲醇合成乙醇酸甲酯工段模拟简来自工段的与来自合成气工段的一氧化碳加入混合釜反应器反应图3-19甲醇合成乙醇酸甲酯工段模拟乙醇酸甲酯加氢乙二醇工段模拟简）进行分离精制，得到纯净的乙二醇产品、乙醇产品和（1,2产品。最后装）3-20乙醇酸甲酯加氢工段模拟第四艺流程创新与优工艺创柠檬酸废水生物发酵原废水变废为宝，即保护了环境，又创造了经济价本项目创新性的采用厌氧发酵柠檬酸废水甲烷采用甲烷作为原料乙二醇项目充分和论证了依靠山东潍坊英轩实业生产柠檬酸所产生的大量高浓度D柠檬酸废水进行发酵甲烷的可行性为使我国乙二醇工业减少对石油的依赖提供了可能性，这是本项目的最大亮点。4-1柠檬酸废水厌氧沼气组份表（体积H2+其他气解决了大量柠檬酸废水的处理难产生近70万吨高COD柠檬酸废水这些废水直接排放将对环境造成巨大污染，甲烷合成气工段创新性的运用了透氧膜反应使用固定床负载透氧膜反应器极大的减少了反应过程中的积合成气过程中，积碳一直是难以处理的问题，积碳不仅影响反应转化率及收率严重时还会造成反应器损坏和热量积聚本项目经理查阅大量文献，对运用的透氧膜反应器进行扩大改建，经过软件模拟，最终取得了成功，极大提升了催化剂的使透氧膜反应器的良能减少了积碳从而避免了以往生产工艺中催化剂过创新性使用乙醇酸甲酯加氢乙二醇工工艺优件，这些参数无需进行优化。下面举例说明在建立流程时一些典型设备操作参数优化的过程在建立全厂流程模拟的基础之上，根据工艺流程，利用AspenPlus的灵敏度分析功能，对于全厂主要设备的工艺、操作条件进行优化，物性方法的选化工段采用NRTLPENG-ROB物性。甲醇精馏塔模拟与优4-14-2甲醇精馏塔理论塔板数优4-3甲醇精馏塔负荷数精馏塔模拟与图4-4精馏塔示意精馏塔的作用是将合成 与副产物分离出来，副产物主要是甲酸图4-5精馏塔理论塔板数优图4-6精馏塔负荷数乙醇酸甲酯精馏塔模拟与优4-7精制乙醇酸甲酯精馏塔示意主要是水、未反应的甲醇和，其原理属于普通精馏，上诉步骤为最后精制步4-8乙醇酸甲酯精制塔理论塔板数优4-9乙醇酸甲酯精制塔负荷数乙醇酸甲酯精馏塔模拟与优4-10精制乙二醇精馏塔示意4-12乙二醇精制塔负荷数换热网络的概热。如得到的合成气从R0102出来的流股温度为900℃，而V0101的进口温度要求为40℃，这就要求需在反应器R0101的出口处移走大量的热V0101在工厂的初步设计阶段，我们采用AspenEnergyyzerV7.2进行计算换热网络、整个工艺主要分为六个阶段：沼气净化工段合成气工段、甲醇合成工、换热网络将AspenPlus文件导入AspenEnergyyzer后软件自动生成的换热网总费用最少换热网4-13总费用最少的换热网最小换热面积的换热网络设4-14最小换热面积的换热网其他节能技术的应10万吨乙二醇分厂，也属于高耗能产业的一种，在项目系统。乙二醇生产企业消耗(包括油和气)一般占综合能耗的35%左右主要用于各类装置的工艺加热炉和锅炉。提高加热炉效率，对于降低全厂消耗对炼厂节能至关重要。。余热回收技加热炉燃烧产生的高温烟气携带着大量的热量直接排放热量损失非常采用先进控制技APC技术(AdvancedProcessControl)是常规控制基础上发展而来，其控制特点是注重考虑工艺对象，控制策略更全局、更系统,控制品质更高。APC一般由节电技工艺节电措通过减少减温减压器运行、提高汽轮机凝汽真空度等措施多发电；通过电机节b.c.管理节切换机泵、空冷遵循“错峰用电”的原则，避开用电期第五置与管设计依《建筑物设计防火规范 （GBJ16-1987（2001年版《石油化工企业设计防火规定 （GB50160-1992（1999年版《工业企业设计卫生标准 （TJ36-《化工企业安全卫生设计标准 （HG20571-《和火灾环境电力装置设计规范 （GB50058-《化工装置设备布置设计规定 （HG/T20546-《化工装置管道布置设计规定 （HGT20549-《化工装置管道材料设计规定 （HG/T20646-《石油化工给水排水管道设计规范 （SH3034-《石油化工管道布置设计通则 （SH3012-《石油化工设备和管道隔热技术规范 （SH3010-《储罐区防火堤设计规范 （GB50351-《储罐和火灾环境电力装置设计规范 （GB50058-车间布概全面权衡，在布置时要做到深思熟虑，仔细推敲，以取得一个最佳方案。车间设计的基本依目前常用的设计规范有建筑设计防火规 石油化工企业设计防火规 化工企业安全卫生设计规 工业企业厂界噪声标 和火灾环境电力装置设计规定GB50058-基础资工艺和仪表流(初步设计阶段)及管道和仪表流(施工图设计阶段)设备一览表(包括设备外形尺寸、重量、支承形式及保况)车间组生活行政设施包括车间、更衣室、浴室、厕所等其他特殊用室，如劳动保护室，室等厂房布平面布66-走廊的宽度)(即宽度)常为2-3跨，其长边(即长度)则根据生产厂房垂直布5m，6m，最低不得低于4.5m，每层高度尽量相同，不宜变化过多。在设计厂房的高度时，除设备本身的高度外，还要考虑设备顶部凸出部分，如仪表、阀门和管路以及设备安装和检修的高度，还要考虑设备内取出物的高度(如搅拌器等)温及害性气体的厂，要适当加高建筑物的层高。有的车间宜则应布置在厂房顶层如整个厂房均有则在每层楼板上设置0.05～0.1m2/m3并应靠近部位不应面对人员集中的地方和主要交通道路车间内防爆区与非防爆区(生活辅助及控制室等)间应设分隔如两个区域需要互通时中间应设双门斗即设两道弹簧门隔开上下层应设在同一轴线处。防爆区上层不应布置非防爆区;有车间的楼梯间宜采用封闭式楼梯间。设备布在设备布置时要满足工艺流程的顺序，保证水平方向和垂直方向的连续性。在设备布置时，应充分利用差布置有压差的设备。例如通常把计量槽、车间内要留有原料、、产品及、操作通道考虑安装安全防护装置的位置面积及通道考虑设备检修、拆卸等的起重设备笨重设备或运转时会产生很大振动的设备如压缩机真空泵机等，生活室中的化验室休息室等宜布置在南面房间更衣室厕所、d.生产规模较大时，辅助室和生活室可根据需要布置在有关的单体建筑物e.的或者对卫生方面有特殊要求的工段必须设置的浴室断对放热量大气体或粉尘的工段在室内布置时应设置机械送排风装置，以满足卫生标准的要求。凡火灾性为甲、乙类生产的厂房，必须考虑：在通风上必须保证厂易燃气体或粉尘的浓度不超过允许极限采取必要的措施，防止产生静电、放电以及着火的性凡火灾性为甲、乙类生产的厂房，必须考虑在通风上必须保证厂易燃气体或粉尘的浓度不超过允许极限采取必要的措施，防止产生静电、放电以及着火的性表5- 设备的安全距净安全距离1不少于2至少3不小于456至少78不小于9不小于不小于不小于不小于不小于不小于不小于通廊、操作台通行部分的最小管不小于不小于4560不小于不小于单元设备布置方泵和压缩容头切线对齐卧式容器之间的可按0.7m考虑在工艺设计中确定卧式容器换热 加热炉的布固定床反应器的布塔设备的布车间布置管道布设计依《化工装置管道布置设计规定 （HG/T《化工装置管道材料设计规定 （HG/T《管道仪表流设计规定 （HG20559-《石油化工给水排水管道设计规范 《石油化工管道布置设计通则 《石油化工设备和管道隔热技术规范 《输气管道工程设计规范 （GB（SH3012-《石油化工配管工程设计图例 （SH/T3052-《压力管道安全管理与监察规定》（1996年国家劳动部颁发管道布置与设计原管道布置的原则和要管道不应布置；足下列要求管道敷设、修建检查井，膨胀伸缩节等所要求的间距时不至损筑物基础污水污染生活饮用水易或气体渗入下水道管沟室，；表5-2管架与建筑物、构筑物之间的最小水平距最小水平间距铁路(中心线厂区围墙(中心线照明及通信杆柱(中心火灾性属于甲、乙、丙类的液体、可燃气体与液体石油气介质管表5-3管道、管架铁路、道路的最小垂直间最小垂直间距铁道(从轨顶算起—火灾性属于甲、乙、丙类的液—道路(从路拱算起人行道(从路面算起（2）管道、管架电气化铁路的最小垂直间距，应符合有关规范规有大件要求或在检修期间有大型起吊设备通过的管道，应根据需要确定，时在保证安全的前提下，可减至4.5m。街区内人行道为2.2m，街区外人行道为2.5m管道连100mm坡度要表5-4常用物料管道坡度N2真管道间净距应满足管子焊接、隔热层及组成件安装维修的要一般阀门的布置原管道设管道选ud d—为管子内径，m管壁厚度表5-5常用公称压力下的管壁厚管壁厚度公称直径管子外径333333333464456446767667—99——M=式中：M—管路阀门和管件的选h.管路绝热设用绝热减少设备、管道及其附件的热(冷)管道编图4-1流上的物料代号和缩写词》(HG20559.5-93)。999(管道顺序号用四位数字表示)。对于备用的设备、管件(如泵、过滤器、仪表、旁路等)和并列、大小相同的设备(如并列换热器等)的接管管道，不属于采用系列号来编号的范围。 表5-6国内标准压力等级代LMNP压力第二单元为顺序号，用数字表示，由1开始ABHABH表5-8隔热或隔声代HCPDN表示其代号字母《管道仪表流隔热保温防火和隔声代号(HG20559.6-管道布置典型设蒸汽往复泵计量泵非金属泵的吸须设过滤器避免杂物进入泵内吸入管道要有约2/100(冷流与管廊左侧设备联系的管道布置在管廊的左侧而与右侧设备联系的管道布置在管廊的右侧,管廊的中部宜布置公用工程管道。低温冷冻管道和其他应避免受热的管道不宜布置在热管道上方或紧靠不保温的热管道。 一般水平安装的调节阀其管底距地面或平台面的高度最低为40mm;执行机构上方要至少有200mm;调节阀膜头与邻近设备或墙壁之间最少净距为200mm，也不应与本阀组的组成件相碰;调节阀组的切断阀手轮或阀杆〔对明杆式闸阀按全开考虑)与邻近设备或墙壁之间的最小维修用净距为700mm;相邻两手轮之间的最小净距为75mm。、调节阀出处宜选用偏心异径管，并以底平安装;调节阀采用组成件连、第六章空压站、氮氧站、冷冻设计依GB50029-GB50016-GB/T50087-JB/T8059-DL/T839-JB/T53291-GB50073-空压气需由无油润滑空压机产生并经“脱湿”处理。氮气冷冻第七区外设计依《化工装置管道布置设计规定》（HG/T《化工装置管道材料设计规定》（HG/T《管道仪表流设计规定》（HG20559-《石油化工给水排水管道设计规范》《石油化工管道布置设计通则》《石油化工设备和管道隔热技术规范》设计注意事（）全盘规划，各安其位。管路不要挡门、挡窗；应避免通过电动机，配电盘，上空一般大于150毫米。设备中的一个设备没有同建筑物固定者除外45度斜接或90度弯接。易燃，易爆及介质的放空管应引至高出邻近建筑物（（并不小于120毫米。管道敷设装——明7.3.1.1敷设主要类甚至10m某些特殊管道，色金属、玻璃、搪瓷、塑料等管道，由于其低7.3.1.2敷设优暗暗设即敷设，一般有两种方式：直接埋地敷设和管沟敷设埋地敷输送的介质一般为液体，没有腐蚀性、毒性或，粘度较小管沟敷采用0.6m左右。如果采用横贯管沟断面的支架时，其下面的净高不小于1m。各种管沟底均应有不小于2/10005/100的坡管道布置设计要一般要不宜超过4m/s；气体流速一般不超过其临界速度的85%，真空下最大不超过用管道，不推荐用DN32、DN65、DN125的管子。管道排管径的计算依求：d式中：V为流体在操作条件下的体积流量，cum/s；U---为流体的流速，m/s；D为管子内径，m最经济管径的选式中：M——用图示法可以找出MM，以M为纵坐标，管道的间不小于100mm。两管道的最突出部分之间的；中、低压管道约40～60mm，高压管道约70～90mm为宜管道上并排安装手作的阀门时手轮间净距约100mm管廊上敷设管道的管底标，，，厂区内铁路、道路时铁路应不小于6m主干道应不小于5.5m一，，，低、中压管道穿楼面和墙的结弯管道编管道号组上的记述管道仪表 中图纸和管道接续关系标注和统一管道不同管道号图6-1管道号编号典型图管道号各部分含义说明每一个工序对每一种物料介质，都从01管道号多于999常不用O和I。对于备用的设备、管件（如泵、过滤器、仪表、旁路等）和并列、大小相同的设备（如并列换热器等）的接管管道，不属于采用系列号来 并表示在管道仪表的流首页上。表6-2常用的国内标准压力等级代LMNP顺序号用数字表示，从1开始表7-3管道材质表ABH301母表示，其代号字母键《管道仪表流隔热、保温、防火和隔声代号》生产系统管道安装几种常见设备的工艺配液面计、阀门操作用。除最上面外，不设全平台。平台宽度一般为0.7~1.5米，每层平台间高度通常为6~10米左右。吸入管道要有约2/100的坡度，当泵比水源低时，坡向泵，当泵比水源高如果要在双吸泵的吸前装弯头必须装在垂直方向使流体均匀入泵悬臂式离心泵的吸配管应给予拆修叶轮的方便排常温的空气和惰性气体可以就地排放蒸汽和其它易燃易爆的气体，2取管取气体取样当在水平敷设的管取样时取样管应从管顶引出当在垂直敷设的管取样时，取样管应与管路成45°倾斜向上引出。液体取样：垂直敷满管路的条件时，否则管不宜设置取样点。吹。质。一般吹洗比较频繁的地方或吹洗管管径大于Dg25时采用固定式，其它则采用半固定式的吹洗介质的吹洗阀、放空阀等应尽量靠近被吹洗管。吹洗介。双阀的设静电的防地。接地总电阻一般不应超过10欧姆。辅助系蒸上下、分解等物料存在之处。反应器冷却盘管的接管和阀门安装，必须不妨碍开、冷氨压缩器的吸入管路应有≥0.005压缩机的排气管路应有0.01-0.02的顺向坡度，坡向油分离器和冷凝器。供管道选（管道选型结果见附录）第八析检设计依据与原设计依《货物包装标志》（GB《极限数值的表示方法和判定方法》（GB/T1250-《液体化学产品颜色测定法(Hazen单位铂-钴色号)》（GB/T3143-《化工产品中水分含量的测定·(通用方法)》（GB/T6283-《化学试剂-滴定分析(容量分析)用标准溶液的》（GB/T601-《化学试剂-试验方法中所用制剂及制品的》（GB/T603-（GBT3723-设计原第九备选概述及选型依概选型依《压力容器安全技术监察规程》（1990-5-《管道等级号及管道材料等级表》（HG20519.38-《管道仪表流管道编号及标注》（HG20559.4-《钢制管法兰》（SH3406-设计内设计选型范反应器选反应机） ）各工段设备初预处理工段设备选脱硫塔及干燥器设脱硫剂选脱硫剂：Fe3+/Fe2+离子液吸收：2l3→l2+2Hl+再生：2FeCl2+2Hl→2FeCl3+2电解脱硫塔类型的选沼气通过调节阀进入脱硫塔中（H2S），FeCl3作用，发生氧化还FeCl3FeCl2，FeCl2KC1FeCl3。此套装置的自动化程度高，而且塔内干燥剂选9-19-1沼气工程常用脱水方高胶（SiO2）。9-2沼气预处理工段设备一览喷淋塔（塔120cm290cm2222变压吸附提纯段设备设①吸附剂从进料口填装在吸附分隔板的足吸附二氧化碳的表面积活性炭，13X分子筛。9-3吸附剂参13X—②本工艺采型的四塔变压吸附因为变压吸附塔中选用了吸附性能较好的吸附剂，对操作压力要求不高,不需要在操作中进行过多次数的均压降和均压升9-4各变压吸附塔工9-5变压吸附各工序操作压③9-1所示，吸附剂从进料口填装，在吸附分隔板的下面的是吸附二氧化碳的表面积活性炭，上面为吸附氮气的13X分子筛，9-1变压吸附塔内部结9-2所示：9-2吸附塔塔底设gambit建立相关模型，再通过参数的设定进行计算。7所示：9-6进口气体初始条件设速度气体运动状9-49-59-6。9-39-3混合气体在无挡板塔底的运动分布9-4所示：图9-4混合气体型复合挡板塔底运动分布9-5所示：9-5混合气体在d=0.5m线型复合挡板塔底运动分布图9-6混合气体在四段式线型复合挡板塔底运动分布④着比较关键的作用。通过下面的来计算集气缓冲罐的体积：cc

c——集气缓冲罐的体积c——集气缓冲罐的体积系T——吸附塔中吸附层间的自由体积磁阀之间的距离为150cm导线的尺寸为30.5mm，则吸附塔与控制电磁阀的管1(0.1)2150mL9-7所示：(p1

(HA12)p1p

2 21.2(2.600.3) (0.821.22.3)1.80

长宽高直径长633环形分配室的体积为：2633163环形分配管的体积为：(0.7)215163T123

.数与吸附塔以及吸附剂填充的参数有关，根据可得：其中 ——吸附剂弹性形变参1——气体进入吸附层速度m/2——msHA1——msHA2——ms

p0——大气常压p1——气体进入吸附层压力p2——气体溢出吸附层压力 (12其 ——体积系数因子。通常取120~136之间的数则

c1.24495.319-84120cm11100cm3⑤含量5含量5合成气工段设备设工CH40.5O2COCH4CO2CO

CH42H2C2COCO2

COH2H2O

9-10催化剂参器。9-7透氧膜结9-11造气段设—11气体净化从膜反应器出来的的气体混合物，包括CH4、CO2、H2O、CO、H21）脱除二氧化碳：采用苯法脱除二氧化碳即二乙醇胺催化热钾碱法脱K2CO3H2OCO22KHCO3K2CO3H2OCO22）AlCuCl4CO80℃~90℃CO3）CH4H2分离并提纯氢90℃的差异。通过降温就可以将甲烷冷凝下来以分离CH4H2两种气体。冷却温度为-165℃~-180℃。9-12净化段设备数据一栏11CO的吸收和回11CH4H2135℃~-1甲醇合成工段设备合成段设备设CO2H2CO23H2CH3OHLugiCu/ZnO250~260℃5~6MP作温度由操作反应器壳程中沸水和压力来调节。8-8列管式固定床反应8.6.3.2产物分离提9-9气液分离9-13甲醇合成及分离设备选择LurgiCuO/ZnO———工段设备合成设备设本工艺采用甲醇合成，甲醇合成的工艺主要有两种，一种是甲醇催制空气和甲醇混合物中甲醇浓度低于极限下限操作，故称为“空气过量法”。该法是在常压和260~350℃下进行，副反应减少，选择性提高，水溶液通过反应温度的调节控制，甲醇转化率可以保持在99%以上，收率为产品中通常含有40%~50%，0.3%~1%甲醇。典型的技术路线是化学公司发铁钼法生产流程如图100℃汽同含新鲜洗涤空气和循环气体的压缩气混合，混合气中9.5%（体积分数）的，甲醇，将其加热至220℃，送入两台并列的反应器中。反应生成物冷却后送入吸收塔，气体与的水直接接触使之进一步冷却、未反应的甲醇和甲55（，，95%~99%，甲醇单耗低，不需蒸馏装置，可以生产高浓度成品中含醇量低，催化剂使用长，但是铁钼法生产一次投资大，电耗高。铁钼法可以生产高浓度，在的下游产品时可以直，表9-14合成工段设备数据——12产物分离工通常含有40%~50%，0.3%~1%甲醇。甲醚、，再用吸收塔分离甲酸、二甲醚、。8-1511分离气体与液体，提纯13乙醇酸甲酯合成及分离工段设备设合成段设备设本工艺使用离子液体催化羰基酯化反应乙二醇乙醇酸甲酯。化剂，三聚首先和CO、水缩合成乙醇酸，乙醇酸再经甲醇酯化为乙醇酸甲酯。乙醇酸甲酯可以经过催化加氢反应乙二醇。以三聚、水和CO为原料，环丁砜为反应溶剂，离子液体1-磺酸-3-甲基咪唑硫酸氢盐为催化剂，羰基化过程按水与三聚摩尔比为2:1；环丁砜与三聚摩尔比为1.5：1；催化剂与三聚摩尔比为0.4:1的原料比例投2.0MPaCO(>99.95%)CO5MPa。净化后，进入CO储罐，反应备用。羰基化反应转化率为78.5%。再向反应体系加入甲醇与三聚摩尔比10:1的甲醇，80℃下，自压密闭反应2h，乙醇分离设备设9-16CH3SO3Ag5———1———3乙醇酸甲酯加氢制乙二醇工段设备设合成段设备设活化的过程中，催化剂表面上的CuO被逐步还原成Cu0，氢气在Cu0上解CuH原子的自由价与反应物中的一个CO基两端的原子形成了双位吸附；化学吸附HOCH2COOCH32H2HOCH2CH2OH

HOCH2CH2OHH2CH3CH2OH

HOCH2CH2OHCH3CH2OHHOCH2CH(OH)CH2CH3

加氢催化剂的关键是选择性 用蒸氨均匀沉淀沉积法

190~220℃产物精制段设备设分离过程中得到的含醇废液及含酯废液等送至炉处理塔釜产物乙二醇精制MGEG容易发生聚合反应及酯交换反应生成粘度较大的高EG的组分蒸出。预分离塔塔底EGBDOEGBDO。而预分离塔塔9-17乙醇酸甲酯加氢段设备1—1——1泵的选选泵原输送介质的理化性现场条工艺参定流量不小于装置的最大流量，或取正常流量的1.1-1.15倍。定扬程为装置所需扬程的1.05-1.1倍。核算泵的轴功泵的分表9- 泵分类一览心泵泵温度不高，有的较低备用率为50～100%流量变动范围大（一般用液位控制量)流量较大，液体一般处于气液两相态，率为100的备用率为50%-100%泵的备泵温度100选泵范选型结果一览表9-19泵的主要结构尺寸和计算结IS100-65-IS150-125-IL125-80-IS150-125-IL200-150-IS200-150-IS100-65-IS125-100-IS80-65-IS150-125-IS100-65-塔设备选塔型选型塔型的选表9-3填料塔与板式塔的塔型项目比(生产能力液-塔高估有效传质高公司生产的25mmIMTP填料。分离效果，取HETP为0.5m。H1=NT∙HETP=30×0.4=12塔顶部空间高为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，取塔顶部空间高度H1=1.8m9.7.3.3.塔底部空间高为保证进料有一定的缓冲容量，取釜液停留时间为2.5min，则塔底部空间裙座高

H2=4V/D2=H3=2.0+1.5D/2=填料间间根据工程经验可知，每15—20t 2[]t

选用直径为600mm的人孔，则可取填料层间距为1500mm高压精馏塔总t

H=12+1.8+2.6+4×1.5+4.6=塔体选材及壁塔体选隔板精馏塔操作温度在-15～130℃之间，压力为9atm，属于常温压力容器，可选用16MnR钢（GB150-1998）。塔体壁查得16MnR0.85，取设计压取钢材厚度负偏差为1mm2mm18mm封采用标准椭圆形封头，材料同样为16MnR钢，封头厚度考虑负偏差和腐蚀裕量，可取厚度与壁厚相同，为18mm。辅助装置及附裙考虑到塔体设计温度为常温，裙座采用16MnR钢，筒体厚度取为18mm，焊，且此塔釜封头外壁圆滑过渡。裙痤高度为4.4m。在离地面高1000mm处开设人孔，人孔直径600mm。人根据工程经验可知，每15—20个理论版高度的填料为一层，结合进料板位置，分析可得我们需要把填料分为4层。分别包括8、7、4、11块理论板，结合HETP值计算出每段填料高度后需圆整至小数点后一位。按照HG21514-95吊—般高度15m以上的塔，都设置吊柱按照HG/T21639HG/T21639-74接本设计依据HGT20570.695管径选择标准进行设计。管径的选择按照下表9-4接管一览公称直径1415161718393215塔设备重量计塔体封头裙座重量载封头厚度取18mm，材质为16MnR，选标准封头钢材密度为7850kg/m3，封头质量为1730kg，塔体及裙座、封头质量：m01=0.785×(3.2322−3.22)×27×7850+2×1730=37701人孔法兰接管等附件重量载附件质量以塔体质量的0.2ma=0.2m0=散堆填料的重量载填料堆积密度为223Kg/m3，填料层总高度为13m。m020.785×3.22×12.4×2232.22×104Kg保温材料的重量载取保温层厚度为60mm，保温材料密度为330kg/m3，则保温材料的重量载m03=0.785×(3.32−3.22)×(26.6−4.4)×330=表9-5塔整体结构设计一览填料25mm16壁厚1816壁厚1816厚度18mm；高4.4MQ235-16直径600HG/T21639-重量500平台及扶梯重量载在人设置平台共5个平台平台宽度1.2m，平台单位质量为2150kg/m，扶梯单位质量为50kg/m，则平台及扶梯质量：m04=50×26+0.785×(5.62−3.22)×150×5/2=m0=m01+ma+m02+m03+m04=37701+7540+22200+3738+7517=7869612VP1T112 压缩机选选型原由工艺要求选择确定压力计算总压力比得到压缩机的级详细选体从P1=1bar压缩至P2=20bar。气体流量V1=6532.6m3/h，V2=9394.2m3/h，温度T1=20℃，T2=56℃7.5KW，重量320kg。其他压缩机详请见设备一览表。储罐设贮罐的类气柜一般用于中间气体，一般可以设计的稍大些计量罐的容积一般考虑少到10分钟，多到2-4小时产量，计量罐装载系数一般只考虑60-70，因为计量罐的刻度一般在罐的直筒部分，使用度常为满量程的80-85%。5至10分钟的用量，有时可以超过15分钟的用量，以备在紧急时，以充裕时间处理故障，调节流程罐区基本至于产物应该选择计量罐和球形罐。计量罐的装载时间一般为2-4小时，产由于所烃类属于甲级物质，各个储罐之间的间距设置为1.0D，其间距要满足≥0.6D的要求，符合化工企业设计防火规范。防护墙外与最近的厂罐区安全设置措防雷接地措施：灌顶装设避雷针保护，防雷接地电阻小于10部，当发生火警时可立即将剂喷向贮罐灭火的设置：在罐区的周围都设有0.5m宽的产生火花的机械设备和工具。灌装时应注意流速不超过3m/s。贮罐设计的一般程容积计算选择储罐设计《石油化工企业球罐基础设计规范》（SH/T3062-《石油库设计规范》（GB50074-《固定式压力容器安全技术监察规程》（TSGR0004-《道路货物安全技术要求》（DB11/415-《汽车货物规则》（JT617-《工业企业厂内铁路、道路安全规程》（GB4387-《液化石油气储运》（SY/T6356-《货物包装通用技术条件》（GB12463-表9-6储罐设计一览停留时间储罐个储罐工程压力操作温度8461.23第十动控制及仪概单元组合仪表根据使用动力情况及功能组件组合方式，一般可分为I50m较为合另外，下列条件以选用电动仪表为宜I50m大型企业要求高度集中管理的控制时期产品，DDZ-III型电动单元组合仪表和电子式组装仪表都是以集成电路为主的化工生产常用仪、压力测量仪表有液柱式压力表、普通弹簧管式压力表弹簧管式压力、()()流量测量仪表有转子式(经常使用的有玻璃转子流量计)控制系可编程序逻辑控制器PLC。最初是为适应机器制造业以顺序控制为主的各的逻辑控制系统相比，PLC的最大特点在于通过重新编程即可改变控制方式和设备控制方泵的基本控制方9-110-1泵的进出管控在泵的侧和出口侧位置。门之间，对于离心泵，压力表的量程应大于泵的最大关闭压力。10-210-2泵出口流量调节10-3所示，显示了带有备用泵离心10-3泵的基本单元模压缩机的基本控制为防止管道内冷凝液带入压缩机，压缩机前必须设置气液分离器，除。机工作曲线上，控制阀直径可根据合适压差和最小喘振流量选定。410-510-4气液分离图10- 中间冷却一般多级叶轮的高压机各段最小流量不得低于正常流量的80%;单级叶轮的压缩50%10-6所示。10-6抗喘振回c.冷却水进水压力、低限、联锁停车g.离心式压缩机各段的流量不能过低，如果太低将产生飞动现象(即“喘振现象”)，为防止喘振的产生，须设置抗喘振控制系统。常用以下方法来控制流量，维持工艺进气或工艺排气压力稳定，防止喘动。f.一段工艺进气压力低限、联锁。g.最终段工艺排气压力高限、联锁。h.冷却水进口压力低限、联锁。i.润滑油进口压力低限、联锁，油箱液位指示j.最终段工艺排气温度高限、联锁换热器的基本控制10-7压缩机的基本控制方1%在设计换热器配管时，要使得通过操作管道将气体(开工时的置换气体或过产生的气体)及需排净的液体全部置换、排放和排净，在管道上或在其他设(封头和管箱)D图上。液体走立式换热器壳，上管板排气口要装阀倾斜式(向下倾或向上倾)利用壳液体(包括冷凝水)淹没管程高度的不同而引起有效传热面积变化的换热器，应设置液面指示。对于用蒸汽加热的蒸发器，工艺物料侧为在压力下蒸发，采用蒸发压力(蒸发量)来调节加热蒸汽量，如工艺有要求，可在物料侧增加压力和温度10-710-7冷却器控10-8再沸器控反应器的基本控制应温度较高，所以管道都应设置保温层。10-7而在反应器上，我们在床层不同的高度处都设置了温度检测以及仪表。精馏塔的基本控制10-9反应器的基本控这些基本控制参数中能作为调节的参数有以下6个：1.进料量。2.馏出6（4）9-11图10-11精馏塔的基本单元模50%80%。8字盲板，供釜式再沸器具体单元模块如图9-12所示，釜式再沸器下部循环管道最低处8字盲板，供检修切断用。通过改变加热蒸汽量来调节。蒸汽加热管道上设置压力检测点。在釜式再沸图10-12釜式再沸器的控9-13所示，升10-13冷凝器的控9-14所示，冷凝液管。8字盲板。8流管道上设置回流液控制阀液体馏出，管道上设置馏出物控制阀。气体馏。10-14气体回流储罐的基本控制方根据液化气的方式，可以将液化气储罐分为三种：常温加压储罐、常压阻火器的设置，见行业标准《阻火器的设置》(HG/T20570-1995)。150~200mm。就地液位指示。远传液位指示。高低液位。高高、低低液位联锁就地压力指示。远传压力指示。压力定值调节。压力高限就地温度指示。远传温度指示。温度高限。9-1510-15圆筒式储10-16图10-16球第十一章配概设计范设计依《供配电系统设计规范 （GB50052-《35~110kV变电站设计规范 （GB50059-《3~110kV高压配电装置设计规范 （GB50060-《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB/T50062-《通用用电设备配电设计规范 （GB50055-《工业企业照明设计规范 （GB50034-《低压配电设计规范 （GB50054-《化工企业静电接地设计技术规定 （HGJ28-《化工企业腐蚀环境电力设计技术规定 （HG/T20666-《石油化工企业工厂电力系统设计规定 （SH3060-《石油化工企业生产装置电力设计技术规定 （SHJ38-《化工企业供电设计技术规定 （HG/T20664-《电气防火与住宅设计规范 （GB50096-《和火灾环境电力装置设计规范》（GB50058-《石油化工企业电气设备抗震鉴定标准 （SH3071-《电力系统通信展防雷运行管理规定 （DL548-《建筑物电子信息系统防雷技术规范 （SH3071-《化工企业电力设计施工图内容深度统一规范》（HG/T21507-设计原电力负荷等电力负荷的分、根据对供电可靠性的要求及中断供电在经济上所造成是损失或影响的程度剂、本工程用电根据其在生产过的重要性及对供电可靠性连续性的要求，可划分为一级负荷、二级负荷和三级负荷。、DCS本厂各级负荷说本项目工艺装置生产过程连续性强，要求自动化高，且生产过的大部分物料为易燃易爆物质，突然断电可能会造成及火灾，危及人身和设备安全，供配电系统的组35~10KV6~10KV的厂区高压6~10KV380/220V，在通过车间低压配电线路，11-1大中型供电系统主接线路示考虑到供电突然中断的，厂内设计有静止的UPS