2023压力容器设计审核人员考试题库-3

3.判断题共2025题902Q345R钢板在热轧状态下的金相组织为铁素体加珠光体。A.正确B.错误答案：A解析：工程师培训教程P93903用于壳体的厚度大于20mm的Q245R钢板，应在正火状态下使用。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20114.1.4904设计温度为-25℃的压力容器，其壳体用钢板可选用Q345R。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20114.1.1190530CrMoA螺柱用钢，当使用温度为-90℃时，其化学成分（熔炼分析）中磷、硫含量应为：P≤0.020%，S≤0.010%。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20117.1.4（c）90630CrMoA螺母用钢，当使用温度为-90℃时，其热处理状态应为调质。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.2-20117.1.590709MnNiD和08Cr2AlMo钢管只有GB/T150.2标准中有，还未列入管材标准。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.2-20115.1.2908S11306铁素体型钢锻件的使用温度下限为-10℃。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20116.2.4909GB/T24511硫含量，强度制标等）允许低于GB/T24511相应钢号的规定。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-2011第4.3.1条a）91050mm厚07MnNiVDR钢板的使用温度下限为-50℃。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20114.1.11911100mm厚09MnNiDRA.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20114.1.11912GB/T150.2-2011的设计温度适用范围中的-253℃是对应于液氢的设计温度。A.正确B.错误答案：A解析：液态氢须要保存在非常低的温度下(在20.268开尔文，-252.8℃)913GB/T19189—2011《压力容器用调质高强度钢板》中所含钢板的最低使用温度下限为-40℃。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.2-20114.1.11914需焊后热处理的容器，一般应在热处理前进行返修。如在热处理后返修时，补焊后应作必要的热处理。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.4-2011返修深度小于钢材厚度1/3，且不大于13mm时，可不进行焊后热处理915壁厚32mm的Q345R焊制压力容器，应进行焊后热处理。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.4-20118.2.2.1916壁厚38mm的Q345R焊制压力容器，焊前预热100℃以上，无需进行焊后热处理。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.4-20118.2.2.1917对钛制换热器，当管程设计压力Pt>壳程设计压力Ps时，在满足规定条件的情况下，可提高壳程的试验压力，以检验胀口或焊口的密封性。A.正确B.错误答案：A解析：压力容器技术问答5.4P107918A.正确B.错误答案：B解析：钛材用于氯气中一定要保持一定的含水量,在氯气中保持钛钝化所需含水量与氯气的压力、流速、温度等因素有关919在进行钛制设备强度计算时，应将钛衬里层与钛复合钢板复层的厚度计入计算壁厚中。A.正确B.错误答案：B解析：920经焊接等工艺过程制造的钛设备，当用于有产生应力腐蚀倾向的环境时，应进行消除应力退火处理，消除应力退火温度一般选在再结晶温度下，保温1小时。A.正确B.错误答案：A921钛制压力容器和换热器的对接焊缝须经100％RT或UTA.正确B.错误答案：A922增加波纹管的波数或层数并不能改善波纹管的应力状态。A.正确B.错误答案：B解析：GB16749—2018器波形膨胀节》923膨胀节波形表面的机械损伤应进行修磨或补焊，补焊后应将补焊处打磨成圆滑过渡。A.正确B.错误答案：A解析：GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》924波纹管与设备筒体（或端管）的对接环缝，应按筒体上环缝的要求进行射线检测。A.正确B.错误答案：A解析：GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》925加强圈与圆筒之间可采用连续或间断的焊接，当加强圈设置在容器外面时，加强圈每侧间断焊接的总长，应不少于圆筒外圆周长的1/3。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.3-2011第4.5.2.5条926外压圆筒计算长度，应取圆筒上两相邻支撑线之间的距离。支撑线系指该处的截面有足够的惯性矩，以确保外压作用下该处不出现失稳现象。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.3-2011第4.3.1条927在任何情况下，过渡段或加强段的厚度不得小于与其连接的锥壳厚度并不小于圆筒内直径的0.5%。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.3-2011第5.6.1.3条928锥壳与圆筒连接处加强材料一般与壳体材料相同，若加强材料许用应力小于壳体材料许用应力，则加强面积应按壳体材料与加强材料许用应力之比增加。若加强材料许用应力大于壳体材料许用应力，则所需加强面积相应减少。A.正确B.错误答案：B解析：GB/T150.3-20116.1.4929容器上的开孔不得通过容器焊接接头。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.3-20115.5.6.3930在壳体名义厚度40mm处，可以采用26mm厚的补强圈进行开孔补强。A.正确B.错误答案：B解析：壳体开孔处厚度小于等于38mm931低合金钢制法兰在法兰断面厚度大于50mm时应经正火热处理。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.2-20114.1.4932法兰计算时，法兰材料的E值取设计温度下的弹性模量。A.正确B.错误答案：A解析：933纵横比小于4的非圆形截面容器按GB/T150.3附录A的公式进行计算，其结果将偏于保守。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.3-2011附录AP217934钢带错绕筒体由内筒、钢带层和保护壳组成，保护壳不承受内压作用。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.3-2011附录BP245935八角垫密封属于一种强制密封结构。A.正确B.错误答案：A解析：化工设备设计全书高压容器P125936卡扎里密封属于一种强制密封结构。A.正确B.错误答案：A解析：化工设备设计全书高压容器P109937金属平垫密封属于一种强制密封结构。A.正确B.错误答案：A解析：化工设备设计全书高压容器P109938选择焊材时，至少应保证对接焊接接头的抗拉强度不低于母材标准规定的下限值。A.正确B.错误答案：A解析：化工设备设计全书高压容器P107939采用经过正火、正火加回火或调质处理的钢材制造的受压元件，宜采用冷成形或温成形。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.4-2011第6.1.2条940对于复合钢板的成形件、堆焊件以及金属衬里层，其修磨深度不得大于覆层（或堆焊层、衬里）厚度的30%，且不大于1mm，否则应予焊补。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.4-20116.2.2941封头各种不相交的拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度的3倍，且不小于100mm。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.4-20116.4.1942公称直径大于M36的螺柱应进行表面检测，Ⅰ级合格。A.正确B.错误答案：A解析：GB/T150.4-20116.7.3943C、D类接头的焊脚尺寸，在图样无规定时，取焊件中较薄者之厚度。A.正确B.错误答案：B解析GB/T150.4-20117.3.2944容器的焊缝表面不得有咬边。A.正确B.错误答案：B解析：不锈钢及低温容器不得咬边3.判断题共2025题6873-687管壳式换热器换热管直管长度小于6000mm时允许拼接。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.3.4条。6883-688管壳式换热器U形管弯制后，应逐根进行耐压试验，试验压力取管程的耐压试验压力。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.3.3.3条。6893-689碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后即可加工法兰密封面。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.10.1条。6903-690GB/T151-2014规定，当换热管为U型管时，U型管的直管长度即为公称长度。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，3.3条。6913-691壳程介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及气液混合物时应在壳程进口设置防冲板。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，6.8.1.1条（没有“有腐蚀”三个字，按照99版标准5.11.2.26923-692壳程介质有磨蚀时应在壳程进口设置防冲板或导流筒。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，6.8.1.1条（对于液体介质，ρv2>740kg/(m.s2)6933-693密封焊接仅保证换热管与管板连接不泄露。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，3.10条。6943-694换热管中心距不宜小于1.5倍的换热管外径。A.正确B.错误答案：错误（1.25倍）解析：GB/T151-2014，6.3.1.2条。6953-695对于浮头式热交换器，折流板和支持板的名义外径不得小于浮动管板外径。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，表6-20的注4。6963-696对于U形管式换热器，U形管的尾部结构尺寸A+B+CGB/T151-2014规定的换热管最大无支撑跨距。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，6.8.2.3.4条。6973-697当管壳式换热器不需设置折流板时，应设置支持板。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，6.8.2.5.1条。6983-698双壳程管壳式换热器，纵向隔板尾部流体折返通道面积应大于折流板缺口的流通面积的85%。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，6.8.4.1条。6993-699对于对接连接的内孔焊结构，换热管轴向应力满足要求后，可不再校核拉脱力。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，7.4.4.4的o)条。7003-700对于管壳式换热器，碳素钢、低合金钢制浮头盖应进行焊后热处理。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014，8.10.1.1条。7013-701对于管壳式换热器，有耐应力腐蚀要求时，U形管应全部进行热处理。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.10.3条。7023-702对于重叠式管壳式换热器，管头耐压试验不允许单台进行。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.13.8条。7033-703对于重叠式管壳式换热器，应设置一块铭牌。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，8.15.3条。7043-704A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，9.1.5.3条。7053-705GB/T151规定U形换热器的换热面积一般不包括U形弯管段的面积。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014释义P15。7063-706压力容器上的开孔应避开容器的A、B类焊接接头。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.3-2011，6.1.4条。7073-707管子与管板的胀接分为强度胀与贴胀，贴胀的目的在于减少管子与管板间的间隙，防止振动。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014，3.8条(无“防止振动”要求)。7083-708在多层包扎容器中，与包扎筒节相焊的各类焊接接头，焊后均可不做焊后热处理。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.4-2011，12.3.1条。7093-709修补后的环向焊接接头可采用局部热处理，热处理长度为返修长度的2倍。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.4-2011，8.2.6.5条。7103-710压力容器AB类焊接接头进行100250mm接管上的B类接头不用进行100％射线检测。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.4-2011，10.3.1条。7113-711对于H/D≤5的塔式容器，计算地震力时只计入水平地震力。A.正确B.错误答案：正确解析：NB/T47041-2014，7.5.2.2条。7123-712设计温度为-20℃的压力容器用厚度为30mm的Q245RQ345R-20℃冲击试验。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.2-2011，表4。7133-713储罐内工作压力为0.6MPA的蒸汽加热盘管（DN200I类容器。A.正确B.错误答案：错误解析：TSG21-2016，A1.3条。7143-714按GB/T150，压力容器的B类焊接接头，两焊接板的厚度差不应超过3mm。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.4-2011，6.5.3条。7153-715GB/T15035MPA计压力按相应引用标准确定。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.1-2011，1.2条。7163-716设计压力系指设定的容器内部任意处的最高压力，设计压力与相应的设计温度一起作为容器的基本设计载荷条件，该值不应低于工作压力。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011，3.1.3条。7173-717计算压力指在相应的设计温度下，用来确定元件厚度的压力，不包括液柱静压力等载荷。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011，3.1.4条。7183-718钢制压力容器用材的抗拉强度安全系数与屈服强度安全系数分别为2.7及1.5安全系数与屈服强度安全系数分别为2.4及1.5。A.正确B.错误答案：正确解析：TSG21-2016，3.2.1.1条和NB/T47003.1-2009,4.6.1条。7193-719对压力容器用碳素钢及低合金钢材料（板、管及锻件）的基本要求为C≤0.25%，P≤0.030%，S≤0.020%。A.正确B.错误答案：正确解析：TSG21-2016，2.2.1.2条。7203-720半球形封头及椭圆封头本身的拼接接头属于A类焊接接头，而它们与筒体间的对接接头均不属于此类接头。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150-2011，4.5.1.2条。7213-721设备法兰与壳体间的对接接头属于B类焊接接头，而插入式接管与壳体间的连接接头则属于A类焊接接头。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150-2011，4.5.1.2条。7223-722管板与筒体间的非对接连接接头属于C类接头，而嵌入式接管与壳体间的连接接头属于D类接头。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150-2011，4.5.1.2条。7233-723Rm≥540MPA于-20℃以下的低温钢，其板材应采用炉外精练工艺。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.2-2011，3.5条。7243-724GB/T150标准中各个许用应力表中各钢号许用应力所对应的最高温度。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.2-2011，3.6.1条。7253-725当设计文件无特殊规定时，压力容器用不锈钢板的厚度允许偏差按GB/T24511《承压设备用不锈钢钢板及钢带》中规定的普通精度。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.2-2011，4.2.4条。7263-726压力容器的设计总图上，必须加盖设计单位的设计专用章（复印章无效），已盖有竣工图章的图纸可以继续用于下一台容器的制造。A.正确B.错误答案：错误解析：TSG21-2016，3.1.2条。7273-727压力容器设计单位应基于设计条件，综合考虑所有相关因素、失效模式和足够的安全裕量，以保证压力容器具有足够的强度、刚度、稳定性和抗腐蚀性，确保压力容器在设计使用年限内的安全。A.正确B.错误答案：错误解析：TSG21-2016，3.1.5条。7283-728装有安全阀或爆破片的压力容器，安全阀的整定压力或爆破片的爆破压力均不得高于压力容器的设计压力；当图样已注明容器的最高允许工作压力时，其超压泄放装置的动作压力可以超过容器的设计压力，但不得高于最高允许工作压力。A.正确B.错误答案：正确解析：TSG21-2016，3.1.9.2条。7293-729TOFD采用不可记录的脉冲反射法超声检测时，还应附加局部射线或局部TOFD检测。A.正确B.错误答案：正确解析：TSG21-2016，3.2.10.2.1条的（13.判断题730-772题3-730先拼焊后成形的凸形封头，如果在成形前已进行了无损检测，则成形后无须再做无损检测。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.4-2011第10.2.2条“拼接缝头应当在成形后进行无损检测”3-731有延迟裂纹倾向的材料应在焊接完成至少24h后进行无损检测，有再热裂纹倾向的材料应在热处理后增加一次无损检测。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.4-2011第10.2.3条3-732对于抗拉强度下限值Rm≥540MPA的低合金钢制压力容器，在耐压试验合格后，还应对焊接接头进行表面无损检测，以防表面再次出现裂纹。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.4-2011第10.2.4条3-733通常情况下，对接接头的射线检测技术等级不低于AB级，进行全部无损检测时合格级别不低于II级；进行局部无损检测时合格级别不低于III高至B级，但应将焊缝余高磨掉。A.正确B.错误答案：错误解析《教程》下P114第18.2.2条,无焊缝余高磨掉要求P9016.7.3条）3-73410%值大于等于20%的介质。A.正确B.错误答案：正确解析TSG21-2016第A1.2.2条3-735由于椭圆形封头在内压作用下具有趋圆的特性，此时中心部位的材料受拉而圆弧过渡区受压，为避免过渡区出现失稳的可能性，GB/T150规定了椭圆封头最小有效厚度的限制值。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.3-2011释义第5.3条3-736换热器、夹套等多腔压力容器应按各压力腔中的最高类别作为该容器的类别并进行使用管理，而每个压力腔的设计与制造应统一按此最高类别的要求。A.正确B.错误答案：错误解析：TSG21-2016第A1.3.2条“应当按照每个压力腔各自的类别分别提出设计、制造技术要求。”3-737GB/T150中关于圆筒体的厚度计算公式，其压力适用范围pc≤0.4[σ]tϕ，即外直径与内直径之比K≤1.35。A.正确B.错误答案：错误解析：《教程》上P208第8.1.1条应为K≤1.53-738容器的焊接接头系数应在确认受压元件最大应力出现的位置后，根据决定元件厚度的焊接接头的结构形式、无损检测方法与检测比例来确定。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.1-2011第4.5.2.1条焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式及无损检测的长度比例确定。3-739球壳本身的焊接接头及直接与球壳相焊的连接接头，应选用低氢型药皮焊条，并对熔敷金属按批号进行扩散氢含量的复验。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T12337-2014第4.6.3.3条3-740内压容器圆筒体上开长圆形孔时，开孔的长轴宜垂直于容器轴线。A.正确B.错误答案：正确解析《教程》上P271第11.4.3条1款3-741产品焊接试件应与容器用材具有相同的标准、相同的牌号、相同的厚度、以及相同的热处理状态。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.4-2011第9.1.2.2条3-742Q345R板材可以用于0℃以下，但其最低使用温度下限是-20确规定其冲击试验温度，此冲击试验温度至少为-20℃。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.2-2011第4.1.11条，表4.中规定6-20厚可用于-20℃，进行0℃冲击试验即可。-20℃冲击非必要条件。3-743计算厚度就是按GB/T150标准中相应公式计算得到的厚度。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.1-2011第3.1.10条3-744最小成形厚度就是受压元件成形后保证按标准中相应公式计算的厚度加上腐蚀裕量之和。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.1-2011第3.1.14级3.1.11条3-745低温容器是指设计温度小于等于-20℃的碳素钢和低合金钢制压力容器。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.1-2011第3.1.15条，设计温度低于-20℃的碳素钢、低合金钢、双相不锈钢和铁素体不锈钢制容器，及设计温度低于-196℃的奥氏体不锈钢制容器。3-746设计单位保存设计文件的年限按公司管理体系中的规定。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011第4.2.2.2条e款：设计单位应在容器设计使用年限内保存全部容器设计文件3-747容器各元件受到的腐蚀程度不同时，不能采用不同的腐蚀裕量。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011第4.3.6.2条b款3-748确定板材冲击吸收能量值的常温抗拉强度是指不同板材厚度下的常温抗拉强度。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.2-2011第3.8.1条表1注：对Rm随厚度增大而降低的钢材，按该钢材最小厚度范围的Rm确定冲击功指标校核答案：错误3-749由于Q245R和Q345R板材可以用到-20-20行-20℃下的V型缺口冲击试验。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.2-2011按第4.1.11表4要求3-750厚度大于36mm的Q245R和Q345R钢板应逐热处理张进行超声检测，并不低于NB/T47013.3中的II级为合格。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.2-2011第4.1.8条壳体用钢板按表3逐张进行超声检测，合格级别应按NB/T47013.3—2015及修改单，修改单为Ⅰ级要求。3-75135CrMoA螺柱用钢在使用于设计温度为-70℃~-100℃时，其P和S的含量分别不低于0.02%和0.010%。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.2-2011第7.1.4条中35CrMoA螺柱用钢最低用于-70℃3-752对厚度大于100mm1）冲击试验温度按最低设计温度，冲击吸收能量指标高于相关材料标准中的规定；2）冲击试验温度低于最低试验温度，冲击吸收能量指标按相关材料标准中的规定。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.2-20114.1.11条3-753Q370R、13MnNiMoR、18MnMoNbR和12Cr2Mo1VR在任何设计温度下都不需要附加对力学性能的要求。A.正确B.错误答案：错误解GB/T150.2-2011第4.1.10200℃的Q370R300℃的13MnNiMoR18MnMoNbR和12Cr2Mo1VR应进行设计温度下的高温拉伸试验。3-754GB/T150.3中圆筒的计算公式适用于设计压力不大于35MPA。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.1-2011第1.2.1条3-755强度失效是内压导致压力容器主要受压元件的唯一失效模式。A.正确B.错误答案：错误解析：内压封头有稳定性失效模式3-756圆筒的轴向压缩许用应力按GB/T150.3-2011的4.3节中的方法确定。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.1-2011第4.4.5条要求3-757GB/T150.3-2011中圆筒的外压失稳计算仅适用于K(Do/Di)小于等于1.2的容器。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.3-2011第4.3.2条及4.3.3条3-758受内压锥壳的大小端连接处不需要进行加强设计。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.3-20141第5.6.4条3-759平封头上有多个开孔时，任意两开孔直径之和不超过封头计算直径的0.5倍，任意两相邻开孔中心的间距不小于两孔直径之和，则每个孔可以单独进行补强计算。A.正确B.错误答案：正确解析GB/T150.3-2011第6.3.1条b款3-760GB/T150.3-2011的等面积补强法仅适用于孔的中心线与壳体表面垂直。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.3-2011第6.1.1条，等面积法适用范围无垂直要求，分析法有径向接管要求。3-761经焊后热处理的设备绝对不允许施焊，否则施焊后应重新进行热处理。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.4-20117.4.4P108第17.5NB/T47015P109第4.7.2有关于返修后不热处理的情况。3-762制造低温容器奥氏体不锈钢钢板不须进行低温冲击试验。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.2-2011第3.7.2条，奥氏体高于等于-196℃时免冲击，低于-196~-253℃时设计文件规定冲击要求。3-763余热锅炉也可以按《固定式压力容器安全技术监察规程》进行监督管理。A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第1.2条注1-1“过程装置中作为工艺设备的按压力容器设计制造的余热锅炉依据本规程进行监督管理，而非全部余热锅炉。3-764无壳体的套管热交换器只要满足《固容规》第1~第4章的规定即可。A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第1.4.1条2款盛装第二组介质的无壳体的套管热交换器，而非全部无壳体的套管换热器3-765压力容器开孔部分的承压盖及其紧固件不属于压力容器本体范围。A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第1.6.1条2款3-766境外压力容器现行标准规范允许使用且具有业绩的境外牌号材料可以采用。A.正确B.错误答案：正确解析TSG21-2016第2.1.2.1条1款校核答案，错误，TSG21-2016第2.1.2.1条1款（本题内容不完整）3-767决定碳素钢和低合金钢材料最小冲击吸收能量的主要因素是材料的实际抗拉强度。A.正确B.错误答案：错误解析《教程》上P87第5.4.4条1款冲击吸收能量与试样的尺寸和缺口形状有关，还与试验温度有关3-768A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第2.1.5条代用应事先取得原设计单位的书面批准，并且在竣工图上做详细记录。3-769超高压容器用锻件，应当经炉外精炼工艺冶炼，并且严格控制砷、锡、锑、铅、铋等有害痕量元素的含量即可。A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第2.2.1.5.1条超高压用钢锻件，应当经炉外精炼工艺冶炼并且经真空处理，P≤0.012%，S≤0.005%，并且严格限定钢中氢、氧、氮气体含量及严格控制砷、锡、锑、铅、铋等有害痕量元素的含量。3-770压力容器的设计质量由设计单位负责。A.正确B.错误答案：错误解析TSG21-2016第3.1.1条1款设计单位及主要负责人对压力容器的设计质量负责。3-771压力容器的设计可以采用规则设计方法、分析设计方法、试验方法、可对比的经验设计方法。A.正确

B.错误答案：正确解析GB/T150.1-2011第4.1.6条3-772超压泄放装置的动作圧力，在任何情况下都不得高于该压力容器的设计压力。A.正确B.错误答案：错误解析GB/T150.1-2011第B.3.2.2条，安装多个泄放装置，其他的动作压力可提高至设计压力的1.05倍3-773储存液化气体的压力容器应当规定设计储存量，装量系数不得大于0.95.A.正确B.错误答案：正确解析：容规P183.1.13条3-774第Ⅰ、Ⅱ类压力容器，设计单位不需要出具包括主要失效模式和风险控制等内容的风险评估报告。A.正确B.错误答案：正确解析：容规P163.1.6条3-775可。A.正确B.错误答案：答案：错误解析：容规P143.1.1（3）条3-776压力容器设计文件上均需加盖设计单位设计专用印章，复印章也具有法律效力。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P143.1.2.(1)条3-777用焊接方法制造的压力容器的A、B类对接接头，应当采用全焊透形式。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P213.2.2.1条3-778用焊接方法制造的压力容器，其焊接接头系数决定了焊接接头的无损检测比例。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011P134.5.2.1条3-779压力容器产品标准中规定要求制作焊接试件、耐蚀性能试件的压力容器设计文件中可以不再提出上述要求。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P213.2.4条3-780当大型压力容器的对接接头采用γ射线全景曝光射线检测时，还应当另外进行50%的局部超声检测。A.正确B.错误答案：正确解析：容规P233.2.10.2.1条3-781压力容器对接接头的无损检测比例分为全部（100%）和局部（20%损检测的比例为50%。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.4-2011P33510.3.2条3-782有一壳体厚度为16mm的奥氏体-铁素体型不锈钢制压力容器，其对接接头不需要进行表面无损检测。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.4-2011P33410条3-783拼接封头应当在成形后进行无损检测，如果成形前已经进行无损检测，则成形后无需再进行无损检测。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.4-2011P33610.4.（i）条3-784盛装毒性危害程度为极度危害介质的压力容器及其受压元件应当进行焊后热处理。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.4-2011P3328.2.2.3条3-785超高压容器的试验压力计算公式与一般压力容器的试验压力计算公式相同。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P25和P27公式3-1和公式3-23-786制造单位的压力容器竣工图样上只要有制造单位的竣工图章即可。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P324.1.5.1（1）条3-787焊接试件的原材料只要是与压力容器用材具有相同标准、相同牌号、相同厚度和相同热处理状态即可。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P374.2.2.2（2）条3-78815mA.正确B.错误答案：解析：3-789NB/T47041适用于带有夹套的塔式容器。A.正确B.错误答案：错误解析：NB/T47041-2014P71.4条3-790在进行塔式容器的设计计算中，塔壳外直径，对于敷设保温层的，取保温层外表面处的直径。A.正确B.错误答案：正确解析：NB/T47041-2014P25D0解释3-791对于H/D≤5的塔式容器，应计入垂直地震力的影响。A.正确B.错误答案：错误解析：NB/T47041-2014P347.5.2.2条3-792当塔式容器H/D＞15时，应考虑高振型的影响。A.正确B.错误答案：错误解析：NB/T47041-2014P347.5.4条3-793当塔式容器H/D＞15，且H＞30m时，还应计算横向风振。A.正确B.错误答案：正确解析：NB/T47041-2014P387.6.2条3-794塔式容器裙座壳与塔壳下封头的连接可采用间断焊结构。A.正确B.错误答案：错误解析：NB/T47041-2014P186.3.2条3-795在确定塔式容器许用轴向压缩应力时，如果A值落在设计温度下金属材料线的右方，则A.正确B.错误答案：此题不完整解析：3-796壳体部分的环向接头、球形封头与圆筒连接的环向接头和接管的对接环向接头都属于B类焊接接头。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011P13图1焊接接头分类3-797-20-196℃的奥氏体不锈钢制容器。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.3-2011P313E.1.1条3-798低温容器的B类焊接接头，因结构限制不能采用双面焊时，允许采用焊后不拆除垫板的单面对接接头。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.3-2011P313E.2.4.(b)条3-799按NB/T47042-2014，鞍式支座在满足NB/T47065.1-2018所规定的条件下，可免除对鞍式支座强度的校核。A.正确B.错误答案：正确解析：NB/T47042-2014P816.1.3条3-800对于公称直径超过4000mm，设计压力和公称直径乘积超过1.7×10^4MPA·mm的管壳式热交换器，由于已经超出了GB/T151的规定，所以不能参照GB/T151进行建造。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T151-2014P11.5条/1.6条3-801卧式容器选用双鞍式支座支承时，两个鞍式支座的结构形式应完全相同。A.正确B.错误答案：错误解析：压力容器设计工程师培训教程-容器建造技术P20722.13-802复合管板可采用堆焊或爆炸焊接复合板，当换热管受轴向压应力时，宜采用堆焊复合管板。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T151-2014P105.3.2.2条3-803卧式容器圆筒轴向最大弯矩位于封头切线处。A.正确B.错误答案：错误解析：压力容器工程师培训教程-容器建造技术P20922.3.3条3-804力容器的最高工作压力。A.正确B.错误答案：错误解析：TSGR0004-20093.243-805容器元件的名义厚度和最小成形厚度一般应标注在设计图样上。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.1-2014P114.3.8条3-806焊后热处理的主要作用是改善焊接接头的韧性。A.正确B.错误答案：错误解析：压力容器设计工程师培训教程-容器建造技术P9617.1.1条3-807头，成形后采用热校形。A.正确B.错误答案：正确解析：容规P404.2.7.4.336-808对于外压元件的计算厚度，系指满足强度要求的最小厚度。A.正确B.错误答案：错误解析：GB/T150.1-2011P73.1.10条3-809进行局部无损检测的压力容器，制造单位应当对未检测部分的质量负责。A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.4-2011P33510.3.2注3-810设计压力大于等于0.2MPA的压力容器，应当接受TSG21-2016的监督。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P11.3条3-811复合钢板复合界面的结合剪切强度，不锈钢和钢的结合剪切强度不小于210MPA.A.正确B.错误答案：正确解析：GB/T150.2-2011P514.3.1.d）条3-812重点检验项目、方法提出要求。A.正确B.错误答案：正确解析：容规P183.1.14条3-813焊接结构用碳素钢、低合金钢其断后伸长率应不小于17%。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P72.2.1.3.2(2)条3-814公称直径大于等于250mm的接管和管法兰，是主要受压元件。A.正确B.错误答案：正确解析：容规P31.6.1.（3）条3-815压力容器焊后热处理，应当在水压试验后进行，并应提供热处理温度时间关系曲线。A.正确B.错误答案：错误解析：容规P394.2.6.2条3-128A.B.BP1593-129A.B.BGB/T1233-2014P38Commented[D1]:123373-130A.B.AGB/T1233-20147.1.9P45Commented[D2]:123373-131-20A.B.AHG/T21520-2014P11220-300HG/T21518-2014P84，带颈对焊法兰人孔用于压力容器时，使用温度为-70-500℃SH/T3098-2011P257.4.4.2e)；3-132A.B.AHG/T20583-2011P4118.5.4Commented[D3]:3-133A.B.B:GB12337-20147.2.1P453-134A.B.B:GB12337-20148.1.3P493-135A.B.B:-P2263-136A.B.B:SH/T3098-2011P307.8.4.43-1372A.B.ABCommented[D4]::GB/T12337-2014B.2.2P623-138A.B.B:GB/T12337-2014B.2.28.2P62P64Commented[D5]::P1453-1392A.B.A:GB/T12337-2014B.9.1P643-140A.B.AB:SH/T3098-2011P30图24表26注2Commented[D6]:3-141-20A.B.A:GB/T12337-2014EP763-142()A.B.AB:SH/T3098-2011P397.14.4GB/T150.3-20114.5.2.5P1063-143A.B.B:GB/T12337-2014D3-144A.B.B:NB/T47041-2014P203-145A.B.B:GB/T12337-20144.1.3P113-146A.B.B:NB/T47041-2014P193-147DA.B.B:NB/T47041-2014P123-148NB/T47041规定，塔式容器自振周期基本振型和地震载荷计算时，将每段的分布质量集中在其中部，而A.B.A:23.3.2NB/T47041-2014P273-149T=2(my)1/2A.B.B:23.3.33-15050mmA.B.ABCommented[D7]::GB/T12337-20144.2.23-151H/DA.B.A:23.3.33-15210mm。A.B.A:GB/T12337-2014P245.4.73-153GB/T12337-2014A.B.B:GB/T12337-20145.6.43-154TgA.B.B:23.4.33-155A.B.A:GB/T12337-20143.11.23-156A.B.B:23.4.63-157-21100%的或PTIA.B.AB:NB/T47041-20148.4GB/T150P33610.4a)10.3.1-4025mm3-158按GB/T12337-2014A.B.B:24.8P26750mm3-159塔式容器处于横风共振区或承受循环载荷时，裙座壳与塔壳的焊接接头除必须进行100%的或PT检100%的UTA.B.A:23.9.4P2493-160NB/T47041。A.B.B:NB/T47041-20141.23-16130A.B.A:GB/T12337-20147.4.23-162GB/T12337-2014-20A.B.ABCommented[D8]::GB/T12337-20143.11.23-163GB/T12337-2014A.B.B:GB/T12337-20146.4.23-164NB/T47041。A.B.B:NB/T47041-20141.43-165NB/T47041。A.B.B:NB/T47041-20141.43-166A.B.BGB12337-2014P538.6.143-167NB/T47041。A.B.B:NB/T47041-20141.43-168NB/