施工升降机接料平台施工方案

千里之行，始于足下让知识带有温度。第第2页/共2页精品文档推荐施工升降机接料平台施工方案施工升降机

接料平台搭设施工计划

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日期：

名目

一、工程概况(1)

二、编制依据(1)

三、施工方案(2)

1、施工进度方案(2)

2、材料与设备方案(2)

四、接料平台搭设施工工艺技术(3)

1、技术要求(3)

2、搭设要求(3)

3、拆除要求(4)

4、施工程序(4)

五、施工平安技术措施(5)

1、高空坠落(5)

2、物体打击(5)

3、架体崩塌(5)

六、接料平台劳动力方案(6)

七、接料平台计算书及相关图纸(6)

【计算书】(6)

【节点图】(24)

一、工程概况

XX

施工电梯性能参数表

二、编制依据

⑴本工程施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等

⑵《建造施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2022）

⑶《建造施工高处作业平安技术规范》（JGJ80-2022

⑷《建造施工脚手架平安技术统一标准》GB51210-2022

⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2022）

⑹《建造施工手册》第5版

⑺《建造施工脚手架有用手册》

⑻《施工升降机平安规程》（GB10055-2022）

⑼《建造结构荷载规范》（GB50009-2022）

⑽《SCD200/200施工升降机使用说明书》

三、施工方案

1、施工进度方案

施工进度方案表

2、材料与设备方案

⑴接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采纳φ48×3.0mm的钢管。并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号一般钢管，其质量应符合国家标准《碳结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。

⑵接料平台架采纳可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

⑶接料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

⑷为确保工程平安，防护门安装170cm高，使待乘人员无法探头，削减意外事故发生；防护门中间20cm金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭，防止施工人员伸手开门开锁，防护门锁安装在防护门外侧，由电梯内操作人员控制，楼层待乘人员无法打开。注重防护门只允许向结构方向开启。

⑸为了便利快捷合理地对升降机举行调度，提高运行效率。各楼层安装对应

楼层呼叫器，即安装在两樘防护门中间隔板上，司机按照楼层呼叫器显示及语音提醒知道那一层有呼叫，以便举行应答操作。

四、接料平台搭设施工工艺技术

1、技术要求

⑴本工程采纳SC200／200施工电梯，接料平台计划按照脚手架计划举行搭设和施工，悬挑层次以及脚手架的悬挑及有关节点所有按脚手架计划举行施工。

⑵接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上。

⑶接料平台对应的每层楼面处必需设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。

⑷接料平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且逼近升降机一侧应高于逼近建造物一侧20～30mm。

⑸接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、逼近栏杆及挡脚板。

⑹接料平台外侧与电梯吊笼预留不大于100mm间距，便于层站材料的装卸以及确保电梯吊笼上下平安运行。

2、搭设要求

⑴相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应准时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采纳整根钢管搭设，严禁对接使用。

⑵纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。

⑶纵向扫地杆固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。

⑷连墙杆设置于平台架沿建造物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处，连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。

⑸卸载拉杆应与平台架外侧立杆衔接。卸载拉杆上端应与参埋杆衔接牢固。卸载拉杆与立杆衔接处应逼近主节点，平台架卸载层应加设水平斜杆，形成几何不变形体系。

⑹之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。

⑺扣件规格必需与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。

⑻挡脚板应铺设在立柱内侧。

3、拆除要求

⑴拆除作业必需按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。

⑵连墙杆及卸载拉杆必需随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸载拉杆整层或数层拆除后再拆架体。

⑶当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设暂时抛撑加固后，再拆除连墙件。

⑷拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。

4、施工程序

Ⅰ、施工前的预备

⑴接料平台搭设及拆除前应编制施工计划，并对搭设人员举行平安技术交底。

⑵应对钢管、扣件、脚手板举行验收，严禁使用不合格产品。

Ⅱ、地基与基础

⑴根据接料平台架设计的立杆纵向距、横向距举行放线、定位。

⑵放置垫板共两块，每块为4m×0.2m×0.05m。

⑶将底座精确     地安放在定位线上。

Ⅲ、接料平台架的搭设:

⑴架体搭设流程：

立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆

→其次步纵向水平杆→其次步横向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→依以上挨次直至施工需要高度。

之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的上升同步搭设。需要设卸载拉杆的架体应同步搭设卸载拉杆。

⑵脚手板的铺设

在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。

⑶踢脚板及防护网的铺设

在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置踢脚板和防护网，并与平台架体绑扎牢固。

⑷防护门的安装

将防护门安装在逼近施工电梯口两侧的立柱上。

4、接料平台架的拆除

⑴拆除平台架应全面检查架体的扣件衔接、连墙件、卸载拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员举行平安技术交底。

⑵清除架体上的杂物及地面的障碍物。

⑶按拆除计划拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。

五、施工平安技术措施

1、高空坠落

⑴开工前必需针对各施工部位的实际情况编制具有针对性、可操作性的平安技术措施，并举行交底。

⑵操作面满铺脚手板，不允许浮现“探头板”。

⑶搭设平台架时，必需配戴平安带。

⑷接料平台外侧必需按规范搭设防护栏杆。

⑸拆除脚手架时，严格根据拟定拆除次序拆除，并配戴平安带。

2、物体打击

⑴进入施工现场必需正确配戴合格的平安帽。

⑵通道口搭设防护棚。

⑶施工时高空作业人员严禁往下抛扔物品。

⑷尽量避开交错作业，有交错作业时设专人举行监督指挥。

3、架体崩塌

⑴严格按施工计划举行施工，技术、平安、工程人员定期举行符合性和平安性检查。

⑵满足脚手架搭设中扫地杆、衔接点、搭接、对接、剪刀撑等构造要求。

⑶不能任意加大平台架上的荷载。

六、接料平台劳动力方案

操作人员必需按国家有关规定经特地的平安技术培训，取得建造施工特种作业操作资历证书，持证上岗。

注：建造施工特种作业操作资历证：以进场实际人员为准。

七、接料平台计算书及相关图纸

【计算书】

（1）、脚手架参数

1#楼落地接料平台架搭设高度5层、高15.4+1.2（室外高差）为16.6m；3#楼落地接料平台架搭设高度4层、高8.75+1.25（室外高差）为10m；搭设双排单立杆脚手架，本计划取1#楼16.6m高脚手架举行验算，如能满足要求，则此计划可行。

（图1）落地式脚手架立面图

（图2）落地式脚手架剖面图

（2）、纵向水平杆验算

因为横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/(n+1），纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

qG=1.2×(g+gK1×lb/(n+1))=1.2×(0.033+0.35×0.85/(2+1))=0.159kN/m

qQ=1.4×[(Qk+κQDK)×lb/(n+1)]=1.4×((3+1.35×0.5)×0.85/(2+1))=1.458kN/m按照规范要求纵向水平杆按三跨简支梁举行强度和挠度验算，故计算简图如下：

因为纵向水平杆按规范规定按三跨延续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。挑选最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：

1、抗弯验算

（图3）强度计算受力简图

（图4）弯矩图

Mmax=0.418kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.418×106/4490=93.19N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(g+gK1×lb/(n+1))=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m

（图5）挠度计算受力简图

（图6）挠度图

νmax=0.327mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=5.667mm

满足要求

3、支座反力计算

最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下：

因为支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态举行计算：

承载能力极限状态

V=2.886kN

正常使用极限状态

VK=0.344kN

（3）、横向水平杆验算

由上节可知F=V,FK=VK

q=1.2g=1.2×0.033=0.04kN/m

qK=g=0.033kN/m

因为横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下：

（图7）强度计算受力简图

（图8）弯矩图

1、抗弯验算

Mmax=0.821kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.821×106/4490=182.885N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、挠度验算

（图9）挠度计算受力简图

（图10）挠度图

νmax＝0.347mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm

满足要求

3、支座反力计算

承载能力极限状态：

Vmax=5.796kN·m

（4）、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

R=Vmax=5.796kN≤Rc=8kN

满足要求

（5）、立杆稳定验算

脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],yZ}=4

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=16.6×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.306kN

2、构配件自重标准值NG2k1

Z=min(y,m)=3

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×16.6×0.01=1.802kN

3、施工活荷载标准值

脚手架上冲击荷、震惊荷载，非偶发大事，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际状况。

∑NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)×1.5/2=4.256kN

4、风荷载统计

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数μz=0.65

连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.679

风荷载标准值：

ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.6条规定，取风荷载组合值系数Ψw=0.6，按照连墙件的步距可确定ξ1=0.6，连墙件竖向间距H1=3.6。

Mwk=0.05ξ1ωklaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×3.62=0.145kN·m

Mwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.145=0.121kN·m

立杆荷载组合：

按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.5条规定举行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK=1.2×(2.306+1.802)+1.4×4.256=10.888kN长细比验算：

l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

λ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210

满足要求

按照λ值查规范JGJ130-2022附录A.O.6得到?=0.188

则立杆稳定的验算式为：

不组合风荷载：

Υ0×Nd/?A=1×(10.888×1000)/(0.188×424)=136.778N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

组合风荷载：

Υ0×Nd/?A+Υ0×Mwd/W=1×(10.292×1000)/(0.188×424)+1×0.121×106/4490=156.333N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

（6）、允许搭设高度验算

不组合风荷载：

[H]=[?Af-(1.2NG2K+1.4∑NQK)]/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+1.4×4.256×1000))/(1.2×0.13×1000)=52.548m

组合风荷载：

[H]={?Af-[1.2NG2K+0.9?1.4

（∑NQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.188×424×205-(1.2×1.802×1000+0.9×1.4×(4.256×1000+0.145×106/4490)))/(1.2×0.13×1000)=56.107m

H=16.6m≤[H]=52.548m

满足要求

（7）、连墙件承载力验算

计算连墙件的计算长度：

a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210

按照λ值查规范JGJ130-2022附录A.O.6得到?=0.949

风荷载标准值：

ωk=μzμsω0=0.679×1.271×0.3=0.259kN

风荷载产生的连墙件轴向力设计值：

Nwld=γQωkL1H1=1.4×0.259×10.8=3.915kN

连墙件的轴向力设计值：

Nld=Nwld+N0=3.915+3=6.915kN

其中N0由按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.7条规定举行取值。

将Nl、?带入下式：

强度：σ=Nl/Ac=6.915×1000/424=16.308N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2稳定：

Nl/?A=6.915×1000/(0.949×424)=17.177N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kN≤Rc=12kN

满足要求

悬挑接料平台计数书

1#楼层高3.1m；6#楼层高2.95m，本计划取1#楼6层悬挑接料平台架3.1×6=18.3m举行验算。

（图1）立面图

（图2）剖面图

（2）、横向水平杆验算

因为纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。

其中荷载统计时将钢管自重统计入永远荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为g=0.033。

按照分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故：

q=1.2(g+gK1×la/(n+1))+1.4(Qk+κQDK)×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)=2.822kN/m

1、抗弯验算

（图3）强度计算受力简图

（图4）弯矩图

Mmax=0.239kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.239×106/4490=53.286N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、挠度验算

正常使用极限状态

qK=g+gK1×la/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)=0.208kN/m

（图5）挠度计算受力简图（横杆）

（图6）挠度图

νmax=0.059mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=5.667mm

NumaxCheck1

3、支座反力计算

因为支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态举行计算：

承载能力极限状态

V=1.66kN

正常使用极限状态

VK=0.123kN

（3）、纵向水平杆验算

由上节可知F=V,FK=VK

q=1.2×0.033=0.04kN/m

qK=g=0.033kN/m

因为纵向水平杆按规范规定按三跨延续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。挑选最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：

挠度验算的计算简图如下：

1、抗弯验算

Fq=1.40.5(Qk+κQDK)La/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×(3+1.35×0.5)×1.5/(2+1)×0.85×(1+0.15/0.85)2=1.513kN/m

（图7）强度计算受力简图（纵杆）

（图8）弯矩图

Mmax=0.774kN·m

σ==Υ0×Mmax/W=1×0.774×106/4490=172.379N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

2、挠度验算

（图9）挠度计算受力简图（纵杆）

（图10）挠度图

νmax=0.419mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm

满足要求

3、支座反力计算

Vmax=5.893kN

（4）、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

R=Vmax=5.893kN≤Rc=8kN

满足要求

（5）、立杆稳定验算

脚手板每隔脚手板理论铺设层数

y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=4

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=18.3×0.13+4×(0.85+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=2.527kN

2、构配件自重标准值NG2K

Z=min(y,m)=3

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.85+0.15)×1.5×0.35/2+3×0.17×1.5+1.5×18.3×0.01=1.827kN

3、施工活荷载标准值

脚手架上冲击荷、震惊荷载，非偶发大事，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际状况。

∑NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK))(lb+a1)la/2=(1×3+1×2+1.35×0.5)×(0.85+0.15)×1.5/2=4.256kN

4、风荷载统计

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数μz=0.65

连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.92

风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2

按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.6条规定，取风荷载组合值系数Ψw=0.6，按照连墙件的步距可确定ξ1=0.6，连墙件竖向间距H1=2.4。

Mwk=0.05ξ1ωklaH12=0.05×0.6×0.248×1.5×2.42=0.064kN·m

Mwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.064=0.054kN·m

5、荷载组合立杆荷载组合

按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.5条规定举行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK=1.2×(2.527+1.827)+1.4×4.256=11.183kN6、稳定系数?的计算

l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

允许长细比的验算：λ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210

满足要求

按照λ值查规范JGJ130-2022附录A.O.6得到?=0.188

7、立杆稳定的验算

不组合风荷载：

Υ0×N/?A=1×(11.183×1000)/(0.188×424)=140.296N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

组合风荷载：

Υ0×N/?A+Υ0×Mwd/W=1×(10.587×1000)/(0.188×424)+1×0.054×106/4490=144.84N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

（6）、连墙件承载力验算

计算连墙件的计算长度：

a0=a=TiememberLb1mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210

按照λ值查规范JGJ130-2022附录A.O.6得到?=0.952

风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.92×1.271×0.3=0.351kN/m2

风荷载产生的连墙件轴向力设计值：

Nwld=γQωkL1H1=1.4×0.351×3×2.4=3.536kN

连墙件的轴向力设计值：

Nld=Nwld+N0=3.536+3=6.536kN

其中N0由按照《建造施工脚手架平安技术统一标准》（GB51210）6.2.7条规定举行取值。

将Nl、?带入下式：

强度：σ=Nl/Ac=6.536×1000/424=15.415N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2稳定：Nl/?A=6.536×1000/(0.952×424)=16.192N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.536kN≤Rc=8kN

满足要求

（7）、悬挑钢梁验算

1、计算简图

悬挑钢梁暗示图如下：

（图11）钢梁暗示图

按照规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：

（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）

2、荷载统计

按照钢梁的计算简图和荷载状况，利用基本力学原理举行最大弯矩、最大剪力计算

承载能力极限状态最大弯矩：

（图13）弯矩图

Mmax=16.424kN·m

正常使用极限状态最大弯矩：

Mkmax=12.658kN·m

承载能力极限状态下的最大剪力：

（图14）剪力图

Qmax=22.682kN

支座反力：

R2=9.084kN

R1=32.263kN

3、抗弯强度、整体稳定验算

σ=Υ0×Mmax/Wn=1×16.424×103/141=116.48N/mm2≤f=205N/mm2

因λy=lc/iy=2×1000/93.1=21.482≤120/(235/fy)2=120/(235/360)2=281.612

故?b=1.07-(λy2/44000)fy/235=1.07-(21.4822/44000)×360/235=1.054

σ=Υ0×Mmax/?bW=1×16.424×1000/(1.054×141)=110.52N/mm2