济南某物流配送中心办公楼设计（方案四）

工程概况1.工程名称：济南某物流配送中心办公楼2．建筑面积：3870m23．建筑层数：四层4．建筑形状：一字形5．结构形式：框架结构体系6．场地情况：场地平坦、无障碍物。7．地质情况：地基土为粘性土为主，建筑场地类别为Ⅱ类，容许承载力fk=180kPa。8．地震烈度：按6度近震设防。9．建筑耐火等级：二级。10．建筑耐久年限：50年。1.1设计概况建筑设计根据建筑的地理条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，设计过程如下：建筑平面设计：建筑平面选择、柱网布置、平面交通组织和平面功能设计；立面造型、剖面设计、楼梯设计和卫生间布置。1.2建筑平面设计使用空间设计：使用房间主要以办公室、会议室，资料室等为主，房间尺寸按规范规定的人均使用面积确定。辅助房间设计：卫生间内设置前室，使卫生间与走廊连接处自然，并且可以改善走廊卫生条件。厕所地面标高低于该层其他楼面0.03，防止冲刷厕所时水流入走廊。走廊：联系各房间、楼梯、门厅等各部分的重要通道，以解决层间水平联系和疏散问题，根据防火规范要求在楼梯与走廊之间设置防火门进行分隔。该设计走廊宽度2.1m。楼梯：房屋及各层间的垂直交通联系部分，是楼层人流疏散必经的通道。根据建筑防火要求和人流通行情况，本办公楼设两部楼梯，该设计楼梯采用现浇板式楼梯。建筑首层平面图如图1.1所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。图1.1建筑首层平面建筑二层平面图如图1.2所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。图1.2二层平面图建筑三层平面图如图1.3所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。图1.3三层平面图建筑四层平面图如图1.4所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。图1.4四层平面图建筑顶层平面图如图1.5所示，采用钢筋混凝土全现浇框架结构设计。图1.5顶层平面图2结构布置与计算简图2.1结构选型与布置2.1.1结构选型采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。基础采用柱下独立桩基础。2.1.2结构布置本框架结构设计为双向梁抗侧力体系，框架梁柱中心线重合，对于梁柱中心线不重合的，它们的偏心距不大于该方向柱宽的1/4。结合建筑的平面﹑立面和剖面布置情况，结构平面布置如图2-1；根据结构布置，本建筑平面除走廊板区格为单向板外，其余均为双向板。双向板的板厚h≥l/50(l为双向板的短向计算跨度)。本建筑楼面板和屋面板的厚度均取120mm。本建筑的材料选用如下：混凝土C30（fC=14.3MPa，Ec=3.0×107）钢筋：纵向受力筋采用HRB335级钢筋，其余采用HPB235级钢筋墙体；蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。窗;铝合金窗门：木门2.2框架计算简图及梁柱线刚度本结构是三维空间的。但由于建筑结构的质量、刚度都比较均匀，故选用一榀框架进行计算与配筋，其余框架可参照此框架进行配筋。现以2轴线为例进行计算。2.2.1梁柱截面尺寸估算框架梁：mm取梁尺寸：h=600mm，b=h/2=300mm.次梁：h=500mm,b=250mm.连系梁：b×h=200mm×400mm.框架柱：建筑总高度按14.40m算，小于30m的现浇框架结构，设防烈度6度近震，查抗震设计规范，该框架为三级抗震，最大轴压比。假定采用C30混凝土，查得，假定每平方米荷载为14kN/m2，则柱子最大轴压力N=1.25×14×7.2×4.2×5=2646kN.则柱子轴压比即取柱子截面形状为正方形。即b=h453.4mm。为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变，即取柱子尺寸为500mm×500mm。2.2.2确定框架计算简图（KJ-2）框架的计算单元如图1-1所示。假定框架柱嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱截面尺寸都不变，故梁跨取柱截面形心线间距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面。室内外高差为0.45m，基础顶面至室外地坪取为0.5m，故底层柱高取3.6m+0.45+0.5m=4.55m，其余各层柱高均为3.6m。由此框架的计算简图如图1-2所示。2.2.3框架梁柱的线刚度计算混凝土C30，，现浇框架结构梁惯性矩中框架梁，线刚度左跨梁：i左跨梁图2-2计算简图及相对线刚度中跨梁：i中跨梁右跨梁：i右跨梁i左跨梁A~B轴底层柱：i底层柱A~B轴其余层柱：i其余层柱令余柱线刚度为1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i左跨梁i中跨梁i底柱框架梁柱的相对线刚度如图（2-2）所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。

3荷载计算便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算3.1恒载标准值3.1.1屋面结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：20厚混合砂浆 0.02m×17KN/m3=0.34KN/m2合计 =5.6kN/m23.1.2标准层楼面、各层走廊楼面结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12m×25KN/m3=3.0kN/m2抹灰层：20厚混合砂浆 0.02m×17KN/m3=0.34kN/m2合计3.99kN/m23.1.3梁自重b×h=300mm×600mm自重25×0.3×(0.6-0.12)=3.6kN/m抹灰层：20厚混合砂浆 0.02×(0.6-0.12)×2×17=0.33kN/m合计 3.93kN/m2b×h=250mm×500mm自重25×0.25×(0.5-0.12)=2.38KN/m抹灰层20厚混合砂浆 0.02×(0.5-0.12)×17=0.26KN/m合计 2.64kN/mb×h=200mm×400mm自重25×0.2×(0.4-0.12)=1.4kN/m抹灰层20厚混合砂浆 0.02×(0.4-0.12)×2×17=0.19kN/m合计 1.59kN/m3.1.4柱自重b×h=500mm×500mm自重 25×0.5×0.5=6.25kN/m抹灰层：20厚混合砂浆 0.02×0.5×4×17=0.68kN/m合计 6.93kN/m3.1.5外纵墙自重标准层：纵墙 0.9×0.25×5.5=1.24kN/m铝合金窗 0.4×2.1=0.84kN/m外墙面贴瓷砖 (3.6-2.1)×0.5=0.75kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰 0.02×(3.6-2.1)×17=0.65kN/m合计 3.34kN/m底层：纵墙 (4.55-2.1-0.6)×0.25×5.5=2.4kN/m铝合金窗 0.4×2.1=0.84kN/m外墙面贴瓷砖 (4.55-2.1-0.5-0.6)×0.5=0.68kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰 0.02×(3.6-2.1)×17=0.51kN/m合计 4.44kN/m3.1.6外横墙自重标准层：横墙 (3.6-0.6)×0.25×5.5=4.13kN/m外墙面贴瓷砖 0.5×3.6=1.8kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰 0.02×3.6×17=1.3kN/m合计 7.15kN/m底层：横墙 (4.55-0.6)×0.25×5.5=5.5kN/m外墙面贴瓷砖0.5×(4.55-0.5-0.6)=1.73kN/m内墙面20mm厚混合砂浆抹灰 0.02×3.6×17=1.3kN/m合计 8.53kN/m3.1.7内横墙自重标准层横墙 (3.6-0.6)×0.2×5.5=3.3kN/m墙面20mm厚抹灰 (3.6-0.6)×0.02×2×17=2.04kN/m合计 5.34kN/m底层：横墙 (4.55-0.6)×0.2×5.5=4.4kN/m墙面20mm厚抹灰 (3.6-0.7)×0.02×2×17=2.04kN/m合计 6.44kN/m3.1.8女儿墙自重自重0.25×0.5×5.5+25×0.25×0.1=1.45kN/m外墙面贴瓷砖2×0.5×0.6=0.6kN/m3.2活荷载标准值计算3.2.1屋面活荷载标准值 不上人屋面0.5kN/m23.2.2楼面活荷载标准值走廊2.5kN/m2 办公室 2.0kN/m23.2.3雪荷载 So=0.45kN/m2 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑两者中取大值3.3竖向荷载下框架受荷载3.3.1A-B轴间框架梁屋面恒载：2×5.6×1.8×[1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）]=17.08kN/m活载：0.5×1.8×2×[1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）]=1.52kN/m楼面板传给梁的荷载恒载：2×3.99×1.8×[1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）]=12.2kN/m活载：2.0×1.8×2×[1-2×（1.8/6.0）+（1.8/6.0）]=6.10KN/m横梁自重标准值：3.93kN/m A-B轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载：梁自重+板传荷载=3.93kN/m+17.08kN/m=21.01kN/m活载：板传荷载=1.52KN/m楼面梁恒载：梁自重+板传荷载+墙体重=3.93kN/m+12.2kN/m+5.34kN/m=21.47kN/m活载：板传荷载=6.10kN/m3.3.2B-C轴间框架梁由于B-C轴间板为单向板,故板传荷载为零.则B-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载：梁自重+板传荷载=3.93+0=3.93kN/m活载：板传荷载=0kN/m楼面梁恒载：梁自重+板传荷载=4.67+5.73=10.40KN/m活载：板传荷载=0kN/m3.3.3C-D轴间框架梁(完全同A-B轴间框架梁)3.3.4A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重 2.18kN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=2.18×7.2+（7.2-0.5）×3.93+17.08×6.0/4+5.6×1.8×5/8×（3.6+3.6）/2+2.64×6.0×2/4=98.26kN顶层柱活载=板传活载=1.52×6.0/4+0.5×1.8×5/8×（3.6+3.6）/2=4.31kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=3.43×(7.2-0.5)+3.93×(7.2-0.5)+12.2×6.0/4+3.99×1.8×5/8×（3.6+3.6）/2+(2.64+5.34)62/4=107.11kN标准层活载=板传活载=6.1×6.0/4+21.85/8（3.6+3.6）/2=17.25kN3.3.5B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.93×(7.2-0.5)+17.08×6.0/4+5.61.85/8（3.6+3.6）/2+5.63.61.22/2+2.646.02/4=94.65kN顶层柱活载=板传活载=1.52×6.0/4+0.5×1.8×5/8（3.6+3.6）/2+0.53.61.22/2=6.47kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.34×(7.2-0.5)+3.93×(7.2-0.5)+12.2×6.0/4+3.99×1.8×5/8×（3.6+3.6）/2+(2.64+5.34)62/4+3.993.61.2=137.75kN标准层柱活载=板传活载=6.1×6.0/4+21.85/8（3.6+3.6）/2+2.53.61.2=28.05kN3.3.6C轴柱纵向集中荷载的计算(同B轴柱纵向集中荷载的计算)3.3.7D轴柱纵向集中荷载的计算(同B轴柱纵向集中荷载的计算)

4内力计算4.1恒荷载作用4.1.1恒载标准值在屋面处引起的固端弯矩：顶层：边跨(A-B)梁：；中跨(B-C)梁：；其他层：边跨梁：；中跨梁：；图4-1恒载代表值作用下M图单位：(kN﹒m）图4-2恒载代表值作用下M图单位：(kN﹒m）图4-3恒载剪力图（单位：kN）图4-4恒载轴力图（单位：kN）4.1.2恒载标准值引起的内力（见表）恒载标准值下AB跨梁端剪力计算表4-1层次421.01663.03-3.8766.959.16321.47664.41-1.766.1162.71221.47664.41-1.6666.0762.75121.47664.41-2.4266.8361.99恒载标准值下BC跨梁端剪力计算表4-2层次43.932.44.7204.724.7233.932.44.7204.724.7223.932.44.7204.724.7213.932.44.7204.724.72恒载标准值下边柱轴力计算表4-3层次截面横梁传剪力纵墙重纵梁重纵梁板传荷载纵梁板传活载柱重柱轴力41—166.915.726.3322.6833.5424.95165.15165.152—222.38212.48212.484—4197.95410.4335—566.1122.3826.3316.1642.2424.95150.84561.276—6198.17608.627—766.0722.3826.3316.1642.2424.95150.8759.48—8198.13806.7319—966.83—26.3316.1642.2431.54151.56958.2910—10183.1989.83恒载标准值下中柱轴力计算表4-4层次截面右横梁传剪力左横梁传剪力纵墙重纵梁重纵梁板传荷载纵梁板传活载柱重柱轴力41—14.7259.1635.7826.3339.9233.5424.95163.67163.172—2224.4224.44—4230.35454.7535—54.7262.7135.7826.3333.442.2424.95169.4624.156—6230.13648.8827—74.7262.7535.7826.3333.442.2424.95169.44854.328—8230.17915.0519—94.7261.99—26.3333.442.2431.54168.581083.6310—10200.221283.854.2活荷载4.2.1活载标准值在屋面处引起的固端弯矩顶层边跨梁：；其他层边跨梁：；图4-5活载作用下M图单位：(kN﹒m）图4-6活载作用下M图单位：(kN﹒m）4.2.2活载标准值引起的内力（见表）活载标准值下边跨梁端剪力计算表4-5层次41.5264.56-0.124.684.4436.1618.3-0.4618.7617.8426.1618.3-0.4518.7517.8516.1618.3-0.6518.9517.65活载标准值下边柱轴力计算表4-6层次截面横梁传剪力纵梁传荷载次梁板活载柱轴力41—14.682.032.288.998.992—28.998.994—436.145.0935—518.768.19.1536.181.196—636.181.1927—718.758.19.1536.1117.298—836.1117.2919—918.958.19.1536.1153.3910—1036.1153.39活载标准值下中柱轴力计算表4-7层次截面横梁传剪力纵梁传荷载次梁板活载柱轴力41—14.444.192.2810.9110.912—210.9110.914—445.856.7135—517.8418.99.1545.89102.66—645.89102.627—717.8518.99.1545.9148.58—845.9148.519—917.6518.99.1545.7194.210—1045.7194.25重力荷载作用5.1作用于屋面处均布重力荷载代表值的计算5.2作用于楼面处均布重力荷载代表值的计算5.3由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩5.4由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩图5-1重力荷载代表值作用下M图单位：(kN﹒m）图5-2重力荷载代表值作用下M图单位：(kN﹒m）重力荷载代表值下AB跨梁端剪力计算表5-1层次421.54664.62-3.9268.5460.7324.52673.56-1.9775.5371.59224.52673.56-1.9375.4971.63124.52673.56-2.7576.3170.81重力荷载代表值下BC跨梁端剪力计算表5-2层次43.932.44.7204.724.7233.932.44.7204.724.7223.932.44.7204.724.7213.932.44.7204.724.72重力荷载代表值下边柱轴力计算表5-3层次截面横梁传剪力纵墙重纵梁重纵梁板传荷载纵梁板传活载柱重柱轴力41—168.5415.726.3322.682.0324.95135.28135.282—222.38182.61182.614—4173.28355.8935—575.5322.3826.3316.168.124.95126.12482.016—6173.45529.3427—775.4922.3826.3316.168.124.95126.08655.428—8173.41702.7519—976.31—26.3316.168.131.54126.9829.6510—10158.44861.19重力荷载代表值下中柱轴力计算表5-4层次截面左横梁传剪力右横梁传剪力纵墙重纵梁重纵梁板传荷载纵梁板传活载柱重柱轴力41—160.74.7235.7826.3339.924.1924.95135.86135.862—2196.59196.594—4215.5412.0935—571.594.7235.7826.3333.418.924.95154.94567.036—6215.67627.7627—771.634.7235.7826.3333.418.924.95154.98782.748—8215.71843.4719—970.814.72—26.3333.418.931.54154.16997.6310—10185.71029.176内力组合6.1概述梁支座边缘处的内力值按式：，计算柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。因为建筑高度为14.40米≤30米，设防烈度为6度,根据抗震规范确定框架的抗震等级为三级。对于框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：——梁端剪力增大系数。一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。对于框架柱组合的剪力设计值应按下式调整：——柱剪力增大系数，一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。底层柱纵向钢筋宜按上、下端的不利情况配置。一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：——节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩值之和，上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；——节点左、右柱端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩值之和，一级框架节点左、右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零。6.2框架梁内力组合本例考虑了三种内力组合，即，，。此外，对于本工程，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑，各层梁的内力组合表见表。下面以第一层AB跨梁组合为例，说明各内力的组合法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。由图可得：，若，说明，其中为最大弯矩正截面至A支座的距离，则可由公式求得。将求得的值代入下式即得跨间最大弯矩值。图6-1均布和梯形荷载下的计算图形若，说明，则。若,则同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的的计算公式.由下式求得:则图6-2三角形荷载下的计算图形6.2.1梁端控制截面弯矩不利组合第4层梁端控制截面弯矩不利组合表6-1截面AB左60.7815.913.25-76.7747.66AB右26.5740.8234.02-67.39—BC左69.3234.2728.56-103.5940.76BC右69.3234.2728.56-103.5940.76CD左26.5740.8234.02-67.69—CD右60.7815.913.25-76.7747.66注:“—”表示正弯矩不存在第1层梁端控制截面弯矩不利组合表6-2截面AB左255.7528.1423.45-283.89232.3AB右120.4843.9936.66-164.4783.82BC左301.3531.4826.23-332.83275.12BC右301.3531.4826.23-332.83275.12CD左120.4843.9936.66-164.4783.82CD右255.7528.1423.45-283.89232.36.2.2梁端控制截面剪力不利组合第4层梁端控制截面剪力不利组合表6-3截面AB左76.77—5.568.5483.89AB右47.6667.395.560.783.71BC左103.5940.761.94.7280.69BC右40.76103.591.94.7280.69CD左67.3947.665.560.783.71CD右76.77—5.568.5483.89第1层梁端控制截面剪力不利组合表6-4截面AB左283.8983.825.576.31179.85AB右232.3164.475.570.81150.16BC左332.83275.121.94.72356.69BC右275.12164.471.94.72356.69CD左164.47232.35.570.81150.16CD右83.82283.895.576.31149.856.2.3梁跨中弯矩最不利内力组合跨中截面弯矩组合过程如下：以5-AB为例梁跨中弯矩最不利内力组合表6-5截面4-AB85.74-BC34.974-CD85.73-AB115.453-BC29.93-CD115.452-AB121.952-BC29.722-CD121.951-AB141.91-BC35.631-CD141.9用于承载力计算的框架梁由永久荷载控制组合表6-6控制截面层次MGkMQkMGEMEk负弯矩正弯矩①②③④组合1组合2组合3取组合4取AB左413.371.1613.5246.8217.6719.2157.5857.5835.7435.74324.877.0830.02147.539.7640.65170.83170.83121.3121.3225.067.1330.24176.2640.0540.96199.07199.07149.17149.17120.525.8523.45196.7332.8133.55212.92212.92174.22174.22AB右431.942.4834.0220.4441.845.634.234.2——333.049.2937.8578.4852.6553.89110.58110.5864.1764.17233.049.2937.9196.9852.6553.89128.67128.6788.1688.16132.128.9936.6692.6851.1352.35123.52123.5262.8662.86BC左428.161.5828.5651.353639.0677.6977.6930.5730.57319.475.5721.67197.1331.1631.85211.7211.7175.95175.95219.475.5721.82243.6231.1631.85257.17257.17221.16221.16122.946.5526.23232.8136.737.52249.62249.62206.34206.34BC右428.161.5828.5651.353639.0677.6977.6930.5730.57319.475.5721.67197.1331.1631.85211.7211.7175.95175.95219.475.5721.82243.6231.1631.85257.17257.17221.16221.16122.946.5526.23232.8136.737.52249.62249.62206.34206.34注：组合1=1.2①+1.4②组合2=1.35①+1.4×0.7②组合3=0.75（1.3④+1.2③）组合4=0.75（1.3④-1.0③）6.3框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，按，，进行组合，组合结果见表6.9和表6.10。取屋面的活荷载为雪荷载进行组合。因考虑计算截面以上各层活荷载不足以同时满跨分布，所以对楼面均布活荷载需乘以一个折减系数,取值见下表表6-7活荷载按楼层的折减系数墙柱、基础计算截面以上层数12～34计算截面以上各楼层活载总和的折剪系数0.90.850.7边柱用于承载力计算的框架基本组合表表6-8层数截面内力恒载①活载②重力荷载③组合1组合2组合3组合44上M36.413.8337.9952.906949.054106.454-15.278N165.158.99135.28231.7627210.766176.909147.763下M28.286.0231.1844.077642.36471.6453.187N212.488.99182.61295.6582267.562233.705204.559V17.972.7419.2126.944725.449.468-3.364N363.145.09308.56534.3732498.846418.736321.808下M25.67.2929.2441.704240.926104.573-34.397N410.4345.09355.89598.2687555.642475.532378.604V13.894.21622.867522.54866.273-27.8733上M25.67.2929.2441.704240.926157.353-87.177N561.2781.19482.01837.2807787.19675.847480.977下M25.417.2329.0241.388940.614138.98-69.332N608.681.19529.34901.1762843.986732.643537.773V14.174.0316.1823.078922.64682.31-43.4782上M26.057.4229.7542.439141.648160.682-89.282N759.4117.29655.421140.1341075.486943.141629.867下M308.5434.2748.869247.956182.057-99.809N806.73117.29702.751204.031132.282999.937686.663V15.574.4317.7825.360924.88695.202-52.531上M15.784.518.0225.71325.236136.44-93.192N958.29153.39829.651444.0141364.6941214.929776.231下M7.892.250.5512.856512.618224.039-222.719N989.83153.39861.191486.5931402.5421252.777814.079V5.21.484.088.47048.31298.912-89.12中柱用于承载力计算的框架基本组合表表6-9层数截面内力恒载①活载②重力荷载③组合1组合2组合3组合44上M22.392.5424.3332.715730.424122.523-64.131N163.6710.91135.86231.6463211.678204.086121.978下M18.494.3320.4329.204928.25100.878-51.846N224.410.91196.59313.6318284.554276.962194.854V11.351.9112.4317.194316.29462.054-32.222N394.0256.71351.36587.5028552.218573.459269.805下M17.815.220.2429.139528.652160.372-111.796N454.7556.71412.09669.4883625.094646.335342.681V9.862.9311.5316.182415.93497.842-70.173上M17.815.221.3229.139528.652247.793-196.625N624.15102.6567.03943.1505892.62996.856364.016下M17.815.220.1829.139528.652206.021-157.589N684.88102.6627.761025.136965.4961069.732436.892V9.892.8911.5316.183715.914126.065-98.3932上M17.815.221.6129.139528.652286.907-235.043N854.32148.5782.741298.8621233.0841460.432418.144下M18.865.4921.6230.841230.318239.469-187.581N915.05148.5843.471380.8481305.961533.308491.02V10.172.9712.0116.640116.362146.219-117.3951上M11.273.2812.9118.428918.116225.104-194.12N1083.63194.2997.631653.2171572.2361907.788486.524下M5.641.641.799.22129.064258.339-254.043N1283.85194.21029.171923.5141812.51945.636524.372V3.721.083.236.08045.976133.265-125.513

7框架梁柱配筋计算由查表可知：混凝土强度：C30：。钢筋强度：7.1框架柱截面设计7.1.1轴压比计算底层柱轴压比则柱的轴压比满足要求。7.1.2正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，采用对称配筋。中柱1层：查表可知，，则。从柱的内力组合表可知，,为大偏压，选用大小的组合，最不利组合为。在弯矩中由弯矩设计值〉75﹪，柱的计算长度取下列二式中的较小值：式中、—柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；—比值、中的较小值；H—柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。取所以，取最小总配筋率根据表6.3.8--1查得，故每侧实配420另两侧配构造筋418,满足构造要求．4层：为大偏压，选用大小的组合，最不利组合为在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩〉75%，柱的计算长度取下列二式中的小值：故按构造配筋，最小总配筋率表6.3.8--1查得，故每侧实配418另两侧配构造筋416,满足构造要求．7.1.3垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力按轴心受压计算一层：查表得满足要求．7.1.4柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算，由组合表知，上柱柱端弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值验算截面尺寸符合要求取N=1072.5KN故该层柱应按构造配置箍筋柱端加密区选用4肢12@100由轴压比n=0.54。则加密区的体积配箍率取12，，。根据构造要求取加密区412@100。柱上端加密区的长度取7.2框架梁截面设计7.2.1正截面受弯承载力计算梁AB(300mm600mm)四层：跨中截面（水平地震作用）下部实配316上部按构造要求配筋。梁AB和梁BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见下表。框架正截面配筋计算表7-2层计算公式梁AB跨梁BC跨左支座跨中截面右支座左支座跨中截面右支座4-57.5885.7-45.6-77.6934.97-77.690.04204530.062578710.03330.056730.0255350.056730.04119670.064669810.032760.055210.025870.05521332.84887522.499697264.691446.036209.0163446.036674552674674552674318（763）316（603）318（763）318（763）316（603）318（763）0.09267050.07491920.062750.113830.0216870.113830.08873370.077957920.06089-0.1080.0219280.108716.92388629.861042491.983872.585177.1636872.585674552674674552674320（942）318（763）320（942）320（942）318（763）320（942）3-170.83115.45-110.58-211.729.9-211.70.12474120.084302360.080750.154580.0218330.154580.11780250.08819120.077730.144190.0220770.14419951.78523712.540836627.9841164.98178.37011164.98674552674674552674222+120（1074）318（763）222+220（1388）222+220（1388）316（603）222+220（1388）2-199.07121.95-128.67-257.1729.72-257.170.14536220.08904870.093960.187790.0217020.187790.13610060.093411560.089910.172850.0219420.172851099.6245754.718729726.4561396.53177.28431396.53674552674674552674225+120（1296）320（942）225+220（1610）225+220（1610）316（603）225+220（1610）1-212.92141.9-123.35-249.6235.63-249.620.15547560.103616330.090070.182270.0260170.182270.14496780.109625170.086340.168140.0263650.168141171.2671885.716521697.6121358.48213.01451358.48674552674674552674225+120（1296）322（1140）225+220（1610）225+220（1610）316（603）225+220（1610）7.2.2斜截面受剪承载力计算梁AB(一层)，跨高比∴满足要求。=0.073梁端箍筋加密区取双肢箍10，s取min(8d,,100mm),s=100mm.加密区的长度max(,500mm),取900mm非加密区箍筋配置210@150.梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见下表：框架梁斜截面配筋计算表7-3截面梁AB层5183.89150.1671306.5127636484770484770605962.5605962.5-0.20561〈00.1741883-0.66321〈0-0.283412〈0加密区实配箍筋22加密区的长度900900实配1.571.57非加密区实配箍筋220.350.350.680.68表7-4截面梁BC层5180.69356.6968586.5303186.5484770484770605962.5605962.5-0.22395〈01.35784105-0.68155〈00.90024105加密区实配箍筋22加密区的长度900900实配1.571.57非加密区实配箍筋220.350.350.680.68

8屋面楼面设计8.1屋面设计8.1.1C板的配筋计算8.1.1.2荷载计算由前面统计值可知屋面板恒载设计值为活载设计值为8.1.1.3按弹性理论进行计算在求各区板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算取荷载在作用下各内支均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处在作用下，各区格板四周均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值在求各中间支座最大负弯矩绝对时，按恒荷载及活荷载均布满跨布置计算取荷载按《混凝土结构设计》中的附录8进行计算查表：当时跨内:支座：则计算可得跨内：支座跨内支座处弯矩已求得，即可近似按，算出相应的截面配筋面积截面配筋：跨中：选用选用支座处：选用选用8.2楼面设计8.2.1D板的配筋的计算8.2.1.2荷载计算楼面板：3.99kN/活载:2.0kN/恒载设计值：活载设计值为q=8.2.1.3按弹性理论进行计算（计算思路完全同9.1.1.3步）求中间支座最大负弯矩时计算荷载：当时跨内:支座：则计算可得跨内：=支座跨中：选用选用支座处：选用选用8.2.2C板的配筋计算8.2.2.2荷载计算恒载设计值：活载设计值：8.2.2.3内力计算计算跨度：取弯矩计算系数，由公式得跨中弯矩值支座弯矩值8.2.2.4截面承载力计算取分别由公式得跨中计算：选用支座配筋计算：选用

9楼梯计算9.1设计资料踏步采用30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰。混凝土均为C30，，。平台梁与楼梯斜板中用钢筋HRB335，；踏步板、所有箍筋用HPB235，。9.2楼梯形式层高3.6，踏步尺寸为，梯间活荷载2.5kN/m2。楼梯采用现浇板式双跑楼梯，如图10-1。图9-19.3踏步板设计9.3.1荷载计算图9-2取一个踏步为计算单元。斜板厚取120mm平均高度.恒荷载踏步自重标准值踏步面层重1.2（0.3+0.15）0.65=0.35kN/m踏步板抹灰重合计 活载设计值荷载设计值总和9.3.2内力计算则踏步板计算跨度为：踏步板跨中弯矩：9.3.3截面承载力计算踏步板计算截面尺寸b×h=270mm×210mm 按构造配筋，每踏步采用212（）9.4楼梯斜板设计(取1宽板带为计算单元)9.4.1荷载计算1宽板带荷载活荷载合计9.4.2内力及截面承载力计算按简支梁形式支承于平台梁。取跨中截面为控制截面进行配筋计算，可取用图9-3选用10@200()9.5平台板计算取平台板厚为100mm。9.5.1判断平台板的计算类型平台板可按双向板计算。9.5.2荷载计算水磨石面层0.651=0.4kN/m2平台板厚0.125=2.5kN/m2板底抹灰—————————————————————恒载标准值0.4+2.5+0.34=3.49kN/m2恒载设计值1.23.49=4.19kN/m2活载标准值2.5kN/m2活载设计值2.51.4=3.5kN/m2设计值合计kN/m29.5.3按弹性理论进行计算（计算思路完全同8.1.1.3）求中间支座最大负弯矩时计算荷载：当时跨内:支座：则计算可得跨内：=支座近似按计算出相应的截面配筋面积跨中：选用支座处：选用9.6平台梁计算9.6.1确定梁的尺寸梁尺寸取；梁跨度取=3.6m。9.6.2荷载计算梯段梁传来平台板传来平台梁自重抹灰自重均布荷载合计9.6.3内力计算弯矩设计值剪力设计值图12-3平台梁计算简图9.6.4配筋计算平台梁按倒L形简支梁计算梁有效高度经判断截面属于第一类T形截面；选配钢筋314（实配）架立筋210.由于所以，可按构造配筋，选双肢箍筋8@150.

10基础设计(CHT-1)10.1桩数确定及布置A柱底层传来轴力＝1470kN，弯矩，剪力，偏心弯矩kN，相应于荷载效应标准组合时上部结构传至柱基顶面的最大荷载为(kN)()确定桩数：根，暂取桩数=4根桩的布置按正方形排列，桩距，取边桩中心至承台边缘距离为，桩的布置及承台尺寸如图所示，承台底面尺寸为2.5m×2.5m。图10.1桩的布置及承台尺寸10.2基桩竖向承载力验算承台及其以上土平均重度为20kN/m²，承台高0.8m，基础顶面至地表的距离为0.7m，其自重(kN)桩顶平均竖向作用力为：桩基中单桩最大受力为：桩基中单桩最小受力为：基桩竖向承载力满足要求。桩基受水平力，（竖向力的合力与竖直线的夹角），一般地，当水平荷载和竖向荷载的合力与竖直线的夹角不超过5度时，可不对水平承载力进行验算。10.3承台抗冲切验算取承台厚为0.8m，钢筋混凝土保护层厚为100mm，则＝0.7m。10.3.1柱对承台的冲切验算承台选用C20混凝土，。冲切力：受冲切承载力截面高度影响系数为冲跨比与系数为，满足要求。10.3.2角桩冲切验算，，，，。，满足要求。10.4承台抗剪验算从图8.2可知，截面为可控制截面，截面左侧两根桩轴力都达到最大。两桩净反力为。受剪切承载力截面高度影响系数为对斜截面(介于0.3～0.9之间)图10.2桩基础承台示意图剪切系数承台截面处的计算宽度为，满足要求。10.5承台受弯计算及配筋采用HPB235钢筋，截面：因此，两个方向都采用20B14，＝3078，均匀布置，间距满足构造要

11施工组织设计11.1施工条件土质：场地地形平坦，地层结构简单，层位稳定，比较均匀，最高地下水位距地面6m，最低地下水位距地面12m，地下水对混凝土无侵蚀性。11.1.1技术经济条件本工程所在位置，地形不复杂，北侧为小路，施工中的所用的建筑材料可经公路直接运到工地。施工中所用的水、电均可从附近已有的电路、水管网接入现场。劳动力由建筑公司统一调配，能满足施工需要。11.2施工部署本工程结构采用框架结构，建筑结构安全等级为二级。柱截面尺寸为400mm×400mm，主梁截面尺寸为300mm×750mm，次梁尺截面寸为300mm×600mm，走廊处梁截面尺寸200mm×400mm。现浇板厚为120mm，除走廊处为单向板布置外，其余都是双向板布置。工作天数的计算(1)柱:底层柱:柱绑筋工程量:0.4x0.4x5.1x66x0.042=2.26模板工程量:0.4x0.4x(5.1-0.5)x66x10.53=511.512-3层柱:柱绑筋工程量:0.4x0.4x3.6x66x0.042=1.60模板工程量:0.4x0.4x3.6x66x8.89=337.96顶层柱：柱绑筋工程量:0.4x0.4x(3.6+0.5)x66x0.042=1.82模板工程量:0.4x0.4x(3.6+0.5)x66x8.89=384.90(2)梁:梁绑筋工程量:0.6x0.3x(15.6x15+54.6x4)x0.031=2.52模板工程量:0.6x0.3x(14.4x17+67.2x4)x8.89=821.86(4)板:板绑筋工程量:67.2x14.4x0.1x0.04=3.87模板工程量:67.2x14.4x0.1x4.53=438.36(5)砌块填充墙:外墙：底层工程量:0.2x(14.4x2+67.2x2)x3.6=117.502-4层工程量:0.2x(14.4x2+67.2x2)x3.6=117.50总工程量：117.50x4=470.0内墙：总工程量:0.2x(12.0x13+67.2x2)x3.6x6=1254.5283.屋面工程保温层:工程量:76.1找平:工程量:0.4x14.4x67.2=387.07防水层:工程量:0.4x14.4x67.2=387.07注：柱梁板钢筋系数分别为：0.042、0.031、0.04柱梁板模板系数分别为：10.53、8.89、4.53工期计算表项目分部分项工程单位定额施工段工程量班组人数(台班)天数底层柱绑筋t0.0710.8018120.8018130.45141柱梁板梯支模㎡3.5148031532480315334803153梁板梯绑筋t0.0716.02225226.02225236.022252柱梁板梯砼浇注m³0.77110123522101235231012351二~三层柱绑筋t0.0710.415120.415130.4151柱梁板梯支模㎡3.5142431532424315334243153梁板梯绑筋t0.0716.02225226.02225236.022252柱梁板梯砼浇注m³0.77185.62302285.62302385.62301顶层柱绑筋t0.0710.5016120.5016130.50161柱梁板梯支模㎡3.51445.431532445.431533445.43152梁板梯绑筋t0.0716.02225226.02225236.022252柱梁板梯砼浇注m³0.77191.42352291.42352391.42352主体验收2墙体砌筑外墙砌筑m³1.107631.83304内墙砌筑m³1.1231213.053304屋面工程保温层铺设m³1.37776.12301防水层铺设㎡12.66950.42401找平层㎡14930.42351门窗工程门安装㎡2107.12103窗安装㎡2.0404233303墙体装饰外墙装饰㎡2.53917885305内墙装饰㎡2圾清理2总体验收211.2.1施工顺序本工程总的施工顺序为先地下后地上，先土建后设备，先结构后装修的原则组织施工。主体结构自下而上逐层施工。待屋面工程完成后，自上而下进行外装修。为了保证室内粉刷质量，内墙和顶棚抹灰质量，电气安装的配管及线盒及时与土建配合埋设，上下水暖管，供水，管道的预留洞要由安装技术人员在主体进行中准确留置，杜绝装修后乱打洞，协调土建与水电各工种的合理配合，严格执行交接验收制度，确保工程质量。11.2.2工艺流程机械挖土——人工清理基坑——钢筋混凝土基础——基础梁——主框架工程——门窗工程——屋面工程——内外装修及地面工程施工。11.2.3主要施工机具计划机具名称规格型号数量反铲挖土机W1-50,0.5m31自卸车5t5QT-60塔吊C5015,50m,8t1手推车10对焊机6--40MMUN/1002电焊机BX1--5004电焊机BX6--2502切割机J3G24砂浆搅拌机VJ2-2001混凝土布料机1混凝土输送泵HBT502人货电梯SCD200/VA2测量仪器411.3施工方案本工程施工可分为三个阶段：基础工程阶段、主体工程阶段、装饰装修工程阶段11.3.1施工起点流向和施工段的划分考虑本工程的地理条件、周围环境等因素，确定其施工起点流向为从1轴到16轴。并按1—8，9—16轴划分为两个施工段组织流水施工。垂直方向按结构层划分。11.3.2施工顺序为确保工程质量，贯彻“百年大计、质量第一”的方针，特安排如下施工顺序：基础工程框架结构、砌体砌筑屋面门窗装饰（1）基础施工顺序第一段第二段框架结构施工顺序柱钢筋绑扎柱模板安装柱混凝土浇筑支梁板模板绑扎梁板模板浇梁板混凝土下一层（4）砌体结构施工顺序四层砌体砌筑三层砌体砌筑二层砌体砌筑一层砌体砌筑。11.3.3施工准备1临时设施根据现场实际情况本工程在施工现场搭设临建，现场搭设施工技术人员办公室、人员食堂、宿舍、娱乐室、浴室、厕所、钢筋加工场、木工加工场地。2现场临时用电设施现场临时供电按《工业与民用供电系统设计规范》和《施工现场临时用电安全技术规范》设计并组织施工，供配电采用TN—S接零保护系统，按三级配电两级保护设计施工，PE线与N线严格分开使用。接地电阻不大于4欧姆，施工现场所有防雷装置冲击接地电阻不大于30欧姆。开关箱内漏电保护器额定漏电动作电流不大于30毫安，额定漏电动作时间不大于0.1秒。主要用电机具负荷机具名称规格型号数量单机容量（KW）总容量（KW）对焊机6--40MMUN/1002100200电焊机BX1--50041560电焊机BX6--25021020切割机J3G242.510砂浆搅拌机VJ2-20032.88.4混凝土布料机1混凝土输送泵HBT50290180人货电梯SCD200/VA23060塔吊QTZ63A1606011.4主要分项工程施工方法11.4.1工程施工测量方案根据甲方提供的原始基准点，算出控制线坐标，然后用全站仪精确放样出控制线位置，并加以保护。待建筑物出地面后，将控制线引测到建筑物内，并做好相应的控制点，加以保护，作为整个建筑物的永久性控制点。控制点上方开予留洞，传递控制线和高程。把其中两条相互垂直的控制线延长至马路或已有建筑物的墙体上，做好标记，作为复核点。11.4.2各施工细部点详细放样1各楼层控制轴线的放样把控制轴线从预留洞口引测到各楼层上，必要时可放出轴线位置。每次传导时控制点必须相互复核，做好记录，检查点之间的距离、角度直至完全符合为止。2柱及模板的放样据控制轴线位置放样出柱的位置、尺寸线，用于检查柱钢筋位置，及时纠偏，以利于柱模板位置就位。再在其周围放出模板控制线。放双线控制以保证柱的截面尺寸及位置。然后放出柱中线，待柱拆除摸板后把此线引到柱面上，以确定上层梁的位置。：3高程测量：设置一永久性标高点，其正上方紧靠留置预留洞，标高预留洞，用钢尺引测上去，并设置每层永久性的楼层标高基准点+1.00M标高点，用红油漆标注，不经许可，不得覆盖或破坏。以后，每层用经纬仪在预留洞处竖向方向引一通长直线。以消除钢尺的垂直误差。4仪器1）经纬仪J2：测角精度2，测距精度2mm2ppm。主要用于控制点的定位、检测以及建筑物整体位移、垂直度的控制。2）垂准仪，测量精度为2mm/km。主要用于楼层控制点的引测。3）自动安平水准仪LETAL3200。测量精度为1mm/km。主要用于楼层高程的引测及检测。4）自动安平激光扫平仪。主要用于各楼层的标高控制及配合铅直仪作控制点的引测工作。5）50M钢尺。主要用于量距及配合水准仪引测高程。5沉降观测观测点的布置及做法。根据图纸上观测点的位置，由专业测量单位负责观测。沉降观测的方法。根据现场实际情况，建筑物内选择坚固稳定的地方，埋设三个水准基点，与图纸上给出的沉降观测点组成闭合水准路线，以确保观测结果的精确度。沉降观测是一项长期的系统观测工作，为了保证观测成果的正确性，尽可能做到四定，即固定人员观测和整理成果，固定使用的水准仪及水准尺，固定的水准点，以及按规定的日期、方法和路线进行观测。沉降观测的时间和次数根据《地基基础施工规范》上规定，基础做好之后每施工一层结构观测一次（包括在沉降点设置后观测一次），主体竣工后每月观测一次，并做好每次的观测记录。6控制点、预留洞的做法1）控制点待±0.00层完成后，将控制线按分段施工的要求，作控制点。根据控制点的位置，在底板打砼之前，把事先做好的20020010的钢板与底板钢筋牢固焊接。待混凝土彻底凝固后，用全站仪精确定位，在钢板上用钻头铳点做出标记。并加以保护，未经同意不得进行覆盖、击打等蓄意破坏。2）预留洞在控制点的正上方每层相应预留300300大小的预留洞，不用时用特制的盖子盖上加以保护，同时也防止落物。11.4.3土方工程1基坑开挖1）准备工作A、熟悉和审查施工图，核对平面尺寸和坑底标高，搞清基础平面与周围地下设施的关系，分析好开挖程序，绘制土方开挖图，确定开挖路线，、顺序、范围、底板标高、边坡坡度、排水沟、集水井以及挖土的土方堆放地点。B、根据设置的控制网点进行定位放线，测定开挖基坑的上部边缘线和基坑底边边缘线的位置和标高，用白灰洒好开挖边线，清理开挖范围内及基坑周边的障碍物。C、规划车辆路线。工程地处济南二环，必须合理安排好车辆路线，尽量避开交通繁忙路段及车辆高峰时段；运输进出基坑的道路，应尽量利用在开挖基础一侧或两侧相邻接的基础提前开挖，便于互相贯通作为车道。D、反铲挖掘机可停在所要开挖的基坑顶边缘外，也可开进基坑范围内由一端边挖土边后退，直到全部基坑挖好后再退出。挖出的土随即装入自卸汽车外运，挖出的基坑随时修整土坡，反铲挖掘机开挖不到之处，应用人工配合修整，2）开挖步骤基坑采用大开挖。放坡系数为1：0.33.该工程采用正铲挖掘进行大开挖，基槽开挖按1：0.33放坡。根据施工现场情况，由西向东开挖，按坡度线依次进行，铲挖时随时检查槽壁和边坡，防止塌方造成人员伤害及浪费工时。挖到距设计标高20cm左右时，人工清理，机械挖不到的地方由人工清挖。3）基坑土方开挖注意事项基坑开挖必须严格按施工方案要求进行施工，严禁超挖。2基础工程1）钢筋工程钢筋在加工场加工好后，现场对照施工图进行绑扎或焊接定位。钢筋安装前，认真检查尺寸、直径、级别、和形状，防止钢筋安装错误。要注意留好柱的插筋。2）模板工程基础模板采用木模板，木模的制作在现场的木工棚内完成，木模的位置要由墨线检验，并用木坊将其固定牢固。钢筋与模板的间隙采用预置砂浆垫块隔离，保证钢筋的保护层厚度，模板内侧涂脱模剂，以便拆模。3）混凝土工程采用商品混凝土，浇筑后配专人操作混凝土振捣棒，并配备专人进行表面压实抹光。11.4.4主体结构主要包括梁板柱模板、钢筋、混凝土及砌体等工程1关键工作1）模板工程主要是模板的支撑和加固，应确保牢固和安全。2）钢筋隐蔽验收应分别进行，墙、柱钢筋必须在模板支设前进行，并办理完验收手续；梁、板钢筋应在砼浇筑前验收完毕，并办完隐藏工程验收记录。3）主体结构验收各施工段主体结构验收获得通过后，才能进行装饰工程施工。2施工顺序为了加快施工速度，可以将操作工作人为两个组，一个小组负责竖向构件――柱的施工，另一个小组负责水平构件――梁、板的施工，两个小组的工作相互搭接，穿插进行。1）竖向构件的施工顺序所有竖向构件均按照工程施工程序规定的顺序开展工作，尤其是各检查验收程序，以及应当办理的手续。2）水平构件的施工顺序在框架结构中，竖向构件的定位放线工作结束后，紧接着就进行水平构件的定位放线工作。当竖向构件施工的同时，水平构件的支架搭设工作就可以插入，要从中间向四周进行，留出竖向构件的工作面即可。由于部分梁的高度较大，因此梁底模铺设完毕，梁筋绑扎好后，应进行隐蔽验收，验收合格后方可进行侧模支设及加固，并同时绑扎板筋；按照正常程序，此时应当办理隐蔽记录，但若业主或监理工程师要求，也可以在板筋绑扎完毕后的验收程序认为合格，并在签署浇灌令之前一道办理水平构件隐蔽记录。在最后一次验收程序中，主要包括板筋的隐蔽验收，水电管线的隐蔽验收和模板验收，支撑强度、刚度验收等内容。11.5施工方法11.5.1模板工程梁柱模板均为采用钢模板，板模板采用胶合板模板。A支设柱模板时，应在柱模板周围搭设防护架，防止在柱模板吊装、拆除、清理过程中发生倾覆伤人。结构周边柱外侧模板在安装时，应先将外侧的悬挑式脚手架搭设起来，再进行模板安装。B楼板模板部采用早拆支撑体系木模板，木模板与早拆支撑体系的托梁之间用50*100m木方支承，为了尽量达到清水模的效果，必须保证模板支设平整并且拼缝严密。保证拼缝严密往往较难，本工程采用在胶板接缝处，下面必须沿缝支承有通长的木方，并将胶板缝涂以硅胶等，确保拼缝严密。由于早拆支撑体系是通过支承立柱使梁、板的支承间距小于2m，因此，对板来说其底模，只要待砼浇筑后的强度达到设计要求的50％，即可拆除，为此，要求砼浇筑时应制作同条件养护试块，并要根据该试块的试压值用为该底模拆除的依据。C在保证模板平整方面，要主要控制支撑标高和模板的厚度，采购模板时，必须严格控制模板的厚度偏差。D控制模板质量，应做到以下几点：（a）为检查模板安装后的位置，楼面放线应五线控制（轴线、两边线、两模板检查线）。（b）对于水平构件，在支撑立杆支设后，在两端抄标高，上部木方拉通线铺设，以保证板面的平整。对于竖向构件：为保证墙在截面尺寸，在周边距板端100-150mm处，中间双向焊接﹫1000定位钢筋，为保证柱的截面尺寸，每边焊接两个定位钢筋，竖向布置与墙同。（c）为防止板缝漏浆，采用在支撑面及板缝间粘贴海绵条等措施。（d）对于竖向构件，在确保不因拆模而缺棱掉角时方可拆模，对于楼板，由于采用早拆体系，缩小跨度至2m，当强度达到50%后，即可拆除模板。各种构件达到下表的相应强度后，方可拆除模板及支撑。构件类型结构跨度应达到的设计强度百分率板2≤50>2,≤875>8100梁8≤75>8100悬臂构件≤275>210011.5.2钢筋工程A钢筋进场检验及验收进场钢筋必须认真检验，进场钢筋要有出厂质量证明和试验报告单，表面或每捆（盘）钢筋必须有标牌，在保证设计规格及力学性能的情况下，钢筋表面必须清洁无损伤，不得有颗粒状或片状铁锈、裂纹、结疤、折叠、油渍及漆污等，钢筋端头保证平直，无弯曲。进场钢筋由项目物资部牵头组织验收。场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验，同炉号、同牌号、同规格、同交